多层与高层钢筋混凝土房屋抗震设计新规范讲稿

多层与高层钢筋混凝土房屋抗震设计新规范一、抗震设计的的一般要求(一)抗震设计计的若干重要要概念1．为为了保证结构构的抗震安全全，根据具体体情况，结构构单元之间可可采取牢固连连接或合理分分离的方法。高高层建筑的结结构单元需采采取加强连接接的方法。2．尽可能设置置多道抗震防防线，并应考考虑某一防线线被突破后，引引起内力重公公布的影响。3．结构应具有有必要的承载载力、刚度、稳稳定性、延性性及耗能等方方面的特能，主主要耗能构件件应有较高的的延性和适当当刚度，承受受竖向荷载的的主要构件不不宜作为主要要耗能构件。4．合理的布置置抗侧力构件件，减少地震震作用下的扭扭转效应。结结构刚度、承承载力沿房屋屋高度宜均匀匀、连续分布布，避免造成成结构的软弱弱或薄弱部位位。5．同一楼层内内宜使主要耗耗能构件屈服服以后，其他他抗侧力构件件仍处于弹性性阶段，使“有约束屈服”保持较长阶阶段，保证结结构的延性和和抗倒塌能力力。6．合理的控制制结构的非弹弹性部位（塑塑性区），掌掌握结构的屈屈服过程以及及最后形成的的屈服机制。7．框架抗震设设计应遵守：：“强柱、弱梁梁、更强核芯芯区”。8．采取有效措措施防止钢筋筋滑移、混凝凝土过早的剪剪切破坏和压压碎等脆性破破坏。9．考虑上部结结构嵌固于基基础结构或地地下室结构之之上时，基础础结构或地下下室结构应具具有足够的整整体刚度和承承载能力，当当上部形成屈屈服机制后，基基础结构或地地下室结构应应保持弹性工工作。10．高层建筑筑的地基主要要受力范围内内存在不均匀匀软弱粘性土土层时，不宜宜采用天然地地基。采用天天然地基的高高层建筑应考考虑地震作用用下，地基变变形对上部结结构的影响。（二）钢筋混凝凝土房屋适用用的最大高度度甲类建筑应进行行专门研究，乙乙、丙类建筑筑可按表8.1：表8.1现浇钢钢筋混凝土房房屋适用的最最大高度（mm）结构类型设防烈烈度6789框架60554525框架-抗震震分框支抗震墙墙12010080不应采用框架-核心中柱-抗震墙403530不应采用注：1.房屋屋高度指室外外地面到主要要屋面板板顶顶的高度（不不包括局部突突出屋顶部分分）；2.框架-核心筒结构构指周边稀柱柱框架与核心心筒组成的结结构；3.部分框支抗抗震墙结构指指首层或底部部两层框支抗抗震墙结构；；4.筒体结构带带有一部分主主要承受竖向向荷载的无梁梁楼盖时，不不作为板柱抗抗震墙结构；5.不规则或Ⅳ类场地的结结构，其最大大适用高度一一般降低200%左右；6.超过表内高高度的房屋，应应进行专门研研究和论证，采采取有效的加加强措施。（三）高层建筑筑的高宽比不不宜超过下表表的限值结构类型设防烈烈度6度、7度8度9度框架、板柱-抗抗震震墙432框架-抗震墙543抗震墙654筒体654注：1.结构构高宽比指房房屋高度与结结构平面最小小投影宽度之之比；2.当主体结构构下部有大底底盘时，高宽宽比可自大底底盘以上起；；3.超过表限值值时，结构设设计应有可靠靠依据，并采采取有效措施施；（四）建筑类别别调整后用于于结构抗震验验算的烈度建筑类别设防烈烈度6789甲类7899*乙、丙、丁类6*789注：1.99*提高幅度度，应专门研研究；6*除特殊要求求外，不需抗抗震验算。（五）现浇钢筋筋混凝土房屋屋的抗震等级级1．按建筑类别别及场地调整整后用于确定定抗震等级烈烈度建筑类别场地设防烈烈度6789甲、乙类Ⅰ6789Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ7899*丙类Ⅰ6678Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ6789丁类Ⅰ6667Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ6678注：1.按按调整后的抗抗震烈度，由由表确定抗震震等级；2.9*表示示比9度一级更有有效的抗震措措施，主要考考虑合理的建建筑平面及体体型、有利的结构体系系和更严格的的抗震措施。具具体要求应进进行专门研究究。2．抗震等级钢筋混凝土结构构的抗震措施施，包括内力力调整和抗震震构造措施，不不仅要按建筑筑类别区别对对待，而且要要按抗震等级级划分，因为为同样烈度下下不同结构体体系、不同高高度有不同的的抗震要求，例例如：现要抗抗侧力构件的的抗震要求可可低于主要抗抗侧力构件；；较高的房屋屋地震应大，位位移延性的要要求也较高，表表中的“框架”和“框架结构”有不同的含含义。“框架结构”措施框架结结构而“框架”则泛指框架架结构和框架架抗震墙等结结构体系中的的框架。当框框架-抗震墙结构构有足够的抗抗震墙时，其其框架部分属属于次要的抗抗侧力构件，在在基本振型地地震作用下，框框架承受的地地震倾覆力矩矩小于结构总总地震倾覆力力矩的50%%时，其框架架部分的抗震震等级可按框框架-抗震墙结构构的规定来划划分。框架承承受的地震倾倾覆力短可按按下式计算：：式中：MC———框架抗震墙墙结构在基本本振型地震作作用下框架部部分承受的地地震倾覆力短，上式中不考考虑框架梁对对抗震墙的约约束作用；nn——结构层数数；mm——框架各层层的柱根数；；Vi——第i层层某一根框架架柱的计算地地震剪力；hi——第i层层的层高。现浇钢筋混凝土土房屋的抗震震等级结构类型型按建筑类别及场场地地调整的烈烈度度6789框架高度(m)≤30>30≤30>30≤30>30≤25框架四三三二二一一剧场、体育馆等等大大跨度公共共建建筑三二一一框架-抗震墙结构高度(m)≤60>60≤60>60≤60>60≤50框架四三三二二一一抗震墙三二一一一抗震墙结构高度(m)≤80>80≤80>80≤80>80≤60抗震墙四三三二二一一部分框支抗震墙结构抗震墙三二二一框支层框架二二一一筒体框架-核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒外筒三二一一内筒三二一一板柱-抗震墙板柱的柱三二一抗震墙二二二注：1.接近近或等于高度度分界时，允允许结合房屋屋规则程度及及地基条件确确定抗震等级级；2.部分框支抗抗震墙结构的的底部加强部部位以上抗震震墙的抗震等等级可均按抗抗震墙结构考虑。裙房与主楼相连连，裙房屋面面部位的主楼楼上下各一层层受刚度与承承载力突变影影响较大，抗抗震措施需要要适当加强。裙裙房主楼之间间设防震缝，在在大震作用下下可能发生碰碰撞，也需要要采取加强措措施。带地下室的多层层和高层建筑筑，当地下室室结构的刚度度和受剪承载载力比上部楼楼层相对较大大时（参见条条），地下室室顶板可视作作嵌固部位，在在地震作用下下的屈服部位位将发生在地地上楼层，同同时将影响到到地下一层。地地面以下地震震响应虽然逐逐渐减小，但但地下一层的的抗震等级不不能降低，根根据具体情况况，地下二层层的抗震等级级可以降低，可可按三级或更更低等级。99度时应专门门研究。（六）防震缝与与抗撞墙1．防防震缝当建筑平面过长长、结构单元元的结构体系系不同、高度度或刚度相差差过大以及各各结构单元的的地基条件有有较大差异时时，应考虑设设防震缝，其其最小宽度应应符合以下要要求：1)框架结构构房屋的防震震缝宽度，当当高度不超过过15m时可采采用70mmm；超过15mm时，6度、7度、8度和9度相应每增增加高度5mm、4m、3m和2m、宜加宽宽20mm。2)框墙结构构房屋的防震震缝宽度可采采用框架结构构规定数值的的70%，抗震震墙结构房屋屋的防震缝宽宽度可采用框框架结构规定定数值的500%，且均不不宜小于700mm。3)防震缝两两侧结构类型型不同时，宜宜按震要较宽宽防震缝的结结构类型和较较低房屋高度度确定缝宽。计计算防震缝宽宽度t时，按框架架结构并取房房屋高度H。4)震害表明明，满足规定定的防震宽度度在强烈地震震作用下由于于地面运动变变化，结构扭扭转，地震变变形等复杂因因素，相邻结结构仍可能局局部碰撞而损损坏。防震缝缝宽度过大，会会给建筑处理理造成困难，因因此，高层建建筑宜选用合合理的建筑结结构方案，不不设防震缝，同同时采用合理理的计算方法法和有效的措措施，以解决决不设缝带来来的不利影响响，如差异沉沉降、偏心扭扭转、温度变变形等。高层建筑当有多多层地下室形形成大底盘，上上部结构为带带裙房的单塔塔或多塔结构构时，可将裙裙房用防震缝缝自地下室以以上分隔，地地下室顶板应应有良好的整整体性和刚度度，能将上部部结构地震作作用分布到地地下室结构。5)下图说明明在大震作用用下，防震缝缝处发生碰撞撞时的不利部部位。不利部部位产生的后后果包括地震震剪力增大，产产生扭转、位位移增大、部部分主要承重重构件撞坏等等。6)震害和试试验研究都表表明框架结构构对抗撞不利利，特别是防防震缝两侧，房房屋高度相差差较大或两侧侧层高不一致致的墙。加拿拿大BRITTISHCCOLUMBBIA大学的的模型试验表表明，3层与8层相隔框架架结构在ELL-EATRRO地震波、PHHA为0.5g作用用下，板与板板、板与柱两两种碰撞的结结果。无碰撞撞情况下，88层框架顶部部加速度为22.5g，表表示PHA放大5倍。发生碰碰撞后，位于于3层框架顶部部，当两侧楼楼层高度一致致，楼板相撞撞时，加速度度分别为155g和23g。两侧侧楼层高度不不一致时，楼楼板和柱相撞撞，两侧加速速度分别达到到25g和36g，详见见图。针对上述情况，参参考希腊抗震震规范，对按按8、9度设防的钢钢筋混凝土框框架结构房屋屋防震缝两侧侧结构高度、刚刚度或层高相相差较大时，在在防震缝两侧侧房屋的尽端端沿全高设置置垂直于防震震缝的抗撞墙墙，每一侧抗抗撞墙的数量量不应少于两两道，宜分别别对称布置，墙墙肢长度可不不大于一个柱柱距，框架和和抗撞墙内力力应按考虑和和不考虑抗撞撞墙两种情况况进行分析，并并按不利情况况取值。防震震缝两侧抗撞撞墙的端柱和和框架边柱，箍箍筋应沿房屋屋全高加密。框架结构在PHHA为0.5g的El-ceeatro波波作用下的碰碰撞试验框架结构采用抗抗撞墙示意图图（七）、楼盖及及屋盖1．刚刚性楼屋盖当楼、屋盖平面面内刚度与抗抗震墙刚度之之比相对较大大，可以忽略略楼、屋盖平平面内变形对对整体结构内内力分布影响响时，可称为为刚性楼屋盖盖。框架-抗震墙结结构和板柱--抗震墙结构构，都应通过过刚性楼、屋屋盖的连接，将将地震作用传传递到抗震墙墙，保证结构构在地震作用用下的整体工工作。为了保保证楼、屋盖盖的刚性，抗抗震墙之间无无大洞口的楼楼、屋盖长宽宽比不宜超过过下表的要求求。抗震墙之间楼屋屋盖的长宽比比l/b楼、屋盖类型烈度度6789现浇、叠合梁板板4432装配式楼盖332.5不宜采用框支层和板、柱柱抗抗震墙的现现浇浇梁板2.52.52不应采用对于抗震墙错位位及平面外挑挑情况可按下下图考虑：当楼、屋盖有大大洞口时，例例如楼梯间，在在洞口两侧应应设抗震墙。楼楼盖与抗震墙墙连接部位有有孔洞时，在在洞口两侧应应增设垂直于于抗震墙的补补强钢筋，保保证楼盖与抗抗震墙的剪力力传递。采用用叠合板作为为刚性楼层时时，后浇叠合合层应有连接接钢筋。设防防烈度不大于于8度时，可采采用有整浇层层的予制楼板板，板上配筋筋整个浇层，厚厚度不应小于于50mm。当当整个浇层平平面内剪力较较大，需要配配筋解决或楼楼、层盖有较较大洞需设边边缘构件时，现现浇层厚度不不宜小于755mm，当整整个浇层内需需埋设电线管管道时，管道道外径不宜大大于整浇层厚厚度的1/33，设防烈度度为8度时，整浇浇层与予制楼楼板应通过板板缝拉筋增强强整体连接，拉拉筋间距不宜宜大于10000mm，拉拉筋直径不宜宜小于6。配筋整浇浇层与抗震墙墙连接部位的的配筋应保证证楼、屋盖与与抗震墙之间间的剪力传递递。楼、屋盖盖周边的边缘缘构件应与周周边框架叠合合梁相结合。框支层的楼盖应应将不落地墙墙及框支层自自身的地震剪剪力传递到落落地抗震墙，对对框支层楼盖盖的平面内刚刚度及受剪、受受弯承载力有有更高要求，另另见框支抗震震墙结构部分分。2．楼、屋盖的的非刚性影响响框架-抗震墙结结构的空间分分析表明，当当抗震墙之间间的长宽比超超过表限值时时，楼、层盖盖非刚性对框框架楼层剪力力的影响，一一般只在最下下2～3层较为明显显。例如12层左右的的框-墙结构，当当楼屋盖的平平面内等效刚刚度*与其端部抗抗震墙等效刚刚度之比为22时，底层中中部框架剪力力较按刚性楼楼盖计算的剪剪力，约增大大25%。刚度度比为1时，底层中中部框架剪力力约增大400%。层数愈多影影响愈小。*等效刚度为为考虑剪切变变形修正的抗抗弯刚度。（八）高层建筑筑的结构侧向向稳定及P--效应高宽比较大或带带有较弱层及及扭转效应明明显的高层建建筑应进行侧侧向稳定验算算，高层建筑筑的楼层侧向向稳定可由稳稳定系数来判判别。第i楼层的稳定定系数i可按下式计计算：式中：Gi———位于楼层i及其以上的的总重力荷载载代表值，88、9度时应考虑虑竖向地震作作用，8度时为总总重力荷载的的10%，9度时为总重重力荷载的220%；Vi——位于楼楼层i及楼层i-1之间的地地震剪力标准准值；i——对应于VVi的层间位移移差；hi——楼层ii之下的层高高。当：i≤0.11，可不考虑虑P-效应；0.225≥I>0.11，结构内力力及位移均应应考虑P-效应；i>0.25，表表明在地震作作用下将产生生楼层失稳。一般高层建筑的的侧向稳定可可以通过限制制弹性层间位位移来解决，但但当地震作用用较小，结构构刚度较柔时时，应加注意意。楼层稳定系亦可可表达为：——楼层地震剪剪力系数7度时不小于00.012，8度不小于0..024，9度时不小于于0.04。i/hi——弹弹性层间位移移角限值，框框架为1/5550，框-墙、框架核核心筒为1//800，抗抗震墙结构及及筒中筒结构构为1/10000。值烈度度结构7度8度9度框架0.1520.0760.045框-墙框架-核心筒0.1050.0520.031抗震墙、筒中筒筒0.0840.0420.025从上表，可以看看出框架结构构及框架-抗震墙结构构按7度最小地震震力设计时，如如不考虑P--效应，应适适当加强楼层层刚度。（九）基础及地地下室结构抗抗震设计1．基础结构抗抗震设计基本本要求基础结构应有足足够承载力承承受上部结构构的重力荷载载和地震作用用，基础与地地基应保证上上部结构的良良好嵌固、抗抗倾覆能力和和整体工作性性能。在地震震作用下，当当上部结构进进入弹塑性阶阶段，基础结结构应保持弹弹性工作，此此时，基础结结构可按非抗抗震的构造要要求。多层和高层建筑筑带有地下室室时，在具有有足够刚度、承承载力和整体体性的条件下下，地下室结结构可考虑为为基础结构的的一部分。当当地下室不少少于两层时，地地下室顶部可可作为上部结结构的嵌固部部位。上部结结构与地下室室结构可分别别进行抗震验验算。采用天天然地基的高高层建筑的基基础，根据具具体情况应有有适当地埋置置深度，在地地基及侧面土土的约束下增增强基础结构构抗侧力稳定定性。高层建建筑的基础埋埋深应按地基基土质、地震震烈度及基础础结构刚度等等条件来确定定。较高的烈烈度要求较深深的基础，土土质坚硬则埋埋深可较浅。根据具体情况，基础埋深可采用地面以上房屋总高度的1/18～1/15。为了保证在地震震作用下，基基础的抗倾覆覆能力，高宽宽比>4的高层建建筑的天然地地基在折减后后的多迂地震震作用和竖向向荷载共同作作用下，基础础底面不宜出出现零应力区区，其他建筑筑基础底面的的零应力区面面积不宜超过过基础底面面面积的15%%。当高层建筑筑与裙房相连连，因此在相相连部位，高高层建筑基础础底面在地震震作用下亦不不宜出现零应应力区，同时时应加强高低低层之间相连连基础结构的的承载力，并并采取措施减减少高、低层层之间的差异异沉降影响。无整体基础的框框架-抗震墙结构构和部分框支支抗震墙结构构是对抗震墙墙基础转动非非常敏感的结结构，为此必必须加强抗震震墙基础结构构的整体刚度度，必要时应应适当考虑抗抗震墙基础转转动的不利影影响。2．各类基础的的抗震设计1)单独柱基基单独柱基一般用用于地基条件件较好的多层层框架，采用用单独柱基时时，应采取措措施保证基础础结构在地震震作用下的整整体工作。属属于以下情况况之一时，宜宜站两个主轴轴方向，设置置基础系梁。①一级框架和ⅣⅣ类场地的二二级框架；②各柱基承受的的重力荷载代代表值差别较较大；③基础埋置较深深，或各基础础埋置深度差差别较大；④地基主要受力力层范围内存存在软弱粘性性土层可液化化土层；⑤桩基承台之间间。一般情况，系梁梁宜设在基础础顶部，当系系梁的受弯承承载力大于柱柱的受弯承载载力时，地基基和基础可不不考虑地震作作用。应避免免，系梁与基基础之间形成成短柱。当系系梁距基础顶顶部较远，系系梁与柱节点点应按强柱弱弱梁设计。一、二级框架结结构的基础系系梁除承受柱柱弯矩外，边边跨系梁尚应应同时考虑不不小于系梁客客观存在上，柱柱下端组合的的剪力设计值值产生的拉力力或压力。2)弹性地基基梁无地下室的框架架结构采用地地基梁时，一一、二级框架架结构地基梁梁应考虑根部部屈服、超强强的弯矩作用用。3)桩基桩的纵筋与承台台或基础应满满足锚固要求求：桩顶箍筋筋应满足柱端端加密区要求求。上、下端端嵌固的支承承短桩，在地地震作用下类类似短柱作用用，宜采取相相应构造措施施。采用空心心桩时，宜将将柱的上、下下端用混凝土土填实。计算地下室以下下桩基承担的的地震剪力，可可按规范条，当当地基出现零零应力区时，不不宜考虑受拉拉桩承受水平平地震作用。3．地下室作为为上部结构嵌嵌固部位的要要求地下室顶板作为为上部结构的的嵌固部位时时，地下室层层效不宜少于于两层，并应应能将上部结结构的地震剪剪力传送到全全部地下室结结构。地下室室顶板不宜较较大洞口。地地下室结构应应能承受上部部结构屈服超超强及地下室室本身的地震震作用，为此此近似考虑地地下室结构的的侧向刚度与与上部结构侧侧向刚度之比比不宜小于22，地下室柱柱截面每一侧侧的纵向钢筋筋面积，除满满足计算要求求外，不应小小于地上一层层对应柱每侧侧纵筋面积的的1.1倍。地地下室抗震墙墙的配筋一般般不宜少于地地上一层抗震震墙的配筋。当当进行方案设设计时，侧向向刚度比可用用下列剪切刚刚度比估计。[A0，A11]=Aw+0.122Ac式中：G0，GG1——地下室及及地上一层的的混凝土剪变变模量；AA0，A1——地下室及及地上一层折折算受剪面积积；Aww——在计算方方向上，抗震震墙全部有效效面积；Acc——全部柱截截面面积；h0，h1——地下室及及地上一层的的层高；地上一层的框架架结构柱底截截面和抗震墙墙底部的弯矩矩均为调整后后的弯矩设计计值。考虑柱柱在地上一层层的下端出铰铰，该处梁柱柱节点的梁端端受弯承载力力之和不宜小小于柱端受弯弯承载力之和和。4．地下室结构构的抗震设计计地下室结构的抗抗震设计，除除考虑上部结结构地震作用用以外，还应应考虑地下室室结构本身的的地震作用，这这部分地震作作用与地下室室埋置深度不不同土质和基基础转动有关关。日本规范范规定建筑结结构埋置深度度在20mmm下可不考虑虑地震作用。我我国20011规范明确了了在一定条件件下考虑地震震与结构相互互作用，可考考虑各楼层地地震剪力的折折减，对地下下室结构的地地震作用如何何取值来作明明确规定。因因此对一般埋埋置深度的地地下室地震作作用，可不考考虑折减。当当地下室层数数较多以及地地基产生零应应力情况时，地地下室部分的的地震作用可可考虑适当折折减，折减幅幅度一般不宜宜超过20%%，地下室的的挡土外墙应应按规范条考考虑地震主动动土压力的作作用。（十）高强度混混凝土结构抗抗震设计高强度混凝土用用于房屋建筑筑的主要好处处是：由于强强度高，可以以减小柱子截截面尺寸，扩扩大柱网间距距，增加使用用面积，降低低结构自重；；由于早强，可可以加快施工工进度，由于于徐变小、弹弹性模量高，可可以减小柱的的压缩模量和和增大结构的的刚度。高强混凝土的主主要不足是：：受压破坏时时呈高度脆性性，延性差，且且其脆性随强强度提高而愈愈加严重。因因此，对不同同设防烈度的的混凝土结构构，宜对高强强混凝土的强强度等级予以以相应的限制制。如果柱的的轴压比很，或或柱的实际承承载力比作用用效应值高得得多，设计取取用的混凝土土强度等级也也可适当提高高。为了保证地震作作用下高强混混凝土构件的的延性，必须须对框架梁端端加密区的配配箍、柱的轴轴压比限值、柱柱的纵筋和箍箍筋的最小配配筋量等作更更严格的要求求。轴压比对高强混混凝土柱的极极限变形能力力的影响最为为显著。混凝凝土强度高，柱柱的延性和抗抗震性能差，即即使配箍特征征值比较高，高高轴压比的高高强混凝土柱柱也不能达到到普通混凝土土柱的延性。从从总体上看，试试验轴压比不不大于0.22时，配置一一般箍筋的高高强混凝土柱柱的变形能力力能满足要求求；当轴压比比接近或达到到时，只有配配箍特征值非非常高时，延延性系数能接接近或达到33.0。高强强混凝土柱的的轴压比不宜宜大于，否则则很难满足地地震作用下对对极限变形能能力的要求。将将轴压比试验验值换算成设设计值，大体体为。普通混混凝土一级框框架结构柱的的轴压比限值值为0.7，因此此，20011规范对一级级框架柱C550-C600取0.7，C65-CC70取0.65，C75-CC80取0.6，同样样规律确定二二、三级框架架柱的轴压比比限值的要求求。高强混凝土柱宜宜采用约束比比较好的复合合箍、复合螺螺旋箍或连续续复合矩形螺螺旋箍，同时时，提高配箍箍特征值。22001规范范规定，轴压压比不大于00.6和大于于0.6时，配配箍特征值宜宜分别比普通通混凝土柱大大0.02和0.03，由由于高强混凝凝土的轴心抗抗压强度高，为为了获得较大大的配箍特征征值而箍筋不不过于密集，可可使用强度较较高的钢种。高强混凝土框架架受拉钢筋配配筋率不宜大大于3%（HRB3335级钢筋）和和2.6%（HRB4000级钢筋）。梁梁端加密区箍箍筋的最小直直径应比普通通混凝土梁的的箍筋最小直直径增大2mmm，当混凝凝土强度等级级大于C600时，抗震墙墙约束边缘构构件的配箍特特征值宜比轴轴压比相同的的普通混凝土土抗震墙增加加0.02。结构构件截面剪剪力设计值的的限值中含有有混凝土轴心心抗压强度设设计值（fc）的项应乘乘以混凝土强强度影响系数数（c）。其值，混混凝土强度等等级为C500时，取1.00，C80时取0.8，介于于C50和C80之间时时取其内插值值。结构构件受压区区高度计算和和承载力验算算时，公式中中含有混凝土土轴心抗压强强度设计值（fc）的项也应乘以相应的混凝土强度影响系数（c）。二钢筋混凝土框框架钢筋混凝土框架架包括纯框架架结构和框架架-抗震墙结构构、框架-核心筒结构构的框架。此此外还有部分分框支抗震墙墙结构的框支支层框架。（一）框架结构构和框架的抗抗震设计一般般要求一般框架结构和和框架均采用用现浇钢筋混混凝土，设防防烈度为6--8度时，可可采用装配式式楼盖，板与与梁应有可靠靠连接，板面面应有现浇配配筋面层框架架结构的梁、柱柱沿房屋高度度宜保持完整整，不宜抽柱柱或抽梁，使使传力途径突突然变化，同同一层内柱截截面变化，不不宜位于同一一楼层。在同同一结构单元元，宜避免由由于错层形成成短柱。局部部突出屋顶的的塔楼不宜布布置在房屋端端部，电梯筒筒非对称布置置时，应考虑虑其不利作用用，必要时可可采取措施，减减小电梯筒的的刚度，采用用砌体作为填填充墙时，应应考虑在地震震作用下，对对框架的不利利作用。1．楼层平面内内不对称布置置填充墙引起起扭转作用；；2．沿沿高度填充墙墙布置不连续续形成软弱层层；3．填充墙时梁梁、柱引起的的附加剪力和和轴力；4．柱、梁受填填充墙约束形形成短柱或短短梁。（二）构造要求求1．框架梁1)普通框架架梁①截面宽度不宜宜小于2000mm；②截面高宽比不不宜大于4；③净跨与截面高高度之比不宜宜小于4。2)扁梁扁梁指梁截面高高度不大于梁梁截面宽度的的梁。扁梁宽宽度大于柱宽宽时，楼板应应采用现浇，为为了减小偏心心扭转对梁、柱柱节点的不利利效应，梁中中线宜与柱中中线重合，扁扁梁宜双向布布置，沿框架架周边的梁采采用扁梁的截截面尺寸应符符合以下要求求：bb≤2bc；；bb≤bc+hhb；hb≥16d式中：bc———柱柱截面宽度度，园园形截面取取柱柱直径的0..8倍；bb，hbb———分别为梁梁截面宽度度和和高度；dd———柱纵筋最最大直径。扁梁的截面高度度应应满足挠度度和和裂缝宽度度的的有关规定定。3)框架梁的的抗抗震构造框架梁是框架和和框框架结构在在地地震作用下下的的主要耗能能构构件，因此此梁梁、特别是是梁梁的塑性铰铰区区应保证有有足足够的延性性。影影响梁延性性的的诸因素有有梁梁的剪跨比比截截面剪压比比、截截面配筋率率、压压区高度比比和和配筋率等等。按按不同抗震震等等级对上述述诸诸方面有不不同同的要求，在在在地震作用用下下，梁端塑性性铰区保护护层层容易脱落落，如如梁截面宽宽度度过小，则则截截面损失比比例例较大。为为了了对节点核核芯芯区提供约约束束以提高其其受受剪承载力力，梁梁宽不宜小小于于柱宽的1//2，如不能能满足，则则应应考虑核芯芯区区的有效受受剪剪截面。狭面面高的梁截截面面不利于混混凝凝土的约束束，梁梁的塑性铰铰发发展范围与与梁梁的高跨比比有有关，当梁截截面的高度度与与梁净跨之之比比小于4时，在反复复受剪作用用下下交插斜裂裂缝缝将沿梁的的全全跨发展，从从从而使梁的的延延性及受剪剪承承载力急剧剧降降低。为了改改善其性能能，可可适当加宽宽梁梁的截面以以降降低梁截面面的的剪压比，并并并采取有效效配配筋方式，如如如设置交叉叉插插筋或沿梁梁全全长加密箍箍筋筋及增设水水平平腰筋等。梁梁梁柱节点，特特特别是中柱柱节节点在地震震反反复作用下下，梁梁的纵筋屈屈服服逐渐深入入节节点核芯，产产产生反复滑滑移移现象，节节点点刚度退化化，使使框梁变形形增增大，梁的的支支座纵筋拉拉筋筋不能充分分发发挥作用，降降降低了梁的的后后期受弯承承载载力。为了了保保证一、二二级级框架中柱柱节节点处，梁梁纵纵筋锚固性性能能，贯通中中柱柱的纵向钢钢筋筋直径不宜宜大大于沿纵筋筋方方向柱截面面边边长的1/220，对园形形截面柱，不不不宜大于纵纵向向钢筋所在在位位置柱截面面弦弦长的1/220。以上锚锚固要求，三三三级框架亦亦宜宜适当考虑虑。解决梁纵纵筋在节点核核芯区滑移更更为有效的措措施是通过特特殊的配筋方方式，使梁的的塑性铰转移移到距柱面不不小于梁截面面高度，也不不小于5000mm的位置置，梁筋不在在柱面处屈服服，改善了锚锚固性能，避避免在核心区区滑动。转移梁铰可采取取附附加短筋，短短短筋可为直直筋筋，也可在在塑塑性铰处弯弯折折，形成交交叉叉斜筋，后后者者可增强梁梁铰铰的受剪承承载载力及耗能能能能力。为了保证梁铰的的转转移，梁端端受受弯承载力力应应比梁铰处处的的受弯承载载力力提高25%%。有交叉斜斜筋的塑性性铰铰，计算受受弯弯承载力时时，应应考虑斜筋筋的的作用。梁铰转移后，梁梁铰铰之间的跨跨度度变小，梁梁的的剪力增大大。条件许可时，也也可可利用加腋腋梁梁来实现梁梁铰铰转移。梁铰转移后，考考虑虑强柱弱梁梁时时，梁的弯弯矩矩应取转移移铰铰处的受弯弯承承载力。2．框架柱1)柱的截面面尺尺寸①截面宽度及高高度均均不宜小于于3300mmm，园园柱直径及及多多边形的截截面面内切园不不宜宜小于3500mm；②剪跨比宜大于于2；；③截面的长边与与短边边的边长比比不不宜大于3；2)框架柱中中线线与框架梁梁中中线之间的的偏偏心距不宜宜大大于柱截面面宽宽度的1/44。偏心距过过大，在地地震震作用下将将导导致梁柱节节点点核芯区受受剪剪面积不足足，并并对柱带来来不不利的扭转转效效应。抗震震墙墙与框架柱柱的的偏心距超超过过柱宽的1//4，也会给给柱造成应应力力集中不利利影影响。当梁、柱偏心距距超超过1/4柱宽时时，应进行行具具体分析并并采采取有效措措施施，如采用用水水平加腋梁梁及及加强柱的的箍箍筋等。3)柱的纵向向配配筋（矩形形和和园形截面面柱柱）①纵筋宜对称配配置；；②截面大于4000mmm的柱，纵纵向钢筋间间距距不宜大于于2200mmm；；③柱的总配筋率率不应应大于5%；④剪跨比不大于于2的的柱，每侧侧纵纵向钢筋配配筋筋率不宜大大于于1.2%；⑤边柱、角柱考考虑地地震作用组组合合产生小偏偏心心受拉时，为为为了避免柱柱的的受挫纵筋筋屈屈服后再受受压压，由于包包奥奥格效应导导致致纵筋压屈屈，柱柱内纵筋总总截截面面积计计算算值应增加加225%；⑥采用HRB44000级热轧钢筋筋时，柱的的纵纵筋最小总总配配筋率可减减小小0.1，同时时每一侧配配筋筋率不宜少少于于0.2%；⑦建造于Ⅳ类场场地上上较高的高高层层建筑（接接近近适用最大大高高度），最最小小总配筋率率宜宜增加0.11。4)柱的箍筋筋加加密范围①柱端取截面高高度（园园柱直径），柱柱净高的1//6，和500mmm三者的最最大值；②底层柱嵌固部部位的的箍筋加密密范范围不小于于柱柱净高的1//3；当有刚刚性地面时时，除除柱端外尚尚应应取刚性地地面面上、下各各5500mmm；；③剪跨比不大于于2的的柱和固非非结结构墙的约约束束形成的净净高高与柱截面面高高度之比不不大大于4的柱，取全全高。箍筋筋间间距不应大大于于100mmm。梁柱之间间偏心较大大，宜宜取全高；；④至少每隔一根根纵向向钢筋宜在在两两个方向有有箍箍筋或拉筋筋约约束，采用用拉拉筋复合箍箍时时，拉筋应应紧紧靠纵筋并并勾勾住箍筋；；⑤柱纵筋搭接部部位应应避开箍筋筋加加密范围，搭搭搭接部位的的箍箍筋间距不不应应大于1000mm；⑥柱剪跨经不大大于22的框架节点点核芯区配配箍箍特征值不不宜宜小于核芯芯区区上、下柱柱端端的较大配配箍箍特征值；；⑦拉筋交接处应应有1135弯勾，弯弯勾端头直直段段长度为100d（d为箍筋直径径）且不少少于于75mm；⑧柱箍筋非加密密区的的体积配箍率不宜宜小于加密密区区的50%。5)柱的轴压压比比轴压比描柱的组组合合轴压力设设计计值与柱的的全全截面面积积和和混凝土抗抗压压强度设计计值值乘积之比比值值。轴压比是是影响柱的的破破坏形态和和变变形能力的的重重要因素。轴轴轴压比不同同，柱柱将呈现两两种种破坏形态态，即即受拉钢筋筋首首先屈服的的大大偏心受压压破破坏和混凝凝土土受压区压压碎碎而受拉钢钢筋筋未屈服的的小小偏心受压压破破坏。框架柱柱的抗震设设计计一般应在在大大偏心受压压破破坏范围，以以以保证柱有有一一定延性。222001年规规范仍以899规范的限值值为依据，根根根据不同情情况况进行适当当调调整，同时时控控制轴无比比最最大值。对对于于剪跨比大大于于2，混凝土强强度等级不不高高于C60一、二二、三抗震震等等级框架结结构构柱的轴压压比比限值分别别取取0.7、0.8、0.9，建造造于Ⅳ类场地上高高度较高的的高高层建筑，柱柱柱轴无比限限值值且适当降降低低。剪跨比比不不大于2的柱轴比限限值庆降低低00.05，剪剪跨比小于于11.5的柱轴轴压比限值值分分别放宽0..05。利用用箍筋对柱柱加加强约束，在在在三向受压压状状态下，可可以以提高柱的的混混凝土抗压压强强度，从而而降降低对柱加加强强约束，在在三三向受压状状态态下，可以以提提高柱的混混凝凝土抗压强强度度，从而降降低低柱轴压比比限限值。19228年美国伊伊里诺大学学通通过试验研研究究提出混凝凝土土在三向受受压压状态下的的抗抗压强度表表达达式，从而而得得出混凝土土柱柱在箍筋约约束束条件下的的混混凝土抗压压强强度。我国国清清华大学研研究究成果和日日本本AIJ钢筋混混凝土房屋屋设设计指南（111994）都都提出考虑虑箍箍筋约束提提高高混凝土强强度度作用时，复复复合箍筋肢肢距距不宜大于于2200mmm，箍箍筋间距不不宜宜大于1000mm，箍筋筋直径不宜宜小小于10mmm的构造要求求。美国ACCI资料考虑虑螺旋箍筋筋提提高混凝土土强强度作用时时，箍箍筋直径不不宜宜小于10mmm，净螺距距不宜大于于775mm。2001规范范规定螺旋旋间间距不大于于1100mmm，箍箍筋直径不不小小于12mmm。矩形截面面柱采用连连续续矩莆复合合螺螺旋箍是一一种种非常有效的提高柱柱的的延性措施施，这这已被西安安建建筑科技大大学学的试验研研究究所证实。根根根据日本M铁株式会社社1998年发发表的试验验报报告，相同同的的柱截面、相相相同配筋、配配配箍率、箍箍距距及箍筋技技距距，采用连续续复合螺旋旋箍箍，比一般般复复合箍筋可可提提高柱的极极限限变形角255%。采用连续复复合矩形螺螺旋旋箍，螺旋旋净净距不大于于880mm，箍箍筋肢距不不大大于200mmm，箍筋直直径不小于于110mm，可可按园形复复合合螺旋箍对对待待。试验研究和工程程经经验都证明明在在矩形或园园形形截面柱内内设设置矩形核核芯芯柱不但可可以以提高柱的的受受压承载力力，还还可以提高高柱柱的变形能能力力，特别对对于于承受高轴轴压压的短柱，更更更有利于改改善善变形能力力，延延缓倒塌。芯芯芯柱边长不不宜宜小于2500mm，芯柱柱纵筋不宜宜少少于柱截面面面面积的0.88%。符合以以下情况之之一一时，柱轴轴压压比限值可可增增加0.100，并按增大大的轴压比比求求配箍特征征值值入V：①沿柱全高采用用井字字形复合箍箍，肢肢距≤200mmm，箍距≤100mmm，直径不小小于12mmm；②沿柱全高采用用复合合螺旋箍，肢肢肢距≤200mmm，螺旋筋间间距≤100mmm，直径不小小于12mmm；③沿柱全高采用用矩形形复合螺旋旋箍箍，螺旋筋筋净净距不大于于880mm，肢肢距≤200mmm，直径不小小于12mmm。在柱截面内附加加芯芯柱，其中中另另加纵筋面面积积不少于柱柱截截面面积的的00.8%，柱柱轴压比可可增增加0.055，求配箍特特征值入V时，仍按原原轴压比，此此此项措施与与上上述三种措措施施之一共同同采采用时，轴轴压压比限值可可增增加0.155。采取上述述各类措施施后后，柱的轴轴压压比限值不不应应大于1.005。6)柱的最小小配配筋特征值值入入V及体积配箍箍率V式中：V——体体积积配箍率为为箍箍筋体积与与不不包括净保保护护层混凝土土体体积的比值值。计计算复合箍的体积配箍箍率率，应扣除除重重叠部分的的箍箍筋体积；；ffcc——柱混凝土土轴心抗压压强强度设计值值，强强度等级低低于于C35时，应应按C35计算；；ffyyv——箍筋或拉拉筋抗拉强强度度设计值，超超超过360NN/mm2时，应取3660N/mmmm2计算。剪跨比不大于22的的柱宜采用用复复合螺旋箍箍或或井字复合合箍箍，其体积积配配筋不应小小于于1.2%，9度时不应小小于1.5%%。计算复合螺旋箍箍的的体积配箍箍率率时，其中中非非螺旋箍的的箍箍筋体积应应乘乘以折算系系数数0.8。7)常用的矩矩形形和园形柱柱截截面的箍筋筋类类别：①普通箍②复合箍③螺旋箍④连续复合螺旋旋箍（用于矩形截面面柱柱）（三）剪跨比与与剪剪压比剪跨比与剪压比比是是判别梁、柱柱柱和墙肢等等抗抗侧力构件件抗抗震性能的的重重要指标。剪剪剪跨比用于区区分变形特特征征和变形能能力力，剪压比比用用于限制内内力力，保证延延性性。剪跨比与与剪压比可可分分别按以下下公公式计算：：剪跨比：>2，弯剪型型，弯弯曲型≤2，剪切型剪跨比可以用以以下下图形表示示：：，剪跨比，剪跨比Mtc,i—柱柱或抗震震墙的i层顶部弯矩矩计算值；；Mbc,i—柱柱或抗震震墙的i层底部弯矩矩计算值。剪压比：跨高比大于2..55的梁和连梁梁及剪跨比比大大于2的柱和墙肢肢应限制≤0.2。跨高比不大于22..5的梁和连连梁及剪跨跨比比不大于2的柱的墙肢肢应限制≤1.5。上式中：——剪剪跨跨比，反弯弯点点位于楼层层中中部的框架架柱柱可按柱净净高高与两倍柱柱截截面高度之之比计算，；M——柱端或墙墙截面面组合的弯弯矩矩计算值，取取取楼层上下下端端弯矩较大大值值；V——柱或墙的的截面面组合的剪剪力力计算值或或设设计值，计计算算时用计算值值，计算时用用设计值；fc——混凝土土轴抗压压强度设计计值值；Hn———柱柱净高度；；h——柱截面高高度；；b——梁、柱截截面宽宽度或墙肢肢截截面厚度，园园园形截面柱柱可可按面积相相等等的方形截截面面计算；（四）不同抗震震等等级框架结结构构和框架的的抗抗震计算和和构构造1．一级框架结结构和和一级框架架1)强柱弱梁梁所谓“强柱弱梁梁”指的是是：节点处处梁梁端实际受受弯弯承载力和柱柱端实际受受弯弯承载力之间间满足下列列不不等式：本规范的规定是是在在不同程度度减减缓柱端的的屈屈服，一般般采采用增大柱柱端端弯矩设计计值值的方法，将将将承载力的的不不等式转为为内内力设计值值的的关系式，采采采用不同增增大大系数，使使不不同抗震等等级级的框架柱柱端端弯矩设计计值值有不同程程度度的差异，对对对一级框架架结结构和9度，除采用用增大系数数的的方法外，还还还采用梁端端实实配钢筋面面积积和材料强强度度标准值计计算算的抗震受受弯弯承载力所所对对应的弯矩矩值值方法。20001规范比比89规范适当当提高了强强柱柱弱梁的弯弯矩矩增大系数数nnc，9度时及一级级框架结构构考考虑框架梁梁的的实际受弯弯承承载力，并并乘乘m增大系数1..2，主要考考虑部分楼楼板板钢筋的作作用用。框架的的梁梁柱节点处处除除框架顶层层和和柱轴压比比小小于0.155者外，柱端端组合的弯弯矩矩设计值应应符符合下式要要求求：9度和和一一级框架结结构构，尚应符符合合：式中：——节点点上上下柱端截截面面顺时针或或反反时针方向向组组合的变矩矩设设计值之和和，上下柱端的弯矩矩设设计值，可可按按弹性分析析分分配；——节点左右梁梁端端截面反时时针针或顺时针针方方向组合的的弯弯矩设计值值之之和，节点左右梁端均均为为负值时，绝绝绝对值较小小的的弯矩取零零；；——节点左右截截面面反时针或或顺顺时针方向向按按实配钢筋筋（考考虑受压钢钢筋筋）正截面抗震受弯弯承承载力，所所对对应的弯矩矩值值之和，可可根根据实际配配筋面积和材料强强度度标准值确确定定。，上式中：b———梁梁截面宽度度；；h0——梁截面面有效高高度；——受压区纵向向钢钢筋合力点点至至受压区边边缘缘的距离；；x——受压区区高度；；fck——混凝凝土轴轴心抗压强强度度标准值；；fyk——钢筋筋抗拉拉强度标准准值值；As——受拉钢筋筋截面面积积；；——受压钢筋截截面面面积；RE——承载力力抗抗震调整系系数数；b——相对界限限受压压区高度；；Es——钢筋弹弹性模量量。当框架点不在楼楼层层内时，说说明明浇若干层层的的框架梁相相对对较弱，为为避避免在竖向向荷荷载和地震震共共同作用下下变变形集中，压压压屈失稳，柱柱柱端截面组组合合的弯矩设设计计值可乘以以上上述柱端弯弯矩矩增大系数数。对于轴压比小于于00.15的柱柱，包括顶顶层层柱在内，因因因其具有与与梁梁相近的变变形形能力，可可不不考虑“强柱弱梁”要求。由于地震是往复复作作用，两个个方方向的弯矩矩设设计值均需需满满足要求。2)加强柱根根部部推迟出铰铰框架结构的底层层柱柱底过早出出现现塑性铰，将将将影响框架架结结构的变形形能能力。底层柱柱下端截面面组组合的弯矩矩设设计值乘以以增增大系数1..5是为了避避免框架结结构构柱脚过早早屈屈服。底层层柱柱的纵筋按按上上、下端的的不不利情况配配置置。对框-墙结构的框框架，其主主要要抗侧力构构件件为抗震墙墙，对对其框架部部分分的底层柱柱底底，可不作作要要求。以上所谓底层指指无无地下室的的基基础以上或或作作为嵌固部部位位的地下室室顶顶板以上的的首首层。3)强剪弱弯弯防止梁柱端部在在弯弯曲屈服前前出出现剪切破破坏坏是抗震概概念念设计的要要求求，它意味味着着构件的受受剪剪承载力要要大大于构件弯弯曲曲时实际达达到到的剪力。将将将承载力关关系系转为内力力关关系，对不不同同抗震等级级采采用不同的的剪剪力增大系系数数，使“强剪弱弯”的程度有所所差别。①框架梁的梁端端截面面组合的剪剪力力设计值应应按按下式调整整9度时和一级框框架尚尚应符合:上式中V——梁梁端端截面组合合的的剪力设计计值值ln——梁的净净跨VGb——梁在在重力力荷载代表表值值（9度时高层建建筑还应包包括括竖向地震震作作用标准值值）作用下，按筒支支梁梁分析的梁梁端端截面剪力力设设计值；、——分别为梁梁左右右端反时针针或或顺时针方方向向组合的弯弯矩矩设计值，两两两端弯矩均均为负弯矩时绝对对值值较小的弯弯矩矩应取零。、——分别为梁梁左右右端反时针针或或顺时针方方向向按实配钢钢筋筋面积计算算的的正截面抗震受弯承载力力所所对应的弯弯矩矩值，可根根据据实际配筋筋面面积（考虑虑受受压筋）和材料标准准确确定。②框架柱的剪力力设计计值应按下下式式调整：9度时和和框框架结构尚尚应应符合：上式中：V——柱端截面面组合的剪剪力力设计值；；Hn——柱的净净高；、——分别为柱柱的上上下端顺时时针针或反时针针方方向截面组组合合的弯矩设设计计值，应符合强柱柱弱弱梁及底部部加加强的要求求；；、——分别为偏偏心受受压柱上下下端端顺时针或或反反时针方向向按按实配的正正截截面抗震受弯承载载力力所对应的的弯弯矩值，可可根根据实配钢钢筋筋面积（考虑交压筋）和和材料强度标标准值确定。Mcua可近似似按下下式计算：：上式中：Mcuuaa——柱端抗震震受压承载载力力；As——柱受拉拉侧钢筋筋实际配筋筋面面积；fyk——钢筋筋强度度标准值；；N——轴向荷载载设计计值；bc、hc——柱截面宽宽度和高度度；；hco——柱截截面有有效高度；；aass——钢筋重心心到最近柱柱边边距离；RE——承载力力抗抗震调整系系数数。4)框架柱内内力力调整结果果①反弯点不在柱柱的层层高范围内内时时，柱端弯弯矩矩乘以1.44，然后求柱柱剪力乘以以增增大系数1..4；②框架角柱按调调整后后的弯矩、剪剪剪力设计值值分分别乘以增增大大系数1.11；③地下室顶板作作品嵌嵌固部位时时，地地下室柱截截面面每侧的纵纵向向钢筋面积积除除应满足计计算算要求外，不不不应少于地地上上一层对应应柱柱每侧纵筋筋面面积的1.11倍；④地下室顶板处处框架架梁柱节点点左左右，梁端端截截面组合的的弯弯矩设计值值之之和不应小小于于节点上下下柱柱端，按实实际际配筋的正正截截面抗弯受受弯弯承载力所所对对应的弯矩矩值值之和，可可根根据实际配配筋筋面积、材材料料强度标准准值值和轴压力力进进行确定。5)框架梁构造造梁端纵向受拉纵纵筋筋AS配筋率不应应大于2.55%，计算As时考虑受受压筋，梁端端混凝土受受太太区高度比比xx/h0不应大于0..25，梁端端纵向受拉拉钢钢筋的配筋筋率率可按式计算算：，，6）框架柱构造造除各抗震等级共共同同要求外，尚尚尚应满足以以上上要求：①框架柱纵向钢钢筋最最小总配筋筋率率（%）类别总配筋率中柱和边柱1.0角柱1.2②框架柱的箍筋筋构造造aa.角柱箍箍筋沿全高高加加密bb.箍筋加加密区箍筋筋间间距取Minn[6d，100mmm]，d为柱纵筋最最小直径。箍筋最小直径取取110mm。箍筋肢距不宜大大于于200mmm，体积的箍箍率不应小小于于0.8%。cc.节点核核芯区箍筋筋间间距及直径径要要求同柱端端箍箍筋加密区区，配配箍特征值值不不宜小于0.1122，箍率不宜宜小于0.66%。③框架结构柱和和框架架柱的轴压压比比框架结构柱轴压压比比限值为0..7，当采用用普通箍井井字字复合箍、复复复合螺旋箍箍及及连续复合合矩矩形螺旋箍箍，其其中任一种种并并满足规定定构构造要求时时，轴轴压比限值值可可采用0.88。在柱截面面中部附加加芯芯柱并满足足规规定要求时时，轴轴压比限值值可可采用0.775。以上措施共用时时，轴轴压比限值值可可采用0.885。框架柱柱的轴压比比限限值可比框框架架结构柱的的轴轴压比限值值分分别增加0..05。④柱箍筋加密区区的箍箍筋最小配配箍箍特征值V。已知柱轴压比及及采采用箍筋形形式式可由下表表求求得配箍特特征征值。箍筋形式柱轴压压比≤0.30.40.50.60.70.80.9普通箍，复合箍箍0.100.110.130.150.170.200.23螺旋箍，复合螺螺旋旋箍，连续续复复合矩形螺螺旋旋箍0.080.090.110.130.150.180.21已知V可由公式式VVVfc/fyv求得体积积的箍率V，V不应小0.88%。7)框架及框框架架结构梁柱柱节节点框架梁柱节点应应沿沿框架两个个正正交方向或或接接近正交方方向向进行节点点核核芯区受剪剪承承载力验，然然然后取不利利情情况进行截截面面设计。①节点核芯组合合的剪剪力设计值值VVj节点部位9度及框架结构构节点点框架节点顶层中节点顶层边节点其它层中节点其它层边节点除特殊情况外，角角节点一般可可按边节点表内式中：———节节点左右梁梁端端反时针或或顺顺时针方向向按按实配钢筋筋面面积（考虑虑受受压筋）计算的抗震震受受弯承载力力所所对应的弯弯矩矩值之和，可可可根据实际际配筋面积和材料料强强标准值确确定定；——节点左右梁梁端端反时针或或顺顺时针方向向组组合弯矩设设计计值之和，节节节点左右梁端均为负弯弯矩矩时，绝对对值值较小的弯弯矩矩应取零；；hb——梁的截截面高度度，节点两两侧侧梁截面高高度度不等时可可采采用平均值值；；hb0——梁截截面的的有效高度度，节节点两侧梁梁截截面高度不不等等时可采用用平平均值；——梁受压钢筋筋合合力点至受受压压边缘的距距离离；Hc——柱的计计算高度度，可取节节点点上、下柱柱反反弯点之间间的的距离。梁柱节点核芯区区有有效受剪面面积积梁柱之间无偏心心bb≥bc//22:bj=bc，hj=hcbb<bc//22:bj=Min[[bc,bb+]梁柱之间有偏心心距距l0。：应采用特殊措措施施。梁柱之间偏心距距过过大会导致致核核芯区有效效受受剪面积过过小小，剪应力力增增大和核芯芯区区有效范围围内内及有效范范围围外的剪切切变变形差异，对对对柱引起扭扭转转，甚至出出现现柱身沿纵纵向向劈裂，这这已已被实际震震害害和试验结结果果所证实。偏偏偏心节点核核芯芯区剪切变变形形增大，会会造造成框架节节点点非刚性在在地地震作用下下增增大框架侧侧向向位移，同同时时也降低了了框框架柱的受受弯弯承载力，影影影响到“强柱弱梁”关系。89规范和20001规范从两两方面对偏偏心心梁、柱节节点点加以限制制。其其一是限制制偏偏心距不大大于于柱宽的1//4，其二是是按有效截截面面限制核芯芯区区剪压比，这这这是比较稳稳妥妥的方法。有有有时由于建建筑筑设计的需需要要，特别是是框框架边节点点，梁梁柱偏心超超过过规范的限限值值，试验研究究说明采用用水水平加腋是是一一种可行的的措措施，但需需满满足一定的的限限制条件和和设设计要求。②节点核芯区受受剪承承载力核芯区组合的剪剪力力设计值应应满满足：式中：j——正正交交梁的约束束影影响系数，楼楼楼板为现浇浇梁梁柱中线重重合合、四侧各各梁梁截面宽度度不不小于该侧柱截面面宽宽度的1/22，且正交方方向梁高度度不不小于框架架梁梁高度的3//4时，可采用1..55，相同条件件9度时宜采用用1.25，其其它情况均均采采用1.0；bjhj———有有效受剪面面积积；hj——节点核核芯区的的截面高度度，可可采用验算算方方向的柱截截面面高度；RE——承载力力抗抗震调整系系数数，可采用用00.85。矩形截面柱的节节点点核芯区截截面面抗震受剪剪承承载力框架结构和框架架：：9度时：：式中：N———对对应于组合合剪剪力设计值值的的上柱组合合的的轴向压力力较较小值，其其取取值不应大大于柱的截面面积积和和混凝土轴轴心心抗压强度度设设计值的乘乘积积的50%，当N为拉力时，取N==00；fyv——箍筋筋抗拉拉强度设计计值值；ft——混凝凝土轴心抗拉拉强强度设计值值；；Asvj——核核芯区区有效验算算宽宽度范围内内同同一截面验验算算方向箍筋筋的的总截面面面积积；S——箍筋间间距。园形截面柱的框框架架梁柱节点点园柱中线与梁中中线线重合，节节点点核芯区组组合合的剪力设设计计值应符合合以以下要求：：式中：j——正正交交梁的约束束影影响系数，按按按矩形截面面柱柱要求，其其中中柱截面宽宽度度按柱直径采用；Aj——节点核核芯区有有效截面面面积积、梁宽（bbbb）不小于柱柱直径（D）之半时，取取取Aj=0.8DD2，梁宽（bb）小小于于柱直径（DDD）之半且不不小于0.44D时，取Aj=0。8D（bb+D/2）。园柱框架梁柱节节点点核芯区截截面面抗震受剪剪承承载力应采采用用下列公式式验验算：9度时：式中：Ash————单根园形箍箍筋的截面面面面积；Asvj——同一一截面验算算方方向的拉筋筋和和非园形箍箍筋筋的总截面面面面积；DD——园柱截面直直径；NN——轴向力设计计值，按一一般般梁柱节点点的的规定取值值。扁梁框架的梁柱柱节节点扁梁截面宽度大大于于柱的截面面宽宽度时，锚锚入入柱内的扁扁梁梁上部钢筋筋宜宜大于其全全部部钢筋截面面面面积的60%%。9度时扁梁截截面宽度不不宜宜大于柱截截面面宽度，核核芯芯区抗震验验算算除应符合合一一般框架梁梁柱柱节点要求求外外，尚应满满足足以下要求求：：节点核芯区组合合的的剪力设计计值值应符合：：上式中：j=1.5，中中节点点j=1，其他节节点RE——取0..885。节点核芯区应根根据据梁上部纵纵筋筋在柱宽范范围围内、外的的截截面面积比比例例，对柱宽宽以以内和柱宽宽以以外的核芯芯区区分别验算算剪剪力和受剪剪承承载力。节点核芯区组合合的的剪力设计计值值柱内核芯区：Vjj--1——柱内核芯芯区组合的的剪剪力设计值值；；——节点左右梁梁端端反时针或或顺顺时针方向向组组合的按钢钢筋筋总面积分分配配的柱内弯矩设计值之和和。框框架节点左左右右梁端均为为负负弯矩时，绝绝绝对值较小小的的弯矩应取零；jb——强节点点系系数，取1..359度时时和和框架结构构尚尚应符合：：——节点左右梁梁端端反时针或或顺顺时针方向向，位位于柱内实实配配钢筋面积积（考考虑对应柱内受压筋筋）计计算的抗震震受受弯承载力力所所对应的弯弯矩矩值之和，可可可根据实际配筋面面积积和材料强强度度标准值确确定定。柱外核芯区：用相同的方法可可求求得柱外核核芯芯区组合的的剪剪力设计值值VVj-2及9度时和一框框架结构的的VVj-2。节点核芯区受剪剪承承载力：柱内核芯区：上式中：bj==bbc,hj=hc,j=1.5（中中柱）NN—取值同一般般梁柱节点点9度时：柱外核芯区：核芯区箍筋除内内外外分别设置置外外，尚应有有包包括内外核核芯芯的整体箍箍筋筋。2．二级框架结结构和和二级框架架1)强柱弱梁梁框架的梁柱节点点处处除框架顶顶层层和柱轴压压比比小于0.115者外，柱柱端组合的的弯弯矩设计值值庆庆符合下式式要要求：——节点左右梁梁端端截面反时时针针或顺时针针方方向组合的的弯弯矩设计值值之之和；——同一级当框架柱反弯点点不不在楼层内内时时，柱端弯弯矩矩设计值应应乘乘以柱端弯弯矩矩增大系数数11.2。2)底层柱下下端端截面组合合的的弯矩设计计值值应乘以增增大大系数1.225，底层柱柱剪力应按按调调整后的柱柱端端弯矩进行行计计算。3)强剪弱弯弯框架梁端截面组组合合的剪力设设计计值应按下下式式调整：符号说明见框架柱组合的剪剪力力设计值应应按按下式调整整：：符号说明见4)框架柱内内力力调整框架的角柱按以以上上要求调整整后后的弯矩和和剪剪力均应乘乘以以增大系数数11.1。5)框架梁的的钢钢筋配置要要求求梁端受拉钢筋配配筋筋率x/h00.335，6)框架柱构构造造①柱截面纵向钢钢筋的的最小总配配筋筋率（%）类别总配筋率%%中柱和边柱0.8角柱1.0②框架柱的箍筋筋构造造a.框架角柱的的箍箍筋应沿柱柱全全高加密b.加密区箍筋筋间间距取Minn[8d，100mmm]，d为纵筋最小小直径，箍箍筋筋最小直径径取取8mm，箍筋直径不不小于10mmm时，最大大间距可采采用用150mmm。加密区箍筋肢距距不不宜大于2550mm和20倍箍筋直直径二者的的较较小值，体体积积配筋率不不应应小于0.11。c.节点核芯区区箍箍筋间距及及直直径要求同同柱柱端箍筋加加密密区，配箍箍特特征值不宜宜小小于0.100，体积配箍箍率不宜小小于于0.5%。d.非加密区箍箍筋筋间距不宜宜大大于10d（d为纵筋最小小直径）。③框架结构柱和和框架架的轴压比比框架结构柱轴压压比比限值为0..8，当采用用普通箍、井井井字复合箍箍、复复合螺旋箍箍及及连续复合合矩矩形螺旋箍箍，其其中任一种种并并满足规定定构构造要求时时，轴轴压比限值值可可采用0.99，在柱截面面中部附加加芯芯柱并满足足规规定要求时时，轴轴压比限值值可可采用0.885，以上措措施共用时时，轴轴压比限值值可可采用0.995。框架柱的轴压比比限限值可以框框架架结构柱轴轴压压比限值分分别别增加0.005。④柱箍筋加密区区的箍箍筋最小配配箍箍特征值V箍筋形式柱轴压压比0.30.40.50.60.70.80.91.0普通箍、复合箍箍0.080.090.110.130.150.170.190.22螺旋箍、复合螺螺旋旋箍、连续复合矩形螺螺旋旋箍0.060.070.090.110.130.150.170.207)框架及框框架架结构梁柱柱节节点①节点核芯区剪剪力设设计值顶层中节点：顶层边节点：其它层中节点：：其它层边节点：：角节点：除特殊殊情情况外，角角节节点可按边边节节点。②节点核芯区有有效受受剪面积及及受受剪承载力力计计算，除9度外均与一一般相同。3．三级框架和和三级级框架结构构1)强柱弱梁梁框架的梁柱节点点处处除框架顶顶层层和柱轴压压比比小于0.115者外，柱柱端组合的的弯弯矩设计值值，应应符合下式式要要求：Mc、Mb———解释同二级级当框架柱反弯点点不不在楼层内内时时，柱端弯弯矩矩设计值应应乘乘以柱端弯弯矩矩增大系数数11.1。2)底层柱下下端端截面组合合的的弯矩设计计值值应乘以增增大大系数1.115，底层柱柱剪力庆按按调调整后的柱柱端端弯矩进行行计计算。3)强剪弱弯弯①框架梁端截面面组合合的剪力设设计计值应按下下式式调整：②框架柱的剪力力设计计值应按下下式式调整：4)框架柱内内力力调整5)框架梁的的钢钢筋配置要要求求6）柱截面纵向向钢筋筋的最小总总配配筋率类别总配筋率中柱、边柱0.7角柱0.97）框架柱箍筋筋的构构造加密区的箍筋最最大大间距取8dd及150mmm二者的较少少值（d为柱纵筋直直径）。在在底底层柱根部部箍箍筋间距取取1100mmm，箍箍筋最小直直径径为8mm，加密密区箍筋肢肢距距不宜大于于2250mmm和和20倍箍筋直直径二者的的较较大值，柱柱截截面尺寸不不大大于400mmm时，箍筋筋最小直径径可可采用6mmm，加密区体体积配箍率率不不应小于0..4%。非加密区箍筋间间距距不应大于于115倍纵向钢钢筋直径。框框框架节点核核芯芯区箍筋的的最最大间距为为88d（d为纵筋直径径）及1500mm的较小小值，箍筋筋最最小直径为为88mm，配筋筋特征值不不宜宜小于0.008，且体积积配箍率不不宜宜小于0.44%。8）框框架架结构柱和和框框架柱的轴轴压压比框架结构柱轴压压比比为0.9，当采采用井字复复合合箍，复合合螺螺旋箍或连连续续多合矩形形，螺螺旋箍其中中任任一种并满满足足规定构送送要要求时，轴轴压压比限值可可采采用1.0。在柱柱截面中部部附附加芯柱并并满满足规定要要求求时轴压比比限限值可采用用00.95，以以上措施共共用用时，轴压压比比限值可采采用用1.05。框架柱的轴压比比限限值可比框框架架结构柱轴轴压压比限别增增加加0.05，最最大超过1..05。9）柱柱箍箍筋加密区区的的箍筋最小小配配箍特征值值入入V箍筋形式柱轴压比0.30.40.50.60.70.80.91.01.05普通箍、复合箍箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22螺旋箍、复合螺螺旋旋箍连续复合矩形螺螺旋旋箍0.050.060.070.090.110.130.150.180.204.四四级框架和和框框架结构1）框框架架梁的构造造要要求梁端纵向受拉钢钢筋筋的配箍率率不不应大于2..5%。梁端端箍筋加密密区区范围取Max（1.5hb，500mmm），hb为梁高，箍箍筋最大间间距距Min（hb/4，8d，150mmm），箍筋最最小直径6mmm。沿梁全长顶面和和底底面的配筋筋不不应小于212，梁端箍箍筋加密区区箍箍筋肢距不不宜宜大于3000mm。2）柱柱轴轴压比按无无地地震作用组组合合的轴力设设计计值，轴压压比比不应大于于11。剪跨比不大于22的的柱轴压比比不不宜大于0..95。3）柱柱箍箍筋加密区区的的箍筋间距距取取Mun（8d，150mmm）d为纵筋直径径，柱根处处箍箍筋间距用用1100mmm。箍箍筋直径用用66mm，柱根根处用8mmm箍筋肢距不不宜大于3000mm。剪剪跨比不大大于于2的柱，箍筋筋直径不应应小小于8mm，箍筋筋间距不应应大大于100mmm。箍筋加加密区的体体积积配箍率不不应应小于0.44%。4）柱柱截截面纵向钢钢筋筋的最小总总配配筋率（%）类别总配筋率中柱和边柱0.6角柱0.8（五）框支层框框架架的抗震设设计计框支层框架指位位于于框支层之之下下，承托不不落落地抗震墙墙，不不多于2层的框架。为为为了避免或或减减小框支柱柱在在地震作用用下下的扭转影影响响，框支梁梁中中线与框支支柱柱中线重合合，抗抗震等级为为一一级时，框框支支梁不宜采采用用带较大洞洞口口的深梁。1.框框支层框架架的的内力调整整框支层框架在地地震震作用下，框框框架柱的最最上上端与最下下端端，将出现现塑塑牲铰，为为了了推迟塑牲牲铰铰的出现，特特特别是与框框支支梁相连的的柱柱端，需要要加加强柱端的的受受弯承载力力，也也就是增大大柱柱截面组合合的的弯矩设计计值值。框支层层框框架为一级级时时，上层柱柱顶顶和下层柱柱底底矩增大系系数数均取1.55，二级时弯弯矩增大系系数数均取1.225。中间层层可按一、二二二级框架结结构构进行设计计，在在地震作用用下下由于落地地抗抗震墙刚度度退退化，将增增大大框支柱的的地地震作用，一一一、二级框框支支柱由地震震作作用引起的的附附加（或减减小小）轴力可可能能为50%或20%，柱截截面纵筋应应按按调整后的的弯弯矩和轴力力最最不利情况况进进行设计，计计计算框支柱柱的的轴压比可可不不考虑轴力力增增大。框支支柱柱均应按调调整整后的柱弯弯矩矩，考虑强强剪剪弯进行剪剪力力计算及钭钭截截面设计。2.框框支柱的最最小小地震剪力力框支柱多于100根根时，框支支柱柱承受的地地震震剪力之和和不不应小于该该楼楼层地震剪剪力力的20%，当少于10根时，每每根框支柱柱承承受的地震震剪剪力不应小小于于该层地震震剪剪力的2%。（3）框支柱的的构造要要求1)一一、二级框框支支柱纵筋最最小小总配筋订订分分别不应小小于于1.2%和1%，一级且且剪跨比不不大大于2的柱，每侧侧筋配筋率率不不应大于1..2%。框支支柱上端纵纵筋筋锚入框支支梁梁及板内有有足足够锚固长长度度，并应设设加加密箍筋。2)框框支柱的箍箍筋筋加密区范范围围取全高，当当当剪跨比不不大大于2时，箍筋间间距不应大大于于100mmm，剪跨比大大于2时，箍筋间间距及最小小直直径同一般般框框架柱。柱柱箍箍筋肢距不不宜宜大于2000mm。3)一一、二级框框支支柱轴压比比限限值分别不不宜宜大于0.66和0.7。剪跨跨比不大于于22时，分别取取0.55和0.65。4)框框支柱宜采采用用复合螺旋旋箍箍或井字复复合合箍，剪跨跨比比不大于2的框支柱宜宜采用内加加核核芯的构造造措措施。5)框支柱的的最最小配箍物物征征值箍筋形式式轴压比比0.30.40.50.60.70.80.85一级井字复合箍0.120.130.150.170.190.220.24螺旋箍复合或连连续续复合矩形形螺螺旋箍0.100.110.130.150.170.200.22二级井字复合箍0.100.110.130.150.170.190.20螺旋箍复合或连连续续复合矩形形螺螺旋箍0.080.090.110.130.150.170.18体积配箍率pvv不不宜小于1..5%4.框框支梁的构构造造要求框支梁截面宽度度不不宜小于上上部部抗震墙厚厚度度的2倍，且不宜宜小于4000mm，也不不宜小于柱柱截截面宽度的的11/2。梁截截面高度不不应应小于计算算跨跨度的1/66。框支梁上上应避免开开洞洞。框支梁梁的的内力分析析及及配筋构造造应应考虑梁与与上上部抗震梁梁的的共同作用用及及在地震作作用用下的不利利影影响，抗震墙墙与框支梁梁交交接面应验验算算滑移。当当框框支梁截面面出出现小偏心心受受拉时，应应适适当增加框框支支梁的截面面高高度，并进进行行裂缝控制制验验算。框支支当当在边支座座处处，为了避避免免柱端塑性性铰铰形成之前前，节节点部位产产生生脆性劈裂裂，应应验算节点点部部部位剪力力，配配置必要的的箍箍艋。节点剪力：一级级VVj=1.5Asfg二级Vj=AssffgAs——柱端一一侧纵剪剪截面面积积；；fg——纵筋抗抗拉强度度设计值。节点受剪承载力力应应满足：≤Asvj——同同一截截面内箍筋筋总总截面面积积S——箍筋间距距RE——取0..8855.矩形平平面面抗震墙结结构构框支层楼楼板板设计要求求。1）框框支支层应采用用现现浇楼板，厚厚厚度不宜小小于于180mmm，混凝土强强度等级不不宜宜低于C300，应采用双双层双向配配筋筋，且每层层每每个方向的的配配筋率不应应小小于0.255%。2）部部分分框支抗震震结结构的框支支层层楼板剪力力设设计值，应应符符合下列要要求求：式中:VVf——由不落地地抗震墙传传到到落地抗震震墙墙处，按刚刚性性楼板计算算的的框支层楼楼板板组合的剪剪力力设计值，888度时应乘以以增大系数数22，7度时乘以增增大系数1..5，验算落落地抗震增增时时不考虑此此项项增大系数数。Bf、tf———分别为框支支层层楼板的宽宽度度和厚度。RE——可采取取00.85。3）部部分分框支抗震震墙墙结构的框框支支层楼板与与落落地抗震墙墙相相交截面的的横横向受剪承承载载力，应按按下下式验算：：式中：AS———穿穿过落地震震墙墙的楼板（包包包括梁和板板）的的全部钢筋筋的的截面面积积。4）框框支支层楼板的的边边缘和较大大洞洞口周边应应设设置边梁，其其其宽度不宜宜小小于板厚的的22倍，纵向钢钢筋配筋率率不不应小于边边梁梁截面的1%%，钢筋接头头宜采用机械械连接或焊焊接接，楼板的的钢钢筋应锚固固在在边梁内。5）对建筑平面面较长长或规则及及各各抗震墙内内相相差较大的的框框支层，必必要要时可采用用简简化方法验验算算楼板平面面内内的受弯受受剪剪承载力。三、筒体结构200011规范增加了了框架核心心筒筒及筒中结结构构的有关内内容容：1．框框架架一核心筒筒结结构的核心心筒筒、筒中筒筒结结构的内筒筒，都都是由抗震震墙墙墙组成，也也也都是结构构的的主要抗侧侧力力竖向构件件，其其抗震墙的的抗抗震构造措措施施应符合6..4款抗震墙墙结构抗震震措措施及6.55款框架一抗抗震墙结构构的的抗震构造造措措施的有关关规规定。包括括墙墙体厚度，分分分布钢筋的的配配筋率，轴轴压压比限值、边边边缘构件和和连连梁构造等等，以以使筒体有有良良好的抗震震性性能。2．筒筒体体底部加强强部部位及相邻邻上上一层不应应改改变墙体厚厚度度。3．筒筒体体角部的抗抗震震构造措施施应应予加强，约约约束边缘构构件件宜沿全高高设设置。一般般筒筒体的连梁梁跨跨高比较小小，墙墙肢的整体体作作用大，为为此此适当增大大约约束构造长长度度，在底部部加加强部位，约约约束构件沿沿墙墙肢的长度度不不小于墙肢肢截截面高度的的11/4，且在在约束边缘缘构构件范围内内，均均应采用箍箍筋筋。在底部部加加强部位以以上上，按规范范中中图的L形墙，约束束范围CC仍按墙肢长长度的1/44，非角部的的底部加强强部部位抗震墙墙按按抗震结构构约约束边缘构构件件设置。4．一一、二二级筒体结结构构中，跨高高比比不大于2..5的连梁，当当梁截面宽宽度度不小于4000mm，宜宜采用交叉叉暗暗柱配筋。全全全部剪力由由暗暗柱配筋承承担担，并按构构造造要求设普普通通箍筋。5．核核心心筒体分布布配配筋按框架架一一抗震的抗抗震震要