山东大型体育馆高大模板施工方案

青岛新华友建工集团股份有限公司施工方案崂山区第二中学学迁建工程体体育馆项目高大模板施工方方案批准：审核：编制：青岛新华友建工工集团股份有有限公司二Ｏ一三年十月月目录HYPERLINK\l"_Toc370808549"1工程概况2HYPERLINK\l"_Toc370808550"2施工顺序2HYPERLINK\l"_Toc370808551"3施工方案2HYPERLINK\l"_Toc370808552"3.1材料选择择3HYPERLINK\l"_Toc370808553"3.2梁模板的的支设3HYPERLINK\l"_Toc370808554"3.3板模板支支设6HYPERLINK\l"_Toc370808555"3.4剪刀撑撑的搭设7HYPERLINK\l"_Toc370808556"3.5模板支架架的基本要求求10HYPERLINK\l"_Toc370808557"3.6混凝土施施工的要求111HYPERLINK\l"_Toc370808558"3.7模板拆除除11HYPERLINK\l"_Toc370808559"4主要资源需求求计划13HYPERLINK\l"_Toc370808560"4.1劳动力力需求计划113HYPERLINK\l"_Toc370808561"4.2主要周转转材料需求计计划13HYPERLINK\l"_Toc370808562"5施工要求及质质量安全保证证措施13HYPERLINK\l"_Toc370808563"5.1施工要求求13HYPERLINK\l"_Toc370808564"5.2施工控制制要点及技术术措施（验收收、使用与拆拆除）14HYPERLINK\l"_Toc370808565"5.3组织及及管理措施116HYPERLINK\l"_Toc370808566"5.4安全技术术措施17HYPERLINK\l"_Toc370808567"6编制依据188HYPERLINK\l"_Toc370808568"附件：计算书1181工程概况本工程位于崂山山区南龙口，北北临李沙路，南南临规划的东东十五路，西西至规划的纵纵八路和规划划九年一贯制制学校，东侧侧为青岛新大大善电子有限限公司。本工工程合同总投投资额约170000万元。由崂崂山区教育体体育局投资，青青岛博海代建建，青岛北洋洋建筑设计有有限公司设计计，青岛高园园项目管理公公司监理，青青岛新华友建建工集团股份份有限公司总总承包施工。本工程共计133个单体，总总建筑面积60794㎡，其中体体育馆的建筑筑面积为20041.488㎡，是一层的的现浇框架结结构，层高10.55m；体育馆馆最大梁截面面为750mm×2100mmm，其跨度为33.6mm，均采用型型钢梁；楼板板厚度为180mm，最大支撑撑高度为10.322m。梁的位置具具体详见图3-112施工顺序施工时对于梁板板、柱应分开开浇筑，先浇浇筑墙柱再浇浇筑梁板。模模板施工依次次进行流水施施工，各施工工单体模板支支设的顺序为为：柱→梁板→梯；高大模模板施工顺序序按照模板施施工顺序施工工。梁板模板施工工工艺：定位放放线→支设满堂脚脚手架→支设梁底模→核对标高及及位置→支设梁侧模→梁模边方木木加固→支设板模底底部横杆→铺设板模方方木楞骨→铺设板模→校正位置、修修补边角及拉拉结固定。3施工方案本方案为大模板板施工方案，方方案设计仅适适用于崂山区区第二中学迁迁建工程体育育馆项目的高高大模板。其其他柱、梁、板板模板的支设设设计详见《模模板工程施工工方案》。本工程中体育馆馆最大梁截面面为750mm×2100mmm，其跨度为33.6mm，均采用型型钢梁；楼板板厚度为180mm，最大支撑撑高度为10.322m。故此型型钢梁的集中中荷载、跨度度以及支撑高高度、板的支支撑高度均超超过青岛市的的规定，均属属于《超过一一定规模的危危险性较大分分部分项工程程》，必须严严格按《青岛岛市建筑工程程脚手架及模模板支撑系统统安全管理暂暂行规定》的的有关要求进进行编制、审审查、论证、审审批、实施和和监督管理。梁板所处的位置置详见图3--1，红色框选阴影影部分为支撑撑高度超过青岛岛市规定的屋面板。图3-1梁板板位置图3.1材料选择择使用12mm厚厚1220mmm×2440mmm覆膜木胶胶板作为面板板；以48mm×80mm方木和φ48mm×3.5钢管为次龙骨骨，48mm×80mm方木仅做拼口木，以φ48mm×3.5双钢管管为主楞骨；；使用φ14mm对拉拉螺栓作为梁梁板的加固系系统；以φ48mm×3.5钢管搭搭设的整体扣扣件式满堂脚脚手架作为梁梁板的垂直支支撑系统。底底座选用厚度度50mm的木木垫板及钢底底座，立杆上端采采用可调顶托托。3.2梁模板的的支设属于高大模板的的梁截面为7750mm××2100mmm，计算分析详见后文文计算书。3.2.1截面面为750×2100的梁1）对于7500×2100的梁，梁跨度度方向立杆纵纵距为450mm，梁两侧立立杆间距为11300mm，梁底设三根承重立杆杆间距250㎜；梁底纵纵向次楞为等等间距的6根木方，用用可调顶托支支撑于梁下主主楞骨上，主楞骨采采用φ48mm×3.5的双钢管水平平设置，其沿沿梁跨度方向向的间距为4450mm，与大横杆杆用扣件连接接立杆；梁侧侧次楞间距为150mmm，梁侧主楞为φ48mm××3.5的双钢管竖竖向设置，其其沿梁跨度方方向的间距为为500㎜，直径14的对拉螺栓栓沿梁高方向向设置5根，第一道对对拉螺栓在梁梁底，其它四四道对拉螺栓栓沿梁高度方方向的间距为为400mm，沿梁跨方向向的间距500mm。模板支架设置扫扫地杆及纵横横大横杆，扫扫地杆距地面面200㎜，第一步大横杆杆的步距为11.5m，其它大横杆杆的步距为1.2m，最高一步大大横杆与模板板支撑点之间间的距离为3300mmm；可调支托托伸出长度为为200mmm。每隔2步设置一道道水平剪刀撑撑，沿水平结结构层设置水水平斜杆或剪剪刀撑，且须须与立杆连接接设置。2）梁模支设方方法见下图图-1梁截面7750×21100支设示意图3.2.2本工工程梁按其净净跨的3‰起拱，起拱拱后的横楞沿沿梁长度方向向应呈弧形，不不得形成三角角型。3.2.3次梁梁模板不入主主梁模板内；；主梁模板不不入柱模板内内；所有梁侧侧模板必须定定向配制，规规定横向为外外包，纵向为为被包，以防防在模板安装装时出现混乱乱，造成乱锯锯、乱补现象象。在梁与梁梁、梁与柱的的接槎处，必必须使用50mm××50mm的木方，将将阴阳角两侧侧的模板固定定在木方上，确确保阴阳角的的方正和接缝缝的严密。3.3板模板支支设厚度为180mmm的板模板板支撑系统采采用φ48mm×3.5钢管满满堂支设。支支架立杆纵向向间距9000mm，立杆横横向间距9000mm；次楞骨间间距为300mm,次楞采用80×48mm的木方和φ48mm×3.5钢管，80×48mm方木仅做做拼口木；主主楞骨采用φ48mm×3.5双钢管管，间距为9900mm。模板支架架设置扫地杆杆及纵横大横横杆，扫地杆杆距地面2000㎜，第一步大横杆杆的步距为11.5m，其它大横杆杆的步距为1.2m，最高一步大大横杆与模板板支撑点之间间的距离为3300mmm；可调支托托伸出长度为为200mmm。铺设并校正正后的次楞方方木上平必须须与侧模板上上口在同一水水平面上；将将预排版的楼楼板模板按图图纸位置用钢钢钉固定在方方木上，拼缝缝处用海绵条条堵缝。图3.3-1板板模板纵向支设示意意图图3.3-2板模板横向向支设示意图图3.4剪刀撑的的搭设为保证楼板模板板支架的整体体稳定性，支支架内应设置置竖向和水平剪刀撑，剪刀撑杆件件的底端应与与地面顶紧，夹夹角应控制在在45-60度之间，当支撑高度不小小于8m时还应增增加之字斜撑撑。当支撑高度为66.72m时，在满堂脚脚手架外侧周周圈由下至上上设置竖向连连续式剪刀撑撑，中间在纵向向每隔9.9m设置由上至至下设置竖向连续续式剪刀撑，宽宽度为4.55m；并在竖向连续续剪刀撑部位位的顶部、扫扫地杆处设置置二道水平剪剪刀撑，如图图-1所示：图剪刀撑示意图图3.4.2当支支撑高度为110.32mm时，在满堂堂脚手架外侧侧周圈由下至至上设置竖向向连续式剪刀刀撑，中间在纵向向每隔9.99m设置由上至至下设置竖向向连续式剪刀刀撑，宽度为为4.5m；并在竖向连连续剪刀撑部部位的顶部、支撑高度1/2处、扫地杆处设置三道水平剪刀撑，另外还应在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，如图3.4.2-1所示：图剪刀撑示意意图为增强支撑架的的整改刚度及及稳定性，水水平剪刀撑与与周围柱应当当设置固定节节点。在支撑架贴贴柱外应设置抱柱箍箍，沿竖向每每一步水平拉拉杆设置一道道，抱柱时用四根短钢钢管呈井字形形设置，其中中两根伸入支支撑架中与支支撑架的水平平拉杆用十字字扣件连结紧紧固，其大样样如图所示：：图抱柱连接点大大样图3.4.4严格格按照设计尺尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头必须须采用对接扣扣件连接，相相邻对接接头头不在同步内内，对接接头头错开不小于于500㎜，接接头中心距主主节点不大于于步距的1//3；严禁上上段的钢管立立柱与下段的的钢管立柱错错开固定在水水平拉杆上。3.4.5剪刀刀撑必须与钢钢管立杆、水水平杆同步搭搭设。水平杆杆设于钢管立立杆内侧，剪剪刀撑设于钢钢管立杆外侧侧，并用扣件件与立杆连牢牢。3.5模板支架架的基本要求求3.5.1确保保每个扣件和和钢管的质量量是满足要求求的，钢管不不能选用已经经长期使用发发生变形的；；3.4.2安装装前，先在楼楼板上弹出钢钢管立杆的位位置线。安装装时，按照墨墨线准确放置置垫板、底座座，垫板尺寸寸为200×200×8毫米。3.5.3支架架安装时每搭搭完一步架后后，应立即检检查并调整其其水平度与垂垂直度。3.5.4连接接钢管立杆的的扣件规格应应与所连钢管管外径相匹配配。连接扣件件必须处于锁锁紧状态。3.5.5支完完模板后，应应保持模内清清洁，防止掉掉入砖头、石石子、木屑等等杂物。3.5.6预组组拼的模板要要有存放场地地，场地要平平整夯实。模模板平放时，要要有木方垫架架。立放时，要要搭设分类模模板架，模板板触地处要垫垫木方，以此此保证模板不不扭曲不变形形。不可乱堆堆乱放或在组组拼的模板上上堆放分散模模板和配件。3.5.7吊装装模板时轻起起轻放，不准准碰撞，防止止模板变形。3.4.8工作作面已安装完完毕的柱模板板，不准在吊吊运其它模板板时碰撞，不不准在预拼装装模板就位前前作为临时倚倚靠，以防止止模板变形或或产生垂直偏偏差，工作面面已安装完毕毕的平面模板板，不可做临临时堆料和作作业平台，以以保证支架的的稳定，防止止平面模板标标高和平整产产生偏差。3.5.9冬期期施工防止混混凝上受冻，当当混凝土达到到规范规定拆拆模强度后方方准拆模，否否则会影响混混凝土质量。3.6混凝土施施工的要求3.6.1精心心设计混凝土土浇筑方案，确确保模板支架架施工过程中中均衡受载，采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式。3.6.2使用用严格控制实实际施工荷载载不超过设计计荷载，对出出现的超过最最大荷载要有有相应的控制制措施，钢筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；3.6.3浇筑筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。3.7模板拆除除3.7.1施工工工艺1）工艺流程::拆除支架部分水水平拉杆和剪剪刀撑→拆除梁连接接件及侧模板板→下调楼板支支柱顶翼托螺螺旋2-3cm使模下降→分段分片拆拆除楼板模板板、钢（木）楞楞及支柱→拆除梁底模模板及支撑系系统2）拆除工艺艺施工要点::拆除支架部部分水平拉杆杆和剪刀撑，以以便作业。而而后拆除粱与与楼板模板的的连接角模及及梁侧模板，以以使两相邻模模板断开。下调支柱顶翼托托螺杆后，先先拆钩头螺栓栓，以使平模模与钢楞脱开开。然后拆下下U形卡和L形插销，再再用钢钎轻轻轻撬动模板，或或用木锤轻击击，拆下第一一块，然后逐逐块逐段拆除除。切不可用用钢棍或铁锤锤猛击乱撬，每每块竹编模板板拆下时，或或用人工托扶扶放于地上，或或将支在顶翼翼托螺杆再下下调相等高度度，在原有钢钢楞上适量搭搭设脚手板，以以托住拆下的的模板。严禁禁使拆下的模模板自由坠落落于地面。拆除梁底模板的的方法大致与与楼板模板相相同。但拆除除跨度较大的的梁底模板时时，应从跨中中开始下调支支柱顶翼托螺螺杆，然后向向两端逐根下下调。拆除梁梁底模支柱时时，亦从跨中中向两端作业业。3.7.2模模板拆除时间间1）底模及其支支架拆除时的的混凝土强度度应符合设计计要求；当设设计无具体要要求时，拆模模时应严格遵遵循“先支后拆，后后支先拆，先先拆非承重构构件再拆承重重构件”的原则。模板板拆除时混凝凝土强度应达达到表3-1的规定，其强度度应按照同条件件养护试块的的强度确定，当试块的强强度达到强度度要求后，由由资料员填写写模板拆除申申请单，并经经项目部技术术负责人批准准后方能进行行。表模板拆除时的的混凝土强度度要求构件类型构件跨度(m))达到设计的混凝凝土土立方体抗抗压压强度标准准值值的百分率(%)板≤2≥50>2，≤88≥75>8≥100梁拱壳≤8≥75>8≥100悬臂构件--≥1002）模板拆除时时，侧模的混混凝土强度应应能保证其表表面及棱角不不受损伤；模模板拆除时，不不应对楼层形形成冲击荷载载。拆除的模模板和支架宜宜分散堆放并并及时清运。3.7.3模板板拆除应注意意的事项1）梁、板模板板应先拆梁侧侧模，再拆板板底模，最后后拆除梁底模模，并应分段段分片进行，严严禁成片撬落落或成片拉拆拆；2）模板拆除时时，作业人员员应站在安全全的地方进行行操作，严禁禁在已拆或松松动的模板上上进行拆除作作业；3）拆除模板时时，严禁用铁铁棍或铁锤乱乱砸，，以免免混凝土的外外形和内部受受到损伤，已已拆下的模板板应妥善传递递或用强钩放放至地面；4）严禁作业人人员站在悬臂臂结构边缘敲敲拆下面的底底模；5）拆除模壳时时可在层高11/2处左左右的支架系系统的水平栏栏杆上宜固定定一层水平安安全网，用于于防止人员坠坠落，同时，使使模壳坠入安安全网，以保保护模壳。6）拆除模壳要要用小撬棍，以以木楞为支点点，先撬模壳壳相对两侧邦邦中点，模壳壳松动后，依依然以木愣为为支点，撬模模壳底脚的内内肋，向下撬撬掉模壳。切切忌硬撬或用用铁锤硬砸，也也不能使用大大撬棍以肋梁梁混凝土为支支点进行撬动动，以保护模模壳和密肋混混凝土。4主要资源需求求计划4.1劳动力力需求计划各施工阶段模板板支设及拆除除的劳动力见见表4.1-1。序号施工阶段模板工（人）备注1基础60包括20名架子子工4.2主要周转转材料需求计计划模板工程的主要要周转材料见见表4.2-1。表4.2-1主主要周转材料料表序号名称数量单位备注1木胶板2000㎡15㎜厚2木模及方木70m33钢管60tφ48mm×33.55mm4可调顶托1200个5各类扣件2000个5施工要求及质质量安全保证证措施5.1施工要求求各类模板应按模模板设计和规规范要求进行行施工，以保保证模板及其其支架具有足足够的承载力力、刚度和稳稳定性。柱混凝土应分层层浇注，每层层的浇注高度度不超过5000mm。混混凝土浇注速速度不超过44m/h。楼板浇注混凝土土时，施工人人员及设备的的均布荷载为为2.0KNN/㎡，集中中荷载为2..0KN。各类模板支设的的质量要求见见下表-1。表-1现浇结构构模板安装的的允许偏差及及检验方法项目允许偏差(㎜))检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高高±5水准仪或拉线截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱墙梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺尺检检查5.2施工控制制要点及技术术措施（验收收、使用与拆拆除）检查验收施工单位项目经经理、方案编编制人员、安安全管理人员员及项目总监监应对脚手架架与模板支撑撑系统分阶段段进行联合验验收，经检查查合格并履行行签字手续后后，方可投入入使用；经专专家论证的高高大模板支撑撑系统，应由由总承包单位位技术负责人人组织施工、技技术、安全、设设备部门及监监理单位项目目总监进行联联合检查验收收。模板支撑系统下下列阶段应进进行检查与验验收：（1）脚手架基基础完成后，架架体搭设前（2）作业层施施加荷载前（3）每搭设66-8米高度度后（4）达到设计计高度后（5）遇到六级级以上大风或或大雨后，冰冰冻区解冻后后（6）停用超过过一个月使用管理1）作业层上的的施工载荷应应符合设计要要求，不得超超载。浇注混混凝土时，施施工单位应派派专人对模板板支撑系统进进行观测，发发现异常应立立即采取应急急措施。2）脚手架及模模板支撑系统统使用过程中中，基础应保保持稳固、排排水畅通，基基础周边不得得随意开挖。3）模板支撑系系统在使用过过程中，项目目经理、技术术人员、安全全管理人员及及项目总监每每周应对下列列重点项目进进行检查并签签字确认：（1）各杆件的的设置和连接接，连墙件、支支撑、门洞桁桁架等的构造造是否符合要要求；（2）地基是否否积水，底座座是否松动，立立杆是否悬空空；（3）扣件螺栓栓是否松动；；（4）立杆的沉沉降与垂直度度的偏差是否否超过规定标标准；（5）安全防护护是否严密；；（6）是否有超超载现象（7）规范标准准要求的其它它内容。拆除管理1）模板支撑系系统拆除前，项项目总监、项项目经理、安安全管理人员员应核查混凝凝土强度报告告，达到拆模模强度后方可可拆除，并履履行拆模审批批签字手续。2）模板支撑系系统拆除时，地地面应设围栏栏和警戒标志志，并派专人人监护，严禁禁非操作人员员靠近拆除区区域。3）扣件及其它它配件严禁从从高处抛掷至至地面。4）监督管理（1）模板支撑撑系统作为重重大隐患源实实行“标示”管理，要设设专人负责，重重点监控，严严格落实各项项安全防范措措施。（2）公司主管管部门应加强强监督检查，对对模板支撑系系统的安全实实行“点控”管理，严肃肃查处违反本本规定的各类类行为。梁模板1）控制要点：：梁模板的强强度、刚度、轴轴线位置、标标高、截面尺尺寸、梁边顺顺直、表面平平整、阴阳角角方正。2）技术措施：：检查梁模板板的轴线位置置、标高、截截面尺寸、梁梁边顺直、表表面平整、阴阴阳角的方正正、支撑结构构、接槎的定定型找补、模模板的拼缝、起起拱等是否符符合模板设计计和规范要求求。楼板模板1）控制要点：：楼板模板的的强度、刚度度、楼面标高高及平整度。2）技术措施：：采用下底生生根、外围设设点，用经伟伟仪、水平仪仪投测的方法法，把模板的的控制标高引引到柱角的钢钢筋上，拉线线控制板的标标高。5.3组织及及管理措施模板工程施工中中应做到技术术交底到现场场、至个人，实实地示范，以以保证模板按按设计及规范范要求施工，并并督促职工对对工程质量、安安全的重视和和材料的合理理使用。在模板支设过程程中，采取设设立专人负责责、定点定线线的管理办法法，确保模板板施工中全过过程质量受控控。检查人员员按模板施工工控制内容的的要求，组织织现场每日巡巡检管理。项项目部人员除除对模板施工工中材料的使使用和工程质质量、安全督督促外，每天天应对所施工工的部位跟踪踪自检，及时时发现问题，落落实整改措施施。在浇筑混凝土之之前，应对模模板工程进行行验收。模板板安装和浇注注混凝土时，应应对模板和支支架进行观察察和维护。发发现异常情况况时，停止作作业及时进行行处理。围绕项目质量目目标标开展全面面质质量管理活活动动，各道工工序序实行交接接验验收制度，以以以工程质量量验验收规范、质质质量评定标标准准、业主有有利利于提高质质量量、加快进进度度的指令为为质质量管理依依据据，抓住施施工工中的各道道环环节，针对对易易发生的质质量量通病，实实行行全方位的的检检查和督促促，做做到跟踪检检查查，走动管管理理，旁站监监督督。5.4安全技术术措措施安全部署1）基础施工时时在基基坑一侧设设置置架体和支支模模作业人员员作作业通道。2）制定专项方方案事事故应急救救援援预案，高高大大模板工程程搭搭设，木工工制制作安装，钢钢钢筋绑扎、砼砼砼捣制、支支模模拆除各阶阶段段均提出预预防防措施，注注意意事项，事事故故发生时应应急急程序。同同整整个项目安安全全生产事故故，应应急救援预预案案有所差别别，总总体预案不不能能替代专项项预预案。模板支设及混凝凝土土浇筑1）模板及满堂堂模板板支架的支支设设应严格按按照照模板设计计、《建建筑施工扣扣件件式钢管脚脚手手架安全技技术术规范》JGGJ1300--20111及及国家其他他有有关规范、规规规程的要求求进进行。2）操作人员应应严格格执行施工工方方案、技术术交交底及相应应的的操作规程程。3）楼板模板应应按设设计要求控控制制板面荷载载，不不得集中堆堆放放脚手架杆杆、钢钢筋、混凝凝土土、混凝土土泵泵送管等材材料料和机具，防防防止施工荷荷载载过于集中中导导致模板变变形形、失稳。4）混凝土浇筑筑应严严格按照《施施施工组织设设计计》的要求求分分段、分层层施施工，并派派专专人负责看看模模，板面混混凝凝土堆积高高度度不得超过过4400mmm，浇浇筑过程振振捣捣棒不宜直直接接与模板接接触触。模板拆除1）模板拆除应应遵循循先支的后后拆拆,先拆非承重重部分，施施工工顺序一般般为为柱侧模→板模→梁模。2）模板拆除可可利用用满堂脚手手架架搭设桥板板作作为临时平平台台。3）模板拆除应应由外外及内，防防止止坠落伤人人，并并应随拆随随运运，严禁随随意意抛掷，不不得得留有未拆拆尽尽的悬空模模板板。拆除后后的的模板应及及时时清理出现现场场，将方木木及及胶合板上上的的钢钉起出出后后分类堆放放，防防止扎脚伤伤人人。4）拆模施工时时应设设警戒线，并并并在周圈悬悬挂挂明显警戒戒标标志，设专专门门监护人员员。5）模板拆除应应在同同条件试块块试试压合格后后，由由资料员填填写写模板拆除除申申请单，并并经经项目部技技术术负责人批批准准后方能进进行行。6）未尽事项执执行相相关的规范范及及操作规程程。6编制依据《混凝土结构工工程程施工及验验收收规范》GB500202--22011《建筑施工手册册》缩缩印本（第第四四版）《建筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》JGJ1130-220011《建筑施工高处处作作业安全技技术术规范》JGJ880-911《混凝土结构设设计计规范》GB500010-220010《建筑结构荷载载规规范》GB500009--22012《钢结构设计规规范范》(GB500017--22003))《建筑施工模板板安安全技术规规程程》JGJ1662-200008招标文件及答疑疑书书、施工合合同同及我公司司投投标承诺；；青建管质字[220008]5533号关于印发发《建筑工工程程脚手架及及模模板支撑系系统统安全管理理暂暂行规定》的的的通知；附件：计算书梁木模板与支撑撑计计算书一、梁模板基本本参参数梁截面宽度BB==750mmmm，梁截面高度HH==21000mmm，H方向对拉螺栓栓5道道，对拉螺螺栓栓直径14mm，对拉螺栓在垂直直于于梁截面方方向向距离(即计算跨度)600mmm。梁模板使用的木木方方截面48×800mm，梁模板截面侧面面木木方距离150mm。梁底模面板厚度度hh=12mmmm，弹性模量E=60000N/mmmm2，抗弯强度[f]=115N/mmmm2。梁侧模面板厚度度hh=12mmmm，弹性模量E=60000N/mmmm2，抗弯强度[f]=115N/mmmm2。二、梁模板荷载载标标准值计算算模板自重=00.2000kkN/m2；钢筋自重=11.5000kkN/m3；混凝土自重==24.00000kN//mm3；施工荷载标准值值=2..5500kNN//m2。强度验算要考虑虑新新浇混凝土土侧侧压力和倾倾倒倒混凝土时时产产生的荷载载设设计值；挠挠度度验算只考考虑虑新浇混凝凝土土侧压力产产生生荷载标准准值值。新浇混凝土侧压压力力计算公式式为为下式中的的较较小值:其中γc———混凝土的重重力密度度，取24.0000kN//mm3；t——新浇浇混凝土的初初凝凝时间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；TT——混凝土的入入模温度，取取取20.0000℃；VV——混凝土的浇浇筑速度，取取取2.5000m/h；HH——混凝土侧压压力计算位位置置处至新浇浇混混凝土顶面面总总高度，取2.1000m；β——混凝土土坍落度影响响响修正系数数，取0.850。根据公式计算的的新新浇混凝土土侧侧压力标准准值值F1=440.54400kN/mm22考虑结构的重要要性性系数0.9，实际计算算中采用新新浇浇混凝土侧侧压压力标准值:F1==00.9×5500.4000==45.33660kN//mm2考虑结构的重要要性性系数0.9，倒混凝土土时产生的的荷荷载标准值:F2==00.9×66..000==55.4000kkN/m2。三、梁模板侧模模计算算（一）、梁侧模模板基本参参数计算断面宽度77550mm，高度2100mmm，两侧楼板板厚度180mm。模板面板采用普普通通胶合板。内龙骨布置122道道，内龙骨骨采采用48×800mm木方。外龙骨间距50000mm，外龙骨采采用双钢管48mm××3.0mmmm。对拉螺栓布置55道道，在断面面内内水平间距100+4400+44000+40000+4000mmm，断面跨度度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mmmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmmm2。木方剪切强度11..3N/mmmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmmm2。模板组装示示意图（二）、梁侧模模板荷载标标准值计算算强度验算要考虑虑新新浇混凝土土侧侧压力和倾倾倒倒混凝土时时产产生的荷载载设设计值；挠挠度度验算只考考虑虑新浇混凝凝土土侧压力产产生生荷载标准准值值。新浇混凝土侧压压力力计算公式式为为下式中的的较较小值:其中γc———混凝土的重重力密度度，取24.0000kN//mm3；t——新浇浇混凝土的初初凝凝时间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；TT——混凝土的入入模温度，取取取20.0000℃；VV——混凝土的浇浇筑速度，取取取2.5000m/h；HH——混凝土侧压压力计算位位置置处至新浇浇混混凝土顶面面总总高度，取2.1000m；β——混凝土土坍落度影响响响修正系数数，取0.850。根据公式计算的的新新浇混凝土土侧侧压力标准准值值F1=440.54400kN/mm22考虑结构的重要要性性系数0.9，实际计算算中采用新新浇浇混凝土侧侧压压力标准值:F1==00.9×5500.4000==45.33660kN//mm2考虑结构的重要要性性系数0.9，倒混凝土土时产生的的荷荷载标准值:F2==00.9×66..000==55.4000kkN/m2。（三）、梁侧模模板板面板的计计算算面板为受弯结构构,,需要验算其其抗弯强度度和和刚度。模模板板面板的按按照照连续梁计计算算。面板的计算宽度度取取0.50m。荷载计算值qq=1..22×45..3360×00..500++11.40××55.4000××0.50000=30..9996kNN//m面板的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50..000×1..220×1..220/6==12..000cm3；I==50.0000×1.2200×1.2200×1.2200/12==7.2200cm4；计算简图弯矩图(kN.m))剪力图(kN)变形的计算按照照规规范要求采采用用静荷载标标准准值，受力力图图与计算结结果果如下：变形计算受受力图变形图(mm)经过计算得到从从左左到右各支支座座力分别为为N1=2.1333kNNN2=6.1335kNN3=5.2116kNN4=5.4662kNN5=5.3997kNN6=5.4113kNN7=5.4113kNN8=5.3997kNN9=5.4662kNN10=5.2216kNNN11=6.1135kNNN12=2.1133kNN最大变形V==0.33113mm(1)抗弯强度度计计算经计算得到面板板抗抗弯强度计计算算值f=0.09999×100000×100000/1200000=8..2250N//mmm2面板的抗弯强度度设设计值[f]，取15.000N/mmm22；面板的抗弯强度度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算截面抗剪强度计计算算值T=3××32766..0/(22××500..0000×1122.0000))=0.88119N/mmmm2截面抗剪强度设设计计值[T]==1.400NN/mm2面板抗剪强度验验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算面板最大挠度计计算算值v=0.31133mm面板的最大挠度度小小于174.55/2500,,满足要求!（四）、梁侧模模板板内龙骨的的计计算内龙骨直接承受受模模板传递的的荷荷载，通常常按按照均布荷荷载载连续梁计计算算。内龙骨强度计算算均均布荷载q=1.22×0.1188×45..336+1..44×0.1188×5.4400=10..8820kNN//m挠度计算荷载标标准准值q=0.118×455..36=77..938kkNN/m按照三跨连续梁梁计计算，最大大弯弯矩考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和，计计算公式如如下下:均布荷载q==5.44110/0..5500=1100.8200kkN/m最大弯矩M==0.11qql2最大剪力Q==00.6×00..500××110.82200=3.22446kN最大支座力NN==1.1××00.5000××10.88220=5..9951kNN截面力学参数为为本算例中，截面面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.8800×8.0000×8.0000/6==51.2200cm3；I==4.800××8.000××8.000××8.000//12==204..880cm4；(1)抗弯强度度计计算抗弯计算强度ff=0.22771×10066/512000.0==55.28NN//mm2抗弯计算强度小小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)抗剪计算算最大剪力的计算算公公式如下:Q==0.6qqll截面抗剪强度必必须须满足:T==3Q/22bbh<[[T]截面抗剪强度计计算算值T=3××32466//(2×4488×80))==1.26688N/mmm22截面抗剪强度设设计计值[T]==1.300NN/mm2抗剪强度计算满满足足要求!(3)挠度计算算最大变形v==0.67777×7.99117×50000.04/(1000×900000.00××2204800000.0))==0.18822mm最大挠度小于55000.0//2250,满足要求!（五）、梁侧模模板板外龙骨的的计计算外龙骨承受内龙龙骨骨传递的荷荷载载，按照集集中中荷载下连连续续梁计算。外龙骨按照集中中荷荷载作用下下的的连续梁计计算算。集中荷载P取横横向向支撑钢管管传传递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照照规规范要求采采用用静荷载标标准准值，受力力图图与计算结结果果如下：支撑钢管变变形计算受受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计计算算得到最大弯矩Mmmaax最大变形vmmaax=0.0046mmm最大支座力QQmmax=133.9611kkN抗弯计算强度ff=0.55000×10066/89822.0=5555.67NN//mm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大大挠挠度小于400.00/150与10mm,满足要求!（六）、对拉螺螺栓栓的计算计算公式:N<<[N]==fA其中N———对拉拉螺栓所受受的的拉力；A———对拉拉螺栓有效效面面积(mm2)；f———对拉拉螺栓的抗抗拉拉强度设计计值值，取170N//mm2；对拉螺栓的直径径((mm):14对拉螺栓有效直直径径(mm):12对拉螺栓有效面面积积(mm2):A=10055.0000对拉螺栓最大容容许许拉力值(kN):[N]==17..8850对拉螺栓所受的的最最大拉力(kN):N==13.99661对拉螺栓强度验验算算满足要求!侧模板计算满足足要要求！四、梁支撑脚手手架的的计算计算依据《建筑筑施施工扣件式式钢钢管脚手架架安安全技术规规范范》（JGJ1330-200111）。计算参数:钢管强度为20055.0NN//mm2，钢管强度度折减系数数取取1.00。模板支架搭设高高度度为8.4m，梁截面B×DD==750mmmm×210000mm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=00.45m，立杆的步步距h=1..50m，梁底增加3道承承重重立杆。面板厚度12mmmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmmm2。木方48×800mm，剪剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmmm2。梁两侧立杆间距距11..30m。梁底承重杆按照照布布置间距125,2250,22550mm计算。模板自重0.2200kN/mm22，混凝土钢钢筋自重25.500kN/mm33，施工活荷荷载2.00kkN/m2。扣件计算折减系系数数取1.00。图1梁模板板支撑撑架立面简简图图按照规范4.33..1条规定确定定荷载组合合分分项系数如如下下：由可变荷载效应应控控制的组合S=1.22×(255..50×22..10+00..20)++11.40××22.00==667.30000kN/mm22由永久荷载效应应控控制的组合S=1.335×255..50×22..10+00..7×1..440×2..000=744..252kkNN/m2由于永久荷载效效应应控制的组组合合S最大，永久久荷载分项项系系数取1.35，可变荷载载分项系数数取取0.7×11.40==00.98采用的钢管类型型为为φ48×3..0。（一）、模板面面板计算面板为受弯结构构,,需要验算其其抗弯强度度和和刚度。模模板板面板的按按照照多跨连续续梁梁计算。作用荷载包括梁梁与与模板自重重荷荷载，施工工活活荷载等。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土土梁自重(kN/mm)：q1==25..5500×22..100××00.4500==24.00998kN//mm(2)模板的自自重重线荷载(kN/mm)：q2==0.22000×0..4450×((22×2.11000+0..7750)//00.7500==0.59944kN/mm(3)活荷载为为施施工荷载标标准准值与振捣捣混混凝土时产产生生的荷载(kN)：经计算得到，活活荷荷载标准值P1=(00.0000++2.00000)×0..7750×00..450==00.6755kkN均布荷载q==1.3355×24..0098+11..35×00..594==333.33344kN/mm集中荷载P==0.9988×0.66775=0..6662kNN面板的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=45..000×1..220×1..220/6==10..880cm3；I==45.0000×1.2200×1.2200×1.2200/12==6.4488cm4；计算简图弯矩图(kN.m))剪力图(kN)变形的计算按照照规规范要求采采用用静荷载标标准准值，受力力图图与计算结结果果如下：变形计算受受力图变形图(mm)经过计算得到从从左左到右各支支座座力分别为为N1=1.9887kNNN2=5.5880kNN3=5.2664kNN4=5.2664kNN5=5.5880kNNN6=1.9887kN最大变形V==0.22008mm(1)抗弯强度度计计算经计算得到面板板抗抗弯强度计计算算值f=0.07766×100000×100000/1088000=7..0037N//mmm2面板的抗弯强度度设设计值[f]，取15.000N/mmm22；面板的抗弯强度度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算截面抗剪强度计计算算值T=3××30133..0/(22××450..0000×1122.0000))=0.88337N/mmmm2截面抗剪强度设设计计值[T]==1.400NN/mm2面板抗剪强度验验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算面板最大挠度计计算算值v=0.20088mm面板的最大挠度度小小于150.00/2500,,满足要求!（二）、梁底支支撑撑木方的计计算算1梁底木方计算算按照简支梁计算算，最最大弯矩考考虑虑为静荷载载与与活荷载的的计计算值最不不利利分配的弯弯矩矩和，计算算公公式如下:均布荷载q==5.55880/0..4450=1122.3999kkN/m最大弯矩M==0.11225ql2最大剪力Q==00.5×00..450××112.39999=2.77990kN最大支座力NN==1.0××00.4500××12.33999=5..5580kNN木方的截面力学学参参数为本算例中，截面面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.8800×8.0000×8.0000/6==51.2200cm3；I==4.800××8.000××8.000××8.000//12==204..880cm4；(1)木方抗弯弯强强度计算抗弯计算强度ff=0.33114×10066/512000.0==66.13NN//mm2木方的抗弯计算算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪剪计计算最大剪力的计算算公公式如下:Q==0.5qqll截面抗剪强度必必须须满足:T==3Q/22bbh<[[T]截面抗剪强度计计算算值T=3××27900//(2×4488×80))==1.09900N/mmm22截面抗剪强度设设计计值[T]==1.300NN/mm2木方的抗剪强度度计计算满足要要求求!(3)木方挠度度计计算均布荷载通过上上面面变形受力力图图计算的最最大大支座力除除以以跨度得到9.3133kN/mm最大变形v==5/3..884×9..3313×44550.04/(1000×900000.00××2204800000.0))==0.27700mm木方的最大挠度度小小于450.00/2500,,满足要求!（三）、梁底支支撑撑钢管计算算1梁底支撑横向向钢管管计算横向支撑钢管按按照照集中荷载载作作用下的连连续续梁计算。集中荷载P取木木方方支撑传递递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照照规规范要求采采用用静荷载标标准准值，受力力图图与计算结结果果如下：支撑钢管变变形计算受受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计计算算得到最大弯矩Mmmaax最大变形vmmaax=0.0018mmm最大支座力QQmmax=8..991kkNN抗弯计算强度ff=0.22224×10066/44911.0=4499.81NN//mm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大大挠挠度小于400.00/150与10mm,满足要求!2梁底支撑纵向向钢管管计算梁底支撑纵向钢钢管管只起构造造作作用，无需需要要计算。（四）、扣件抗抗滑滑移的计算算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算:R≤Rc其中Rc———扣扣件抗滑承承载载力设计值,取8.00kkN；R———纵向向或横向水水平平杆传给立立杆杆的竖向作作用用力设计值值；；计算中R取最大大支支座反力，R=8.999kN采用双扣件，满满足足要求!（五）、立杆的的稳稳定性计算算不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算公式式其中N———立杆杆的轴心压压力力设计值，它它它包括：横杆的最大大支座反力N1=8.999kN(已经包括组组合系数)脚手架钢管管的自重N2=1..35×11..046==11.4122kkN顶部立杆段段，脚手架架钢钢管的自重N2=1..35×00..224==00.3022kkN非顶部立杆杆段N=8.99911+1.44112=100..402kkNN顶部立杆段N=8.99911+0.33002=9..2293kNNφ——轴心心受压立杆的的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到；；i——计算算立杆的截面面回回转半径(cm)；i=11.60AA——立杆净截面面面积(cm2)；A=4.244WW——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49σ———钢管立杆抗抗压强度计计算算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==2055..00N//mmm2；ll00——计算长度(m)；参照《扣件式规规范范》2011，由公式计计算顶部立杆段段：l0=kuu1(h+2a))(1)非顶部立杆杆段：l0=kuu2h(2)k———计算长度附附加系数，按按按照表5.4.6取值为1.185；u11，u2——计算长度系系数，参照照《扣扣件式规范范》附附录C表；a———立杆上端伸伸出顶层横横杆杆中心线至至模模板支撑点点的的长度；a=00.30m；顶部立杆段：aa==0.2m时，u1=1.6449,l0=3.7113m；λ=37133/16..00=2322..773,,φ=0.1336σ=9293//(00.1366××423..99)=16611.4633NN/mm2a==00.5m时，u1=1.2998,l0=3.8445m；λ=38455/16..00=2411..086,,φ=0.1226σ==99293//((0.1266×4233..9)=11773.99933N/mmm22依据据规规范做承载载力力插值计算a=0..300时，σ=165..640NN//mm2,立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求!非顶部立杆段：：uu2=2.0889,l0=3.7113m；λ=37133/16..00=2322..802,,φ=0.1336σ=104022/((0.1366×4233..9)=11880.73322N/mmm22,立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求!考虑风荷载时,,立立杆的稳定定性性计算公式式为为：风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公式MW=0.9××1.44Wklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=0.4550×1..0000×00..126==00.0577kkN/m2hh——立杆的步距距，1.50m；llaa——立杆迎风面面的间距，1.30m；llbb——与迎风面垂垂直方向的的立立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯弯矩矩Mw=0.9××1.4××00.0577××1.30000×1.55000×1..5500/1100=0.00221kN..mm；NNww——考虑风荷载载时，立杆杆的的轴心压力力最最大值；顶部立杆Nw==88.9911++1.35500×0.22224+0..99×0.99880×0..0021/00..450==99.3344kkN非顶部立杆Nw=8.9991+1..3350×11..046++00.9×00..980××00.0211//0.45500=10..4443kNN顶部立杆段：aa==0.2m时，u1=1.6449,l0=3.7113m；λ=37133/16..00=2322..773,,φ=0.1336σ=9334//(00.1366××423..99)+2110000/444491=11666.82288N/mmm22a==00.5m时，u1=1.2998,l0=3.8445m；λ=38455/16..00=2411..086,,φ=0.1226σ==99334//((0.1266×4233..9)+2211000//44491==1179.44113N/mmmm2依据据规规范做承载载力力插值计算a=0..300时，σ=171..023NN//mm2,立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求!非顶部立杆段：：uu2=2.0889,l0=3.7113m；λ=37133/16..00=2322..802,,φ=0.1336σ=104433/((0.1366×4233..9)+2211000//44491==1186.00997N/mmmm2,立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求!模板承重架应尽尽量量利用剪力力墙墙或柱作为为连连接连墙件件，否否则存在安安全全隐患。扣件钢管楼板模模板板支架计算算书书计算依据《建筑筑施施工扣件式式钢钢管脚手架架安安全技术规规范范》（JGJ1330-200111）。计算参数:钢管强度为20055.0NN//mm2，钢管强度度折减系数数取取1.00。模板支架搭设高高度度为10.3m，立杆的纵距bb==0.900mm，立杆的横横距l=0..90m，立杆的步步距h=1..50m。面板厚度12mmmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmmm2。木方80×488mm，间间距300mm，木方剪切强度11..3N/mmmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmmm2。模板自重0.2200kN/mm22，混凝土钢钢筋自重25.000kN/mm33，施工活荷荷载2.50kkN/m2。扣件计算折减系系数数取1.00。图1楼板支支撑架架立面简图图图2楼板支支撑架架荷载计算算单单元按照扣件新规范范中中规定并参参照照模板规范范，确确定荷载组组合合分项系数数如如下：由可变荷载效应应控控制的组合S=1.22×(255..00×00..18+00..20)++11.40××22.50==99.1400kkN/m2由永久荷载效应应控控制的组合S=1.335×255..00×00..18+00..7×1..440×2..550=8..5525kNN//m2由于可变荷载效效应应控制的组组合合S最大，永久久荷载分项项系系数取1.2，可变荷载载分项系数数取取1.40采用的钢管类型型为为φ48×3..0。一、模板面板计计算算面板为受弯结构构,,需要验算其其抗弯强度度和和刚度。模模板板面板的按按照照三跨连续续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.00000×0.11880×0..9900+00..200××00.9000==4.23300kN/mm活荷载标准值qq2=((0.0000+2.55000)×00..900==22.2500kkN/m面板的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=90..000×1..220×1..220/6==21..660cm3；I==90.0000×1.2200×1.2200×1.2200/12==12..996cm4；(1)抗弯强度度计计算f=MM/WW<[ff]]其中f———面板板的抗弯强强度度计算值(N/mm2)；M———面板板的最大弯弯距距(N.mmm)；W———面板板的净截面面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计计值值，取15.000N/mmm22；MM=00..100qqll2其中q———荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到面板板抗抗弯强度计计算算值f=0.07744×100000×100000/2166000=3..4428N//mmm2面板的抗弯强度度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算T==3Q/22bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.66000×(11..20×44..230++11.4×22..250))××0.30000=1.44881kN截面抗剪强强度度计算值T=3××14811..0/(22××900..0000×1122.0000))=0.22006N/mmmm2截面抗剪强强度度设计值[T]==1.400NN/mm2面板抗剪强度验验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算v=00.6777qql4/1000EI<<[v]]=l//2500面板最大挠度计计算算值v=0.67777×4.22330×300004/(1000×600000×12996600)==00.2988mmm面板的最大挠度度小小于300.00/2500,,满足要求!二、模板支撑木木方方的计算木方按照均布荷荷载载计算。1.荷载的计算算(1)钢筋混凝凝土土板自重(kN/mm)：q111=255..000××00.1800××0.30000=1.33550kN//mm(2)模板的自自重重线荷载(kN/mm)：q122=0..2200×00..300==00.0600kkN/m(3)活荷载为为施施工荷载标标准准值与振捣捣混混凝土时产产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到，活活荷荷载标准值q2=(22.5000++0.00000)×0..3300=00..750kkNN/m静荷载q1==1.2200×1.33550+1..220×0..0060=11..692kkNN/m活荷载q2==1.4400×0.77550=1..0050kNN//m计算单元内的木木方方集中力为(1.0500+1.66992)×00..900==22.4688kkN2.木方的计算算按照简支梁计算算，最最大弯矩考考虑虑为静荷载载与与活荷载的的计计算值最不不利利分配的弯弯矩矩和，计算算公公式如下:均布荷载q==2.44668/0..9900=22..742kkNN/m最大弯矩M==0.11225ql2最大剪力Q==00.5×00..900××22.7422==1.23344kN最大支座力NN==1.0××00.9000××2.74422=2.44668kN木方的截面力学学参参数为本算例中，截面面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.0000×4.8800×4.8800/6==30.7722cm3；I==8.000××4.800××4.800××4.800//12==73.7733cm4；(1)木方抗弯弯强强度计算抗弯计算强度ff=0.22778×10066/307220.0==99.04NN//mm2木方的抗弯计算算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪剪计计算最大剪力的计算算公公式如下:Q==0.5qqll截面抗剪强度必必须须满足:T==3Q/22bbh<[[T]截面抗剪强度计计算算值T=3××12344//(2×8800×48))==0.48822N/mmm22截面抗剪强度设设计计值[T]==1.300NN/mm2木方的抗剪强度度计计算满足要要求求!(3)木方挠度度计计算均布荷载通过上上面面变形受力力图图计算的最最大大支座力除除以以跨度得到1.4100kN/mm最大变形v==5/3..884×1..4410×99000.04/(1000×900000.00××773728800.0)==11.8155mmm木方的最大挠度度小小于900.00/2500,,满足要求!三、板底支撑钢钢管管计算横向支撑钢钢管管计算横向支撑钢管按按照照集中荷载载作作用下的连连续续梁计算。集中荷载P取木木方方支撑传递递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照照规规范要求采采用用静荷载标标准准值，受力力图图与计算结结果果如下：支撑钢管变变形计算受受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计计算算得到最大弯矩Mmmaax最大变形vmmaax=0.7797mmm最大支座力QQmmax=8..061kkNN抗弯计算强度ff=0.55992×10066/44911.0=11331.888NN/mm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大大挠挠度小于900.00/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移移的的计算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算:R≤Rc其中Rc———扣扣件抗滑承承载载力设计值,取8.00kkN；R——