山东某医院模板高支架搭设方案

目录工程概况…………………1编制依据…………………1搭设方案………………..11安全性验算………………46.9m板模板板支架验算……….44.3m板模板板支架验算……….86.9m梁支架架验算…………….13五、梁和楼板模模板高支撑架架的构造和施施工要求…...19**中心模板高高架搭设方案案工程概况：**中心是青岛岛市政府、开开发区市政府府、青附医院院三方共同建建设的一座大大型三等甲等等综合医院。位位于青岛经济济技术开发区区齐长城路以以南奋进路以以西。医院占占地13.4公顷，总床床位1440床，总建筑筑面积36.98万平方米。本工程一、二、四四区及三区裙裙楼部分，负负一层高度为为7.1m,一至四层高高度4.5m,模板支架均均属于高支架架。二、编制依据1、**建设集集团有限公司司《质量手册册》、《程序序文件》。2、工程全部施施工图纸及其其引用的标准准图集。3、工期、质量量和成本控制制目标。4、标准化示范范工地示范文文本等地方性性法律法规。5、《碳素结构构钢》GB/T77006、《钢管脚脚手架扣件》GB1588317、《直缝电焊焊钢管》GB/T1137938、《木结构设设计规范》GB5000059、《混凝土模模板用胶合板板》ZBB70000610、《建筑施施工模板安全全技术规范》JGJ1662-20008三、搭设方案：：1、支架采用ΦΦ48×3..5钢管和扣扣件进行搭设设，钢管材质质必须符合GB/T113793中规定，扣件件符合GB115831《钢管脚手手架扣件》的的规定。2、支架架横向间距及及排距均为0.9m。立杆安装装的同时应架架设水平支撑撑，距地面20㎝设置扫地地杆,模板第一步大大横杆高度1.8m，距距模板底面00.5m设置一道水水平杆，其他他空间均分并并不得大于1.2m。大横杆采采用纵横连续续布置，竖向向剪刀撑沿框框架柱梁两侧侧连续布置，水水平向距地面面4.2m处设置一道道水平剪刀撑撑，隔跨布置置，以保证支支撑的稳定性性。梁板的支支撑系统应与与柱或墙体的的支撑系统连连成一个整体体。3、扫地地杆、立杆、水水平拉杆的接接长采用对接接扣件接长，剪剪刀撑的接长长采用搭接，搭搭接长度不小小于1000㎜，并采用用3个旋转扣件件分别在离杆杆端不小于100㎜处进行固固定。4、梁下下立柱下设长长4m的200×5㎜木垫板，立立杆下垫板采采用双木方拼拼合而成，长长20㎝，宽15㎝。图一垫板示意意图5、梁（最大5500×900）底支撑采采用ф48×3.5钢管，间距距符合设计计计算，但必须须保证梁底下下设两排支撑，纵纵向间距为60cm，梁底下横横向水平杆间间距60cm，靠近模板板端部的横杆杆距端部宜在在10～15cm之间。支撑立立杆在安装的的同时，应架架设水平方向向纵横向支撑撑，步距不得得大于1.2m..对于重量较较大的梁支撑撑立杆与横杆杆间应采用双双扣件，防止止横杆下滑。框框架柱两侧沿沿纵横方向设设置剪刀撑，每每隔一跨在跨跨中设置竖向向剪刀撑及水水平剪刀撑。50050090090090090018001800200200200900900200900900图二层高4..5m时的梁板模模板,搭设高度4.3m1800110020018001100200900110011005001100200图三层高7..1m时的梁板模模板,搭设高度6.9m具体搭设布置图图如下：图四满堂架搭搭设示意图四、安全性验算算：高支撑架的计算算依据《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）、《青建建管质字【2008】53号文》、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300-20011）、《混凝凝土结构设计计规范》GBB500100-20022、《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。因本工程梁支架架高度大于44米，根据有有关文献建议议，如果仅按按规范计算，架架体安全性仍仍不能得到完完全保证。为为此计算中还还参考了《施施工技术》22002（3）：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》中的部部分内容。（以下计算均采采用品茗施工工安全设施计计算软件2007嘉年华版）（一）首层6..9m支架安全性性验算，地基基为300㎜厚C35混凝土。4.1参数信息息:1.模板支架参参数横向间距或排距距(m):00.90；纵距(m):00.90；步距(m):11.20；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度(m):00.50；模板支架架搭设高度(m):66.90；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；扣件连接方式::双扣件，考考虑扣件的保保养情况，扣扣件抗滑承载载力系数:0.80；板底支撑连接方方式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝土与与钢筋自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.5500；3.楼板参数钢筋级别:三级级钢HRB4000(20MMnSiV,,20MnSSiNb,220MnTii)；楼板混凝凝土强度等级级:C35；每层标准施工天天数:10；每平米楼楼板截面的钢钢筋面积(mm2):3600.000；楼板的计算宽度度(m):22.50；楼板的计计算厚度(mm)::120.000；楼板的计算长度度(m):33.50；施工平均均温度(℃):20..000；图五楼板支撑架架荷载计算单单元4.2、模板支支架立杆荷载载标准值(轴力):作用于模板支架架的荷载包括括静荷载、活活荷载和风荷荷载。1.静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的的自重(kN)：NG1=00.158××6.9==1.0991kN；钢管的自重计算算参照《扣件件式规范》附附录A。(2)模板的自自重(kN)：NG2=00.35×00.9×0..9=00.284kN；(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NG3=225×0.112×0.99×0.9=2.443kN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3=3..804kkN；2.活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=(2..5+2))×0.99×0.9=3.6645kNN；3.不考虑风荷荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.22NG+1..4NQ=9.6668kNN；4.3立杆的稳稳定性计算:立杆的稳定性计计算公式:其中N-----立杆的轴心心压力设计值值(kN)：N=99.668kN；φφ----轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比lo/ii查表得到；；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm3；σσ---------钢钢管立杆最大大应力计算值值(N/mmm2)；[f]-----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205NN/mm2；LL0----计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，按按下式计算l0=h++2akk1----计算长度附附加系数，取取值为1.155；u----计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.7；a----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=00.5m；上式的计算结果果：立杆计算长度L0=h+22a=11.2+0..5×2==2.2m；L0/i=2200/15..8=1139；由长细比Loo/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.3353；钢管立杆的最大大应力计算值值；σ=96688.268//（0.3533×489）=566.01NN/mm2；钢管立杆的最大大应力计算值值σ=56..01N//mm2小于钢管立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！如果考虑到高支支撑架的安全全因素，适宜宜由下式计算算l0=k11k2(h+2a))k1--计算算长度附加系系数按照表1取值1.243；k2--计算算长度附加系系数，h+2a=2.22按照表2取值1.0099；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2aa)=11.243××1.0099×(1.22+0.5××2)=2.7599m；Lo/i=2759..211//15.88=1775；由长细比Loo/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2232；钢管立杆的最大大应力计算值值；σ=96688.268//（0.2322×489）=855.222N/mm22；钢管立杆的最大大应力计算值值σ=85..222NN/mm2小于钢管立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！模板承重架应尽尽量利用剪力力墙或柱作为为连接连墙件件，否则存在在安全隐患。以上表参照杜荣荣军:《扣件式钢钢管模板高支支撑架设计和和使用安全》。4.4、立杆的的地基承载力力计算:地基为C35混混凝土，因平均气温温为20℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到到10天龄期混凝凝土强度达到到69.1%%,C35混凝土强度度在10天龄期近似似等效为C24.119。承载力为241000kpa.立杆基础底面的的平均压力应应满足下式的的要求pp≤fg地基承载力设计计值:fg=fggk×kc=241100kppa；其中，地基承载载力标准值：：fgk=241000kpaa；脚手架地基承载载力调整系数数：kc=1；立杆基础底面的的平均压力：：p=NN/A=3324.9338kpaa；其中，上部结构构传至基础顶顶面的轴向力力设计值：NN=9..748kkN；基础底面面积：：A=0..15×0..2=0.003m2。p=324.9938≤fg=241000kpa。地基承载载力满足要求求！(二)4.55m层高支架计计算。支架下下为楼板，强强度等级为C35。4.5参数信息息:1.模板支架参参数横向间距或排距距(m):00.90；纵距(m):00.90；步距(m):11.20；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度(m):00.50；模板支架架搭设高度(m):44.30；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；扣件连接方式::双扣件，考考虑扣件的保保养情况，扣扣件抗滑承载载力系数:0.80；板底支撑连接方方式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝土与与钢筋自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.5500；3.楼板参数钢筋级别:三级级钢HRB4000(20MMnSiV,,20MnSSiNb,220MnTii)；楼板混凝凝土强度等级级:C35；每层标准施工天天数:10；每平米楼楼板截面的钢钢筋面积(mm2):3600.000；楼板的计算宽度度(m):22.50；楼板的计计算厚度(mm)::120.000；楼板的计算长度度(m):33.50；施工平均均温度(℃):20..000；图六楼板支撑架架荷载计算单单元4.6、模板支支架立杆荷载载标准值(轴力):作用于模板支架架的荷载包括括静荷载、活活荷载和风荷荷载。1.静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的的自重(kN)：NG1=00.158××4.3==0.688kN；钢管的自重计算算参照《扣件件式规范》附附录A。(2)模板的自自重(kN)：NG2=00.35×00.9×0..9=00.284kN；(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NG3=225××0.122××0.9××00.9==2.433kN；经计算得到，静静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=3..393kkN；2.活荷载为施施工荷载载标准值与与振振倒混凝土土时时产生的荷荷载载。经计算得到，活活荷荷载标准值NQ=(2..5+2))×0..99×0.99=3..6645kkNN；3.不考虑风荷荷载时,,立杆的轴向向压力设计计值值计算N=1.22NNG+1..4NQ=9.1175kkNN；4.7、立杆的的稳定性计计算:立杆的稳定性计计算算公式:其中N-----立立杆的轴心心压压力设计值(kN)：N=99.1755kN；φφ-----轴轴心受压立立杆杆的稳定系系数数,由长细比lo/ii查表得到；；i----计计算立杆的的截截面回转半半径径(cm)：i=11.58ccm；A----立立杆净截面面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W----立立杆净截面面模模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm3；σσ-----------钢管管立杆最大大应应力计算值(N/mmm2)；[f]-----钢管立杆抗抗压强度设设计计值：[f]==205NN/mm2；LL00----计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，按按下式计算ll0=h++2akk11----计算长度附附加系数，取取取值为1.155；u----计计算长度系系数数，参照《扣扣扣件式规范范》表表；u=11.7；a----立立杆上端伸伸出出顶层横杆杆中中心线至模模板板支撑点的的长长度；a=00.5m；上式的计算结果果：：立杆计算长度LL0=h+22a=11.2+00..5×2==2.22m；L0/i=22000/115.8==1399；由长细比Loo//i的结果查表表得到轴心心受受压立杆的的稳稳定系数φ=0.3353；钢管立杆的最大大应应力计算值；σ=91744.9966//（0.3533×489）=533.1522N/mmm22；钢管立杆的最大大应应力计算值值σ=53..152NN/mm2小于钢管立杆的的抗压强度度设设计值[ff]=2205NN//mm2，满足要求求！如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，适宜宜由由下式计算算l0=k11k2((h+2a))k1--计算算长度附附加系数按按照照表1取值1.243；k2--计算算长度附附加系数，h+2a=2..22按照表2取值1.0011；上式的计算结果果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2aa)=11.2433××1.00011×(1..22+0.55××2)==2.73377m；Lo/i=27337.33355/1155.8==173；由长细比Loo//i的结果查表表得到轴心心受受压立杆的的稳稳定系数φ=0.2237；钢管立杆的最大大应应力计算值；σ=91744.9966//（0.2377×489）=799.1688N/mmm22；钢管立杆的最大大应应力计算值值σ=79..168NN/mm2小于钢管立杆的的抗压强度度设设计值[ff]=2205NN//mm2，满足要求求！4.8、楼板强强度的计算算:1.楼板强度度计计算说明验算楼板强度时时按按照最不利利情情况考虑，楼楼楼板承受的的荷荷载按照线线荷荷载均布考考虑虑。宽度范围内配置置ⅢⅢ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的的钢筋面积As=3660mm2,fy=3360NN//mm2。板的截面尺寸为为b×h==33500mmmm×1200mmm，楼板的跨跨度取2.5M，取混凝土土保护层厚厚度度20mm，截面有效效高度ho=100mm。按照楼板每100天天浇筑一层层，所所以需要验验算算10天、20天、30天...的承载能力是否满满足足荷载要求求，其其计算简图图如如下：图七支架示意意图2.验算楼板混混凝土110天的强度是是否满足承承载载力要求楼板计算长边33..5m,短边为2.5m；q=2×11.2××(0..335+225×0..112)++11××1.22×(00.68××44×3/33..5/2..55)++11..4×((22.5++2)==15.4466kN//mm2；单元板带所承受受均均布荷载q=11×15..4459==15.44559kNN//m；板带所需承担的的最最大弯矩按按照照四边固接接双双向板计算算Mmax=0..07255××15.4466×2.5522=7.0005kkNN.m；因平均气温为2200℃，查《施工工手册》温温度度、龄期对对混混凝土强度度影影响曲线得到10天龄期期混凝土强度度度达到69.1%%,C35混凝土强度度在10天龄期近似似等效为C24.119。混凝土弯曲抗压压强强度设计值值为为fcm=11..527NN//mm2；则可以得到矩形形截截面相对受受压压区高度:ξ=As×fyy/(αl×b×ho×fcmm)=360××3360//(1×110000×11000×111..527))=0..1112计算系数为：ααss=ξ(1-0..5ξ)=00.1122××(1-00..5×0..1112)==0.11006；此时楼板所能承承受受的最大弯弯矩矩为:M1==αs×α1×b×ho2×fcm=0..1106×11××10000××1002×11.5527×1100-6=112.18877kN..mm；结论：由于∑∑MM1=M1=12..187>>Mmaax=7..005所以第10天楼楼板板强度足以以承承受以上楼楼层层传递下来来的的荷载。模板支持可以拆拆除除。4.9、楼板强强度的计算算:立杆基础底面的的平平均压力应应满满足下式的的要要求p≤fg楼板承载力设计计值值:fg=fggkk×kc=2241000kpa；其中，楼板承载载力力标准值：fgk=244100kkpa；脚手架地基承载载力力调整系数数：：kc=1；立杆基础底面的的平平均压力：p=N//A=33002.44455kpaa；其中，上部结构构传传至基础顶顶面面的轴向力力设设计值：N=99.0733kN；基础底面面积：：A=0..03mm22。p=302.44445≤fg=244100kpaa。楼板承承载力满足足要要求！（三）梁底支撑撑计计算：本工工程程最大梁为500×9900，位于负一一层。图八梁底支撑撑示意图4.10参数信信息1.模板支撑及及构造参参数梁截面宽度BB((m):0..50；梁截面高度DD((m):0..90混凝土板厚度((mmm):11220.00；立杆梁跨度方向向间间距La(m)):0.6600；立杆上端伸出至至模模板支撑点点长长度a(m)::0.50；立杆步距h(mm)):1.2200；梁支撑架搭设高高度度H(m)：6.90；梁两侧立柱间距距((m):0..90；承重架支设:多多根根承重立杆杆，方方木支撑垂垂直直梁截面；；梁底增加承重立立杆杆根数:2；板底承重立杆横横向向间距或排排距距Lb(m)):0.6600；采用的钢管类型型为为Φ48×3..5；扣件连接方式::双双扣件，考考虑虑扣件质量量及及保养情况况，取取扣件抗滑滑承承载力折减减系系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kNN//m2):0.335；钢筋自重(kNN//m3):1.550；施工均布荷载标标准准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压压力力标准值(kN/m2):48..0；倾倒混凝土侧压压力力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载载标标准值(kN/m2):2.004.11支撑钢钢管的的强度验算算支撑钢管按照简简支支梁的计算算如如下荷载计算公式如如下下：(1)钢筋混凝凝土土梁自重(kN/m2)：q1=(2244.0000++1.50000)×0..9900=222.95500kN//mm2；(2)模板的自自重((kN/m2)：q2=0..3350kkNN/m2；(3)活荷载为为施施工荷载标标准准值与振倒倒混混凝土时产产生生的荷载(kN/m2)：q3=(2..5500+22..000))==4.50000kN//mm2；q=1.22××(22..9950++0.35500)+11.4×44..500=344..260kkN/m2；梁底支撑根数为为n，立杆梁跨跨度方向间间距距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传传递给钢管管的的集中力为P，梁侧模板板传给钢管管的的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kNN))支撑钢管变形图图((mm)支撑钢管弯矩图图((kN.m))经过连续梁的计计算算得到：支座反力RAA=RB=0.6662kN，中间支座座最大反力Rmax==4.71155；最大弯矩Mmmaax=0.1132kNN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..051mmm；支撑钢管的最大大应应力σ=0.1332×10066/50800=26..0063NN//mm2；支撑钢管的抗压压设设计强度[[f]=22005.0NN/mm2；支撑钢管的最大大应应力计算值值26.00663N//mmm2小于支撑钢管的的抗压设计计强强度205..0N//mmm2,满足要求!4.12、梁底底纵向向钢管计算算纵向钢管只起构构造造作用，通通过过扣件连接接到到立杆。4.13、扣件件抗滑滑移的计算:按照《建筑施工工扣扣件式钢管管脚脚手架安全全技技术规范培培训训讲座》刘刘群群主编，P96页，双扣件件承载力设设计计值取16.000kN，按照扣件件抗滑承载载力力系数0.80，该工程实实际的旋转转双双扣件承载载力力取值为12.800kN。纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣扣件抗滑承承载载力设计值,取12.800kN；R---纵向向或横向水水平平杆传给立立杆杆的竖向作作用用力设计值值；；计算中R取最大大支支座反力，根根根据前面计计算算结果得到R=4.7715kkNN；R<12..880kN,所以双扣件件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求!4.14、立杆杆的稳稳定性计算:立杆的稳定性计计算算公式1.梁两侧立杆杆稳定性性验算:其中N---立杆杆的轴心压压力力设计值，它它它包括：横杆的最大支座座反反力：N1=0.6662kNN；脚手架钢管的自自重重：N2=1..2×0..1149×66..9=1..2233kN；楼板的混凝土模模板板的自重：N3=1.2××(0.6600/2+((00.90--00.50))//2)×00..60×00..35=00..126kkN；楼板钢筋混凝土土自自重荷载:N4=1.2××((0.60//2+(00..90-00..50)//22)×0..660×0..1120×((11.50++224.000))=1.11002kN；N=0.66622+1.22333+0..1126+11..102==33.1233kN；φ--轴心受受压立立杆的稳定定系系数，由长细比llo/i查表得得到；i---计算立杆的的截面回转转半半径(cm)：i=11.58；A---立杆净截面面面积(ccm2)：A=44.89；W--立杆杆净净截面抵抗抗矩矩(cm3)：W=5..08；σ--钢管管立杆轴心心受受压应力计计算算值(N//mm2)；[f]--钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值：[f]==205NN/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k11---计算长度附附加系数，取取取值为：1.1555；u--计算算长长度系数，参参参照《扣件件式式规范》表表，u=1..7；上式的计算结果果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.15555×1.77××1.2==2.33556m；Lo/i=23556.2//15..88=11449；由长细比loo//i的结果查表表得到轴心心受受压立杆的的稳稳定系数φ=0.3312；钢管立杆受压应应力力计算值；σ=31222.5022//(0.33112×48899)=220.46666N/mmmm2；钢管立杆稳定性性计计算σ=200.4666N/mmm22小于钢管立杆抗抗压强度的的设设计值[ff]=2205NN//mm2，满足要求求！如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，适宜宜由由下式计算算lo=k11k2((h+2a))(22))k1--计算算长度附附加系数按按照照表1取值1.185；k2--计算算长度附附加系数，h+2a=2..22按照表2取值1.0099；上式的计算结果果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2aa)=11.1855××1.00099×(1..22+0.55××2)==2.633m；Lo/i=26330.46633/1155.8==166；由长细比loo//i的结果查表表得到轴心心受受压立杆的的稳稳定系数φ=0.2256；钢管立杆受压应应力力计算值；σ=31222.5022//(0.22556×48899)=224.94433N/mmmm2；钢管立杆稳定性性计计算σ=244.9433N/mmm22小于钢管立杆抗抗压强度的的设设计值[ff]=2205NN//mm2，满足要求求！2.梁底受力最最大的支支撑立杆稳稳定定性验算:其中N---立杆杆的轴心压压力力设计值，它它它包括：梁底支撑最大支支座座反力：N1=4.7115kNN；脚手架钢管的自自重重：N2=1..2×0..1149×((66.9-00..9)=11..233kkN；N=4.71155+1.22333=5..7787kkNN；φ--轴心受受压立杆的的稳稳定系数，由由由长细比lo/i查表得到；；i--计算算立立杆的截面面回回转半径(cm)：i=11.58；A--立杆杆净净截面面积(cm2)：A=44.89；W--立杆杆净净截面抵抗抗矩矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心心受受压应力计计算算值(N//mm2)；[f]--钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值：[f]==205NN/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k11---计算长度附附加系数，取取取值为：1.1855；u--计算算长长度系数，参参参照《扣件件式式规范》表表，u=1..7；上式的计算结果果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.18855×1.77××1.2==2.44117m；Lo/i=24117.4//15..88=11553；由长细比loo//i的结果查表表得到轴心心受受压立杆的的稳稳定系数φ=0.2298；钢管立杆受压应应力力计算值；σ=57877.2855//(0.22998×48899)=339.71155N/mmmm2；钢管立杆稳定性性计计算σ=399.7155N/mmm22小于钢管立杆抗抗压强度的的设设计值[ff]=2205NN//mm2，满足要求求！如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，适宜宜由由下式计算算lo=k11k2((h+2a))(22))k1--计算算长度附附加系数按按照照表1取值1.185；k2--计算算长度附附加系数，h+2a=2..22按照表2取值1.0099；上式的计算结果果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2aa)=11.1855××1.00099×(1..22+0.55××2)==2.633m