《暖通空调工程常见问题和若干新技术的合理应用》之二

二、水系统的定压和补水1.若干定压补水方式：※高位膨胀水箱。根据《采暖通风与空气调节设计规范》6.4.13条及其条文说明,宜优先采用。※各种形式的气压罐加定频补水泵；（缺点是有效调节容积较小和增加系统工作压力）※变频补水泵；※定频补水泵；

关键是要保证连续不间断补水。实例:北京大兴某供暖建筑面积22万多m2的居住小区2.定压点：循环水泵吸入侧或根据水压图分析。实例：北京541厂高层住宅

三、关于水压试验压力

执行GB50242-2002《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》和GB50243-2002《通风与空调工程施工及验收规范》，有两个问题需要明确：第一，宜直接给出水压试验压力的具体数值。例如:《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》对水压试验压力规定:系统顶点的工作压力加0.1MPa（高温热水系统应为系统顶点的工作压力加0.4MPa），同时在系统顶点的试验压力不小于0.3MPa。塑料管或复合管，系统顶点的工作压力加0.2MPa，同时在系统顶点的试验压力不小于0.4MPa。如果设计不给出“工作压力”或“系统顶点的工作压力”，施工单位是难以确定水压试验压力的。在实际工程应用中，“系统顶点工作压力”设计人也不易确定。该点工作压力是静压力加水泵形成的动力水头之和。然而在进行个体项目设计时，冷热源循环水泵常未选定，即使已选定，水泵的工作点也随管网阻力特性而改变，而且计算点的水泵作用动力水头，还需减去从水泵出口至计算点的水头损失。因此，实际上只能执行上述规定中“顶点试验压力不得小于0.3MPa”的附加条件，可简化为：对非高温热水、非塑料管或非复合管，水压试验压力应为系统静压加0.3MPa。（可取整数）第二，水压试验压力必须明确所对应于何标高（一般以±0.000为基准面）。※例如：系统顶点相对于±0.000是50m，膨胀水箱最高水位高于系统顶点2m，系统静压相对于±0.000是52m。如果水压试验的压力表设在±0.000处，试验压力应为0.52+0.30=0.82MPa；水压试验的压力表设在相对标高30m处，试验压力应为0.82-0.30=0.52MPa；水压试验的压力表设在地下室相对标高-10m处，试验压力则应为0.82+0.10=0.92MPa。※例如：高层建筑高区系统的顶点相对于±0.000是130m，定压罐的上限压力高于系统的顶点10m，系统静压相对于±0.000是140m。水压试验的压力表如设在±0.000处，试验压力应为1.40+0.30=1.70MPa；水压试验的压力表设在相对标高70m处，试验压力则应为1.70-0.70=1.00MPa；水压试验的压力表设在地下室相对标高-10m处，试验压力则应为1.70+0.10=1.80MPa。四、管道的热伸长及其补偿

1.《采暖通风与空气调节设计规范》4.8.17条为什么是强制性条文？

《采暖通采暖管道必须计算其热膨胀。当利用管段的自然补偿不能满足要求时,应设置补偿器。2.热热伸缩引引起位移移的允许许最大值值?北京市建建筑设计计研究院院《建筑筑设备专专业技术术措施》》的1※水平管或总立管固定点的布置，应保证分支管接点处的最大位移≤40mm。无分支接点的管段，间距应保证伸缩量不大于补偿器或自然补偿所能吸收的最大补偿量。※垂直直双管系系统、闭闭合管与与立管同同轴的垂垂直单管管系统的的连接散散热器支支管的立立管，长长度≤20m时时，可在在立管中中间设固固定卡；；长度＞＞20m时，应应采取补补偿措施施。立管管穿楼板板处，应应加套管管。固定定卡以下下长度＞＞10m的立管管，应以以三个弯弯头与干干管连接接。《全国民民用建筑筑工程设设计技术术措施——暖通空空调·动动力》(第一版版)2.8.8条:“……连连接散热热器的立立管应保保证管道道分支接接点由管管道胀缩缩引起的而在第二二版的2.4.11条条，除了了仍沿用用上述建建议外，，又新增增了“垂垂直双管管及跨越越管与立立管同轴轴的单管管系统的的散热器器立管，，长度≤≤20m时，可可在立管管中间设设固定卡卡；长度度＞20m时，，应采取取补偿措措施。””上述所谓“水平管管或总立管”，是是指管道分支接点点较少的管段，““垂直双管及跨越越管与立管同轴的的单管系统”，显显然是指管道分支支接点较多的管段段，所以引起位移移的允许最大值要要小一些，实际上上是要求不大于10mm。而对于无分支接点点的管段，北京市市建筑设计研究院院《建筑设备专业业技术措施》和《《全国民用建筑工工程设计技术措施施—暖通空调·动动力》，都提出““间距应保证伸缩缩量不大于补偿器3.补偿器对固定定支架作用力?固定支架承受的水平荷载包括：※活动支架因热热伸缩引起的摩擦擦反力；※补偿器因热伸伸缩引起的弹性反反力；※因内压不平衡产生的推力。1）力是矢量，有方方向性。应在得到到数值的同同时，明确确其方向。。2）应以每每个固定支支架为对象象，分析来来自补偿器器弹性力、、滑动支架架摩擦力和和内压不平平衡推力作作用的方向和数值值。方向相同同叠加，方方向相反抵抵消，判断断哪些是““平衡”的的固定支架架，哪些是是“受力””的固定支支架？3）还应研研究和比较较哪些力是是在热态运行时时发生，哪些些力是在冷态水压试试验时发生？取““热态运行行”或“冷冷态水压试试验”时的的较大值，，作为固定定支架强度度设计的依依据。4）活动支支架摩擦反反力和补偿偿器弹性反反力对于固固定支架作作用力的大大小和方向向，弯管补补偿器或波波纹补偿器器是相同的的，但内压不平衡衡产生的推推力则有显显著的区别别。这是波纹补补偿器常出出现工程事事故的主要要原因。弯管补偿器器弯管补偿器器的整体是是弹性元件件，依靠整整体构件的的变形以形成热伸缩的补偿量。但弯管本身身是刚性的的，在允许许承压条件件下，内压压作用不会会引起弯管内腔的变形。对于弯管补补偿器:内压力P均匀作作用于管内内各表面其中：环向力作用于管壁，由管壁材料所承受,不会使管道内腔发生变形。轴向力（即即“盲板力力”）作用用于固定支支架左侧，，大小为内内压P乘乘以管断断面积，方方向为←。。轴向力也作作用于固定定支架右侧侧，大小相相同，方向向为→。。由于两个力力大小相等等而方向相相反，弯管补偿器器内压对固固定支架的的合力为零零。波纹补偿器器波纹补偿器器是弹性元元件，与弯弯管补偿器器依靠整体体构件的变变形以形成补偿偿量不同，，需要用波纹本身的的变形以形成成补偿量。。热伸缩和内内压作用，，都会引起起波纹本身身的变形。压力P均均匀作用用于管内各各表面。其其中：环向力作用用于管壁，，由管壁材材料所承受受。轴向力作用用于波纹，，引起波纹纹的变形，，并通过管管道作用于于两端的固固定支架。。固定支架左左侧承受的的轴向力，，方向为→→，大小为为P乘以波波纹的断面面积，即:固定支架右侧承受作用于于弯管处的的轴向力（（盲板力）），方向也也为→，大大小为P乘乘以管断面面积，即：：由于两个力力方向相同同，内压对对固定支架架的作用力力为两个力力的合力。即:例如：D300mm管道上波波纹补偿器器的直径为为350mm，管内内压力为1.0MPa。内压对固定定支架的作作用力为两两个力的合合力约96kN：如果水压试试验压力为为工作压力力的1.5倍，则水水压试验对对固定支架架的作用力力将达到：：14424kgf（（14.4tf≌≌140kN）而对于波纹纹补偿器左左侧的固定定支架，由由于承受左左侧另一个个波纹补偿偿器的内压压作用力，，由于两个个力大小相相等而方向向相反，合合力为零，，会是一个个“平衡””固定支架架。但是，当采采取分段试试压或其间间有阀门关关闭时，仍仍会是“受受力”固定定支架。所以，第一一，即使是是相同的波纹补偿器器，对固定定支架的作作用力也会会因配置方方式各异而而不同。可见，把设设计责任推推给波纹补补偿器厂家家是没有道道理的。进行管系强强度设计，，是研究管管系（包括括补偿器））对固定支支架的作用用力，不是是研究补偿偿器本身的的刚度、承承压、补偿偿量和工作作寿命，许许多设计手手册或教科科书已阐述述得很清楚楚，设计人人员应该具具备正确设设计的能力力，完全不应该依赖赖补偿器厂家家的技术支支持。所以，第二二，较大口口径的室外外管道当采采取分段试试压时，如如果按照““平衡”固固定支架设设计，应设设置临时止止推支座,以防试试压时损坏坏。对于一般室室内管道，，则宜均按按照“受力力”固定支支架设计。。所以，第三三，北京市市建筑设计计研究院《《建筑设备备专业技术术措施》12.8.3条规定定：D≥100mm的弯弯管补偿器器，D≥≥50mm的波纹管管或套筒补补偿器，要要进行固定定支架生根根结构的强强度验算。。《全国民用用建筑工程程设计技术术措施—暖暖通空调··动力》(第二版)的2.4.11条条的第7款款，也有与与此相同的的规定。4.其他问问题：1)由于水压压试验压力大于于工作压力（例例如1.5倍）），而活动支架架摩擦反力和补补偿器弹性反力力只在热态运行行时发生，波纹纹补偿器计算固定支架受受力也可只按照照冷态水压试验验压力，2)由于直埋埋敷设管道应以以管道保温层与与土壤之间的轴轴向摩擦反力，，取代“活动支支架的摩擦反3)室内垂直直管道上的波纹纹补偿器，宜布布置在两个固定定支架之间的上端，可以减小内压压对固定支架的的作用力。4)不要过多多地设置补偿器器。钢管线膨胀胀系数为0.012mm/m·K，，水平干管或总总立管保证分支支管接点处的最最大位移≤40mm，中间固固定、不设补偿偿器的直段长度度，一般散热器器采暖系统，可可达60m以上上，空调水、地地面辐射或冷却却水系统更可达达100m以上上。5）为增加安全全度，应细化干干管与分支管接点处的构造设计，例例如：分支管用用不少于两个弯弯头与干管连接接等。6）有条件时，，尽量采用弯曲曲管段自然补偿偿，并优先采用用弯管补偿器。。五、设备的降噪噪和隔振设计1.噪声控制的若干干主要环节※目的是减少设备的噪噪声对室内和室室外环境的影响响，使之符合标标准的规定。※“隔声”、、“吸声”与““消声”的方法法和途径※“声功率级级”与“声压级级”的关系与区区别※要求高的房房间，不能仅按按一个频率而应应按各倍频带中中心频率计算※根据对不同同频率的消声要要求，选择不同同性质的消声器器2.关于隔振建筑物(特别是是住宅类居住用用建筑)内各类类风机和水泵泵泵）等设备振动动,使之对其其他环境的影响响减弱到允许的的程度。3.振动传递比比(T)F设备驱动动时的扰动频率率FO减振体系的自振振频率各类建筑和设备备振动传递比T的建议值，可可参考北京市建建筑设计研究院院的的《建筑设设备专业设计技技术措施》。隔离固体声的要求建筑类别振动传递比T很高音乐厅、歌剧院、录音播音室、会议厅、声学实验室0.01～0.05较高医院、影剧院、旅馆、学校、高层公寓、住宅、图书馆0.05～0.20一般办公室、多功能体育馆、餐厅、商店0.20～0.40要求不高或不考虑工厂、地下室、车库、仓库0.80～1.00就是确定如何达到减振体系的自振频率FO。ED材料的动态弹性模量ES材料的静态弹性模量Xcm减振体系的静态压缩量金属弹簧：弹性材料※在静态压缩缩量相同的条件件下，设备驱动动时的扰动频率率与振动传递比比成反比（转速越低的设备备，振动传递比比越大）※减振体系的的静态压缩量，，与减振体系的的自振频率和振振动传递比成反反比。减振体系系的自振频率与与振动传递比成成正比。（减振要求越高，，FO应该越小，XCM应该越大）举例（一）1）振动传递比比：0.012）水泵的扰动动频率：F=2900/60=48.133）要求减振体体系的自振频率率：4）应采用金金属弹簧隔振振器5）求减振体体系的静态压压缩量举例（二）1）振动传递递比：0.012）水泵的扰扰动频率：F=1450/60=24.173）要求减振振体系的自振振频率：4）应采用金金属弹簧隔振振器5）求减振体体系的静态压压缩量举例（三）1）振动传递递比：0.052）水泵的扰扰动频率：F=2900/60=48.133）要求减振振体系的自振振频率：4）可采用非非金属弹簧隔隔振器，如用用金属弹簧隔隔振器，则：：5）减振体系系的静态压缩缩量：举例（四）1）振动传递递比：0.202）水泵的扰扰动频率：F=2900/60=48.133）要求减振振体系的自振振频率：4）可采用非非金属弹簧隔隔振器，如用用金属弹簧隔隔振器，则：：5）减振体系系的静态压缩缩量5.隔振器的的类型及其适适应性1)减振体体系的自振频频率f0＜5Hz（即即减振要求较较严格），应应采用金属弹弹簧隔振器（（预应力阻尼尼型）或空气气弹簧隔振器器。2)减振体体系的自振频频率5Hz≤≤f0＜12Hz，宜采用金金属弹簧隔振振器（预应力力阻尼型）、、空气弹簧隔隔振器或橡胶胶剪切型隔振振器。3)减振体体系的自振频频率f0≥12Hz（（即减振要求求不太严格））时，可采用用金属弹簧隔隔振器（预应应力阻尼型））、空气弹簧簧隔振器、橡橡胶剪切型隔隔振器或橡胶胶隔振垫。隔振器也可按按设备转速确确定：1）≤12）＞1500r/min时，可采用橡胶等弹性材料的隔振垫或橡胶隔振器。6.工程实例例:对某地某行政政综合大厦冷冷源机房噪声声和振动的处处理1）基本情况况2）原因的分分析判断3）处理意见见六、水系统各各类调节阀的的正确使用1.静态调节节和动态调节节管网的静态调调节★静态平★依靠系统的合理设计和水力平衡计算为主，不能满足时，配置必要的水力平衡用调节阀进行过剩压差节流，或设置增压水泵补充压差的不足。★管网压差过剩调节主要依靠手动调节阀。★管网压差不足调节主要采用增压水泵。★当网路水力工况发生变化，需要重新进行手动调节。管网的动态调调节★动态平衡衡是发生偏离离设计条件后后利用自动调调节手段进行行的跟踪水力力平衡。★供暖管网一般般采用自力式调节节阀：包括恒流量量调节阀和恒差压压调节阀。★恒流量调节阀阀适用于定流量系系统。外网压差变变化时维持被调节节对象设定流量稳稳定。★恒压差调节阀阀适用于变流量系系统。外网压差变变化或被调节对象象内部系统流量变变化时，维持被调调节对象设定压差差稳定。2.调节阀配置是是否越多越好？如何理解《采暖通通风与空气调节设设计规范》4.8.14条的规定定？“……采暖系统各各并联环路，应设设置关闭和调节装装置。”这一条条文说明的的解释：“……当当有调节要求时，，应设置调节阀………无调节要求时时，只需装设关闭闭用的阀门。”阀门配置使用不当当造成负面效应的的工程实例※青海西宁某工工程采暖管道入口配置置过于复杂，造成成过大的压力损失失，利少而弊多。。供水管和回水管共共设有截止阀4个个、止回阀1个、、调节阀3个、过过滤器2个，致使使距离仅有数十公公尺，自锅炉房循循环水泵出口压力力表至本入口供水水管压力表的压力力降＞20m水柱柱。如下图：※北京沙河某高高层住宅配置了恒压差调节阀※某办公楼盲目配置了所有※所有阀门都只只能调节过盈量。。※所有阀门都具具备调节功能，只只不过调节性能不不同而已。※所有阀门的调调节手段都是改变变阀开度，即改变变阀的阻力特性S值。※开度与与S值成反比。3.静态调节阀的的特性※流量特性是指介质质流过调节阀的相相对流量与调节阀阀的相对开度之间间的关系。※理想的调节阀宜具具备直线流量特性性、等百分比流量量特性或抛物线流流量特性，并应有有较大的阻力以达达到必要的阀权度度。※具备开度与流量呈呈线性和高阻两个个基本特征的水力力平衡用手动调节节阀，包括普通调调节阀和平衡阀（（平衡阀和普通调调节阀的主要区别别是在阀的两端留留有测压口）。4.动态调节阀的特性※调节特性：恒流量量、恒压差。※驱动方式：自力式式、外力驱动（电电动、气动等）式式。恒流量调节阀在外网压差≧3m的条件下，在对对应于一定口径阀阀门的允许流量范范围内，可手动设定被调节节对象的额定流量量。当外网压差发生变变化时，根据阀外外的压差信号自力力改变阀的开度，，使包括被调节对对象的系统和调节节阀在内的阻力特特性S值，与阀外外的压差ΔP等比比变化，维持被调调节对象的流量稳稳定。由于调节阀内被调调节对象系统的阻阻力特性是不变的的，仅可改变阀的的开度以改变总阻阻力特性S值，故故只需取调节阀两两端的压差信号，，作为自力调节的的依据，即使得调调节阀两端的压差差保持基本恒定。。调节原理可用下式式说明：ΔP=S··G2G=(ΔP/S)0.5恒压差调节阀在外网压差≧3m的条件下，在对对应一定口径阀门门的允许调节范围围内，可手动设定定阀后的压差。当末端设备采用自自力式温控阀或其其它调节构件时，，阀前后的理想压压差值为10—30kPa，并不不宜大于60kPa。因此要求维维持被调节对象系系统供回水的总压压差基本恒定。当受以下因因素的影响响时，被调调节对象系系统供回水水的总压差差将发生变变化：1由于外外网压差增增大，使阀阀后压差相相应增大，，恒压差调调节阀可根根据阀后的的压差信号号，自力改改变阀的开开度，使阀阀后压差稳稳定。2由于被被调节对象象的系统流流量变小，，使设置于于供水入口口的红阀后后的压力由由于节流压压降变小而而升高，使使设置于回回水出口的的兰阀前的的压力由于于节流压降降变小而下下降，调节节阀组内被被调节对象象压差增大大，可根据据两个阀的的压差信号号，自力改改变阀的开开度，使阀阀后压差稳稳定。由于恒压差差调节阀是是为保持被被调节对象象系统供回回水的总压压差基本恒恒定，需取取被调节对对象系统供供回水两端端的压差信信号，作为为自力调节节的依据，，即使得系系统供回水水两端的压压差保持基基本恒定。。根据上述原原理:1如仅在在建筑采暖暖入口设置置，可保持持紧靠建筑筑采暖入口口处的压差差稳定。但但如果被调调节对象的的干管系统统有较大压压降，由于于各立管流流量变化，，离入口较较远立管的的压差仍不不能保持稳稳定。因此此，要求每每一立管也也要设置。。2同例，，如仅在立立管设置，，可保持立立管根部的的压差稳定定。但如果果立管有较较大压降，，由于各户户内系统流流量变化，，离立管根根部较远的的户内系统统压差仍不不能保持压压差稳定。。因此，要要求每一户户内系统也也要设置。。保持压差稳稳定的其它它方法设被调节对对象为两个个并联环路路组成，每每一环路的的流量为10m3/h，总流流量为20m3/h。当一一个环路被被关断，而而入口压差差保持不变变时：1未关断断环路的流流量将增加加。2被调节节对象总流流量将减少少。3新流量量将平衡于于该流量通通过公共段段和未关断断环路管段段的阻力，，仍等同于于入口压差差。未关断环路阻力占总阻力的比例未关断环路流量增加比例总流量20％58％15.8m3/h26％50％15.6m3/h80％8％10.8m3/h末端环路阻阻力占总阻阻力的比例例不同时的的流量变化化DBJ11-602-2006《居居住建筑节节能设计标标准》6.4.1条（部分分强制性条条文）室外管网应应进行严格格的水力平平衡计算，，使各环路路之间（不不包括公共共段）的计计算压力损损失相对差差额不大于于15％。。当室外管管网水力平平衡计算达达不到上述述要求时，，热力站和和建筑物热热力入口应应设置静态态平衡阀。。必要时应根根据同一供供热系统建建筑物内系系统的情况况，设置自自力式流量量控制阀或或自力式压压差控制阀阀。DBJ11-602-2006《《居住建建筑节能能设计标标准》6.4.1条条的条文文说明：：“……实实践证明明，室内内散热器器恒温阀阀的动作作引起系系统压差差的变化化不会太太大，因因此，只只在某些些条件下下需要设设置流量量控制阀阀或压如何看待待标准或或通用图图集？任何国家家或地方方的“标标准图集集”或““通用图图集”，，都是推推荐性的的，供设设计人选选择引用用，以减减轻个体体设计的的重复劳劳动，并并不具备备规范或或标准的的同等效效力。5.分室室温控的的基本思思想*采用用质量较较好的手手动两通通或三通通调节阀阀实施分分室温度度控制，，可能更更适合投投资条件件受限和和供暖不不足的普普遍实*即使有条件采用恒温阀时，也应该在弄清楚其水力特性基础上，正确加以应用。(1)适适合于双双管系统统：高阻阻两通恒恒温阀※按不不同预置置设定功功能分成成若干型型号※一般般情况下下应采用用DN15，少少量需采采用DN20，，※无区区别地(2)适适合于于单管系系统：三三通恒温温阀和低低阻两通通恒温阀阀则必须须有DN15、、DN20、DN25甚至更更大口径径，以根根据串接接散热器器的负荷荷适当选选配。*双管管系统高高阻两通通恒温阀阀应用中中的主要要问题，，是极易易堵塞，，对总体体供热不不足和运运行管理理粗放的的系统，，利少弊弊多。*恒温温阀在单单管系统统中应用用，则发发生问题题较多，，最突出出的是采采用两通通恒温阀阀加跨越越管的做做法时，，不适当当地用了了高阻恒恒温阀。。*单管管系统采采用低阻阻两通恒恒温阀加加跨越管管的做法法，应该该核算散散热器的的进流系系数，不不应小于于30％％。进流流系数取取决于散散热器通通路和跨跨越管通通路的阻阻力比，，与恒温温阀、散散热器和和两个通通路的管管径匹配配有关，，有一个个较为复复杂的计计算过程程。有些些工程因因散热器器的进流流量过小小，不得得不在跨跨越管段段上再加加阀门。。散热器进流系系数S1为散热器通路路阻力特性S2为跨越管通路路阻力特性国外调节阀阻阻力特性大都都用KV标记，KV值是阀前后压压差为100kPa时的的流量（m3/h），也即即KV值所标记的流流量条件下，，阀的阻力为为100kPa。而KVS值则为阀全开开条件下的阻阻力特性。显显然，设计计计算条件应按按可按下式将将KVS值换算为常用用的局部阻力力系数ζ值式中：A为换换算系数，可可见下表：DN(mm)152025A100kPa(m3/h)20.01050.003160.00122几种典型低阻阻两通恒温阀阀按KVS换算的ζ值DNDanfossRTD—G型HoneywelUBG型HoneywelH型1524377.82030109.510.52542--10.5型号KVS

ζ最大压差RTD—G152.00m3/h242mRTD—G203.25m3/h302mRTD—G254.40m3/h421.6m采用ζ≦2的低阻力散散热器（如铸铸铁散热器））条件下，DANFOSS公司的RTD—G型型两通恒温阀加加跨越管的散散热器进流系系数计算结果果为：散热器通路跨越管通路散热器进流系数DN15DN150.277DN20DN150.390DN20DN200.250DN25DN150.470DN25DN200.317DN25DN250.218当采用散热器器的ζ=2时,Honeywel—UBG型两通两两通恒温阀加加跨越管的散散热器进流系系数计算结果果为：（由于阻力力太大，散热热器进流系数数太小，不适适合在单管跨跨越式系统中中应用）散热器通路跨越管通路散热器进流系数DN15DN150.24DN20DN150.26DN20DN200.15DN25DN15DN25DN20DN25DN25当采用散热器器的ζ=2时,Honeywel—H型型两通恒温阀阀加跨越管的的散热器进流流系数计算结结果为：散热器通路跨越管通路散热器进流系数DN15DN150.363DN20DN150.49DN20DN200.33DN25DN150.66DN25DN200.51DN25DN250.38由此可见，并并不是所有的的两通恒温阀阀都可应用于于单管系统。。例如：DANFOSS公司的RTD—G型和和HONEYWEL—H型，以及水水阻特性系数数不大于RTD—G型的的其它低阻两两通恒温阀，，才可以应用用于单管系统统。三通恒温阀是是直接针对单单管系统的，，但水阻仍偏偏大，以Honeywel公司的产产品为例，其其数值为：※DN15KVS=2.16ζζ=20全全开时的的旁通率约58％S=0.010460※DN20KVS=3.10ζζ=32全全开时的的旁通率约42％S=0.002274采用ST-11型手手动三通调调节阀散热器组的计算阻力特性S值DN150.01850DN200.00531DN250.00187PETTINAROLI---930C旁通阀阀1配置图图式2散热器器组的阻力力计算DN15角角通恒温阀阀KVS=1.3ζζ=56.4DN20旁旁通阀KVS=3.0ζ=35.2当采用ζ≦≦2的低低阻力散热热器（如铸铸铁散热器器）条件下下，散热器进流系数数计算结果果为：一个散热器器组的综合合阻力特性性为：S=0.00569当流量为440kg/h,一个散热器组的阻力值为：ΔP=S·G2=1101.6Pa=1.1016kPa共9组散热器组的阻力值为：9×1.1016=9.914kPa3管道的的阻力计算算采用塑料类管材25×2.5，设总长度为80m，查DBJ01-605-2000附录L-1和附录L-2，流量440kg/h,沿程阻力为:80×130×0.8=8320Pa=8.32kPa局部阻力按沿程阻力的10％，则管道的总阻力为：8.32×1.1=9.152kPa5结论户内系统总总阻力,七、公共建建筑通风的的若干问题题1.厨房通通风（风量、风风压与多种种状态下的的风量平衡衡）A排风量量估算当不具备计算条条件时,也可可按下列换气次次数估算:中餐灶间60次·h―1西餐灶间40次·h―1其它部分20次·h―1(1)应设置全全面排风设备,以解决炉灶灶排气罩排风设设备不运行时的的排风,全面面排风量不宜小小于5次·h―1。(2)在炉灶排排气罩排风设备备不运行时,厨厨房仍应维持适适度负压。(3)炉灶排气气罩排风设备的的风压,不宜宜小于800Pa。(4)燃气的厨厨房排风设备应应防爆。送风量(根据当地的气候候特征)有组织的送风量量不宜小于排风风量的75％。。其中:经冷热处理的新新风25％左右,送至人员员岗位。经过滤处理的新新风50％左右,送至排排气罩边。其它的25％左右,为厨房房负压引起的从从其它房间(如如餐厅)补入的的空气。2.公共卫生生间的通风※不管有无外窗的的公共卫生间，，都应设置机械械排风，因为当当外窗迎风时，，开窗将使卫生生间的压力大于于走廊而引起臭臭味进入其他房房间。※公共卫生间的排排风,如果只设设卫生间通风器器,不能直接排排向室外而采用用垂直风道，则则应符合《高层层民用建筑设计计防火规范》8.5.5条的的规定。此种只只设卫生间通风风器排入垂直风风道的做法，效效果非常不好，，宜配置屋顶排排风机（或同时时配置屋顶排风风机）。3.根据空间的的“相对压力程程度”、进风条条件和气流、洁洁净度要求等因因素，选择确定定机械通风的三三种方式：又送送又排、只送不不排、只排不送送。4.排风管道（特别别是厨房、卫生生间和其他有害害物的排风）室室内段应保持负压排风设备应设于于出口端5.清洁度相对对较好房间的排排风，可以排入入地下汽车库。。有利于改善车库库冬季的热环境境有利于简化系统统配置也是排风热回收收的一种方式6.关于排风风热回收国家标准《公共共建筑节能设计计标准》提倡排排风热回收，但但未强制。而现现行（2005年）北京市《《公共建筑节能能设计标准》则则规定为强制性性条文。排风热回收需要配配置集中排风系统统，同时占用较多2005年标准2009年新标准全空气直流式空调系统总送风量3000-10000m3/h的全空气直流式系统，应至少有总送风量的80％设置热回收装置。相同房间冷/热末端设备加集中新风的空调系统设计最小新风量≥20000m3/h，应至少有相当于总新风量的40％设置热回收装置。设计最小新风量≥40000m3/h，应至少有相当于总新风量25％的排风设置热回收装置。待批新标准引入了了“净能量回收效效率”的概念。计计算排风能量回收收的节能效率时，，不但要考虑空气气/空气能量回收收装置本身的交换换效率，还应同时时计算送、排风机机增加的功耗。北京地区能量回收收装置主要用于冬冬季，夏季新风与与排风的温度差一一般小于8℃，因因此，净回收效率率只对冬季提出要要求。7.关于全新风直直流式空调系统※全新风直流式系统统，近年有些“流流行”，主要是国国外热回收厂家的的炒作。进入的室室外空气，不是卫卫生标准所需要的的最小新风量，而而是按照设计负荷荷和送风焓差所确确定的全部空调送送风量，其数值至至少是最小新风量量的3倍。虽然，，进入的室外空气气与扣除了卫生间间等排风系统排风风和维持室内正压压渗出风量以后的的剩余排风量进行行了热交换，但仍仍然是不节能的。排风的能量不可能能全部回收排风量越多，不可可回收的能量就越越多。例如：某总风量10000m3/h、新风量3000m3/h的有回风的系系统，排风量应该该小于3000m3/h，如回收效率率取60％，即3000m3/h排风中的40％能量是不能回回收的。如果采用全新风直直流式，空调总风风量10000m3/h的系统，新风风量也是10000m3/h，排风量如果果是8000m3/h，回收效率仍仍取60％，则8000m3/h排风中的40％能量是不能回回收的。8000m3/h排风不能回收收的能量，当然要要大于3000m3/h排风不能回收收的能量。当全空气系统最小小新风比≥50％％时，可以采用直直流式空调系统，，并设置能量回收收装置，且能量回回收装置的热交换换效率较高时，才才可能达到与利用用50％回风时的的节能量相当。因此，除了有特殊殊要求（例如不允允许使用回风）的的空调房间以及在在过渡季节以外，，不宜采用“直流流系统”。“新风风量越多房间空气气品质越好”的观观念是片面的。只只要新风送风量符符合卫生标准的规规定，并不存在““空气品质”问题题。室内正压值(Pa)无外窗的房间有外窗,密封性较好的房间有外窗,密封性较差的房间50.60.70.8101.01.21.5151.51.82.2202.12.53.0252.53.03.6302.73.34.0353.03.84.5403.24.25.0453.44.75.7503.65.36.58.保持室内正压每小时时所需的新风换气气次数北京市建筑设计研研究院.建筑设设备专业设计技术术措施：中国建筑筑工业出版社，1998北京市建筑设计研研究院.建筑设设备专业技术措施施：中国建筑工业业出版社，2006保持正压所需风量量，宜按缝隙法计计算，可参照下表表确定单位长度缝隙的渗渗漏风量围护结构两侧压差（Pa）缝隙渗漏风量(m3/m·h)单层钢窗双层钢窗门52.61.816.6104.02.823.5206.14.333.3257.14.937.25010.97.652.6注：门缝宽度为0.002m。八、建筑防排烟设设计中的若干“边边缘”问题1.竖向疏散通道道机械加压送风量量计算中的若干问问题《建筑设计防火规规范》9.3.2条规定：“机械械加压送风防烟系系统的加压送风量量应经计算确定。当计算结果与表表……的规定不一一致时，应采用较较大值。”《高层层民用建筑设计防防火规范》8.3.2条也有此规规定。所谓“计算确定””，就是压差法和和风速法。※风速法，需要的计算参数数是：同时开启门的计算算数量、门洞的平均风速、、漏风附加率、背背压系数，其中风风速、漏风附加率率、背压系数三项项的取值范围较宽，，计算值的意义何何在？※压差法，需要的计算参数数是：门窗缝隙总总面积（门的数量如果防烟楼梯间与前室之间、前室与走廊之间的缝隙面积相等，比较容易达到余压值均为25Pa。当缝隙面积略有差异，也可以使防烟楼梯间余压值40-50Pa、前室余压值保持在25-30Pa的幅度范围内。但在通常情况下，，防烟楼梯间与前前室之间、前室与与走廊之间的缝隙隙面积会有较大差差异，缝隙宽度也也难以确定，因此此计算结果的可靠靠性很难说。因此，在防烟楼梯梯间与前室之间、、前室与走廊之间间，配置自力式““超压阀”是很有有必要的。2.排烟与排风风系统相结合问题题（1）排风系统与与排烟系统分区的的划分一致时，可可合用风管系统，，断面按两种系统统比较的较大值采采用。由于平时通通风有噪声限制，，宜各自采用不同同的风机。（2）当排风系统统大于一个排烟系系统分区时，如合合用风管，由于排排风系统的风口需需常开，则在火灾灾时需自动将其它它排烟系统分区的的风口关闭，控制制较为复杂，因而而可靠性较差。（3）汽车库平时时通风与火灾排烟烟合用一台风机的的做法，就可能不不尽合理：①风量不同。平平时通风与火灾排排烟虽同为6次/h，但后者为按按照实际层高计算算，前者可按照3m层高计算且宜宜为可变风量。②所需要风压不不同。③允许噪声标准准不同，即使配消消声器，也应核算算对室外环境的影影响。④使用频率最高高的是平时通风，，火灾排烟可能永永远不用。合用一一台（变速）风机机，就不能使使用用频率最高的平时时通风在高效率下下运行。3.剪刀楼梯合用用前室时的处理根据《高层民用建建筑设计防火规范范》6.1.2.3条规定，“剪剪刀楼梯间应各自自设置前室。塔式式住宅确有困难时时可设置一个前室室，但两座楼梯间间应分别设加压送送风系统。”※两个剪刀楼梯梯间合用前室（楼楼梯间不论是否具具备自然排烟条件件，必须分别设加加压）1）如果前室具备备自然排烟条件，，前室可以不设置置机械加压送风系系统。2）如果合用前室室不具备自然排烟烟条件，应对防烟烟楼梯间及合用前前室分别加压。3）如果楼梯间前前室不具备自然排排烟条件，可仅对对楼梯间加压，前前室不送风。※两个剪刀楼梯梯间各自设置前室室楼梯间有自然排烟烟条件时可以不设设加压楼梯间无自然排烟烟条件时，各自设置的前室中中，因为其中一个个是合用前室，另另一个必是楼梯间间前室，任意一个个楼梯间在某一层层与合用前室连通通，而在上一层或或下一层则与楼梯梯间前室连通。楼梯间加压送风量都应按按照合用前室或楼楼梯间前室的较大值确定。1）如果合用前室室和楼梯间前室均均具备自然排烟条条件，剪刀楼梯间间可按照自身需要要确定机械加压送送风量。合用前室室和楼梯间前室均均可以不设置机械械加压送风系统。。2）如果果合用前前室不具具备、而而楼梯间间前室具具备自然然排烟条条件，合合用前室室应单独独加压。。（楼梯间间加压风风量较小小）3）如果果合用前前室具备备、而楼楼梯间前前室不具具备自然然排烟条条件，合合用前室室和楼梯梯间前室室均可以以不设置置机械加加压送风4）如果果合用前前室和楼楼梯间前前室均不不具备自自然排烟烟条件，，合用前前室应加加压，楼楼梯间前前室则可可不加压压，而两两个剪刀刀楼梯间间均应按按照“原则上每个排烟系统分区都应设置排烟口，但当防烟分区面积超过规定且设置挡烟垂壁确有困难，以及长度较长的走道，可将一个防烟分区划分成几个面积不超过规定的排烟系统，每个系统风量总和应为整个排烟分区的排烟量，各排烟系统应同时动作。5.通通风空调调系统的的防烟要要求根据《高高层民用用建筑设设计防火火规范》》8.1.4条条的规定定，对通通风空调调系统不不仅有防防火要求求，也有有防烟要要求。（（不仅设设防火6.地下下室与地地上层共共用楼梯梯间时的的处理根据《高高层民用用建筑设设计防火火规范》》6.2.8条条关于““地下室室与地上上层不应应共用楼楼梯间，，当必须须共用楼楼梯间时时，应隔隔开”的的规定，，地上与与地下同同一位置置设置楼楼梯间且且在首层层用防火火门隔开开时,其其加压压送风系系统的风风量应同同时满足足地上和和地下的的要求，，且送风风口应分分别设置置。总风量应应为地上上和地下下各自问：楼梯梯间正压压送风地地上地下下共用风风道风机机（风量量没叠加加），用用电动风风口，可可以吗？？答：这种种做法在在《实用用供热空空调设计计手册》》的第二二版中有有。有些些地区（（如天津津）也允允许这样样做。但但是我觉得不不可靠，因为在在火灾时时，所有有竖向疏疏散通道道的防排排烟系统统，必须须全部正正常运行行，而不不是部分分（地上上和地下下）分别别运行。。因此，北北京市建建筑设计计研究院院的《建建筑设备备专业技技术措施施》18.3.4条中中规定：：“地上上与地下下同一位位置设置置楼梯间间且在首首层用防

请注意是要求“同时满足”。而不是“地上和地下分别满足”。7.长长度超过过规定（（一般为为20m，非高高层公共共建筑40m））的疏疏散内走走道※应尽尽量采用用可开启启外窗的的自然排排烟；※“内内走道””的含义义是两端端都无窗窗。如果果一端有有窗，窗窗的自然然排烟作作用作用用长度是是30m；如果果两端有有窗，窗窗的自然然排烟作作用长度度是60m；※长度度超过规规定时，，可采取取走道多多处开窗※当还还是不能能满足时时，应设设置机械械排烟设设施，但※应从人员疏散至（自然或机械）排烟口的极限距离为30m的理念来理解。但餐饮、歌舞、娱乐、放映、游艺等人员密集场所，极限距离为20m。8.解剖剖一个工工程实例例问:一个地下4000平米的汽车库，应设置几台排烟风机、几台排风风机；各排烟风机与排风风机如何动作；排烟与排风管道应共用还是分别设置？答复：1）根据据GB50067-97《《汽车3）机械械排烟时时应考虑虑采用以以下补风风方式：：当本防防火分区区有可开开启的外外门或外外窗时，，可采用用自然进进风；设设置火灾灾时专用用的机械械补风系系统；利利用平时时使用的的机械通通风的送送风系统统。4）汽车库平时时通风，根据据《汽车库设设计规范》6.3.4条条，“其风量量应按照允许许的废气标准准量计算，且且换气次数每每小时不应小小于6次，其其排风机宜采采用变速风机机。”请注意“宜采采用变速风机机”的要求。。因为通风量量应按允许的的废气标准量量（主要是CO的平均浓浓度）不超过过规定标准。。而汽车的CO排放量,取决于停停车库额定停停车数、出入入频度和汽车车在车库内的的平均运行时时间,这些因因素都会有变变化，与建筑筑体积并无直直接关系。5）如果消防排排烟与平时通通风各自独立立，问题就比比较简单。而而如消防排烟烟与平时通风风合用，就会会出现非常多多的做法。例例如：①风口、风风管和风机都都合用；②平时通风风风口与排烟烟口分设，而而风管和风机机合用；③风口与风风管分设，而而风机合用；；④风机分设设，而风口与与风管合用。。……无论选择择哪种做法，，都必须符合合上述两个规规范。6）按照你所说说的特定情况况，如果由我我来设计，可可能会优先选选择消防排烟烟（两个独立立排烟系统））与平时通风风各自独立的的方案，为减减少风管占用用的空间，平平时通风可以以采用变速（（或两台并联联）排风机和和诱导风机，，而排烟风管管则按照排烟烟口距离最远远点≤30m的要求布置置。其次，如果没没有条件设置置两个独立排排烟系统，或或无法用挡烟烟垂壁等措施施分隔成两个个防烟分区时时，可能会选选择按照全部部面积4000m2设置一个排烟烟系统，排烟烟风管仍按照照排烟口距离离最远点≤30m的要求求布置。而平平时通风还是再其次，如果果一定要全部部合用，那就就只能将全部部风口都采用用电动的。平平时全部通风风口常开而排排烟口关闭，，火灾排烟时时受控于烟感感报警系统，，将平时通风风口关闭而排排烟口开启。。对控制系统统的要求就复复杂多了。又问:在您的回复中中提到“平时时通风还是采采用独立变速速（或两台并并联）排风机机和诱导风机机”。那么,在布布置独立设设置平时排排风口时，，是均匀布布置还是只如均匀布置是否需要按照上排1/3，下排2/3的原则?又答复：1）平时通通风如果设设排风管道道，排风口口的布置当当然应该考考虑均匀性性。2）平时通通风如果采采用诱导风风机，诱导导风机应根根据气流组组织计算布布置。3）一般不不考虑“上上排1/3下排2/3”的问问题，汽车车库通风主主要是针对对CO的平平均浓度标标准。当采采用诱导风风机时，由由于诱导风风机的“扰扰动”作用用，更不需需要考虑““上排1/3下排2/3”的的问题了。。4）一定要要去死板地地扣规范条条文的话，，那怎样去去理解和贯贯彻《采暖暖通风与空空气调节设设计规范》》5.3.14条的的第1款呢呢？如果梁梁的高度大大于0.4m。风管管在梁下布布置，排风风口是否还还需要向上上抬起来啊九、冷热源源和采暖空空调方式选选择1.较优化化选择和设设计责任任何冷热源源方案都有有其优点，，同时也都都有其局限限性和弊病病。并不存在““最好的””，只有在在现实工程程条件下““比较适合合”的。很难进行最优问：工程有市政政热力，甲方想想用直燃机提供供冷热源，不太太合适吧，还是是应该电制冷吧吧？答：冷热源方案案会有很多种，，作为设计单2.选择方案的的三个层次(1)能源：：有条件使用和和使用有利的能能源种类，能源源的价格因素及及其变化趋向。。(2)热源和和冷源形式：集集中、小型集中中和分户；建设设规模、全年的的冷热量需求；；管理或经营方方式；末端方式式及其对冷热媒媒（压力和温度度等）的要求等等。(3)具体采采暖空调方式：：独立还是兼用用；对流采暖还还是辐射采暖。。3.所在地区气气候特点应根据工程所在在地区的气候特特点，以及供暖暖周期和供冷周周期长短，确定定冷、热源和采采暖空调方式，，不要局限于所所熟悉的适合某某一地区的习惯惯思路。气候分区分区依据严寒（Ⅰ区）严寒A区5500≤HDD18＜8000严寒B区5000≤HDD18＜5500严寒C区3800≤HDD18＜5000寒冷(Ⅱ区)寒冷A区2000≤HDD18＜3800，CDD26≤100寒冷B区2000≤HDD18＜3800，100＜CDD26≤200夏热冬冷(Ⅲ区)夏热冬冷A区1000≤HDD18＜2000，50＜CDD26≤150夏热冬冷B区1000≤HDD18＜2000，150＜CDD26≤300夏热冬冷C区600≤HDD18＜1000，100＜CDD26≤300夏热冬暖(Ⅳ区)夏热冬暖地区HDD18＜600，CDD26＞200温和地区（Ⅴ区）温和A区600≤HDD18＜2000，CDD26≤50温和B区HDD18＜600，CDD26≤50（1）关注“节节能设计气候分分区”（2）关注“度度日数”※采暖期度日数（Ddi）是指指：室内基准温温度18℃与采采暖期室外平均均温度之间的温温差，乘以采暖暖期天数的数值值。※采暖度日数（HDD18））是指：一年中中，当某天室外外平均温度低于于18℃时，将将低于18℃的的度数乘以1天天，并将此乘积积累加。※空调度日数（CDD26））是指：一年中中，当某天室外外平均温度高于于26℃时，将将高于26℃的的度数乘以1天天，并将此乘积积累加。4.北京地区的的住宅方案实例例合理选择热源、、冷源和采暖空空调方式（去年年在一个住宅采采暖空调政策研研究会议上的发发言）1）关于采暖和和供冷户式空调调的早期观念建设标准较高的的住宅类建筑，，早期较多采用用采暖和供冷兼兼用的户式空调调方式,并认为为是比较“高挡挡”的配置。在可采用的能源源条件受限以后后，选择的主要要问题，首先应应该是冷热源配配置形式，其次次才是具体的供供暖空调方式。。热源和冷源的配配置形式，无非非是以下三种，，即：①热源和冷源源均分散；②热源集中和和冷源分散；③热源和冷①热源和冷源源均分散的配置置可采用：电动动制冷和燃气热热风相结合的全全空气户式空调调系统(如LENNOX模式式)；户式空气气热泵型空调机机组带全空气系系统；户式空气气热泵型冷热水水机组带风机盘盘管系统；户式式风冷型冷水机机和户式燃气热热水炉带全空气气系统或风机盘盘管系统；户式式燃气直燃型冷冷热水机组带全全空气系统或风风机盘管系统；；VRV热泵型型空调系统。或或采用住户自行行配置冷暖型分分体式空调机的的低标准模式。。②热源集中和和冷源分散的配配置可采用：户户式风冷型空调调机组冷源（加加集中热源水加加热盘管）带全全空气空调系统统；户式风冷型型冷水机组带风风机盘管（冬季季可转换为集中中热源或采用分分别有冷却盘管管加热盘管的风风机盘管）、VRV单冷型制制冷和室内机上上加集中热源水水加热盘管等。。③热源和冷冷源均集中、、并实行冷热热量分户计量量的采暖供冷冷兼用方式，，有风机盘管管机组和全空空气系统两种种通常方法。。风机盘管机机组便于分室室温度调控，，但水系统管管道多，不便便于有组织供供给新风和冬冬季加湿。全全空气系统的的优缺点正好好相反。这两两种方式占用用建筑空间和和造价相近。。鉴于建筑设设计常采用由由用户灵活分分隔空间的思思路，在集中中冷热源确定除此以外，还还有：水环热泵型空空调机组带全全空气系统；；水环热泵型型冷热水机组组带风机盘管管系统：北京锋尚国际际公寓和万国国城MOMA推出了一种种应用于节能能住宅的新型型供暖空调方方式，即冷暖暖顶棚加新风风系统。2）建筑节能能深化以后对对住宅采暖空空调的再认识识实行第三步建建筑节能要求求以后，除了了对冷热负荷荷有较大的影影响以外，应应该更加关注注其他方面的的因素，主要要是舒适度、、能耗和费用用。①北京地区区采暖度日数数(HDD18)高达达2699，，而空调度日日数(CDD26)仅为为94（采暖暖度日数的3.5%）。。因此，末端设设备形式应以以长达4-5个月周期的的冬季采暖舒舒适度为主,兼顾1-2个月周期期、且不需全全日保证的夏夏季供冷空调调。冬季供暖与夏夏季供冷采用用共用末端设设备，用热风采暖，，由于室内空空气流速增大大，有明显的的吹风感，相相同的室温条条件下，降低低了平均热感感觉指数（PMV），约约相当于2-3℃的“等等效热舒适感感”。业主不会认同