外墙保温体系面层裂缝产生原因

外墙保温体系面层裂缝产生原因第1页/共240页2023/3/262解决问题的思维方法即见木、又见林防止裂缝的具体方法应防、放、抗相结合从设计到施工全过程控制第2页/共240页2023/3/263

一、外墙保温体系面层裂缝产生原因及其控制技术的研究技术研究报告1、前言一旦保温层、保护层发生开裂，墙体保温性能就会发生很大改变，非但满足不了设计的节能要求，甚至会危及墙体的安全。保温墙体裂缝的存在，降低了墙体的质量，如整体性、保温性、耐久性和抗震性能。第3页/共240页2023/3/264

外保温体系是非承重复合墙面，其墙面裂缝的危害主要是水的渗透对保温体系的破坏以及对住户的感观上和心理上造成不良影响。保温墙体的抗裂措施研究，已成为建设行政主管部门以及科研、推广、设计、材料生产、施工和房屋开发商共同关注的课题。第4页/共240页2023/3/265

本课题针对目前比较常见的外墙保温体系，不仅从材料因素和施工因素分析总结了裂缝产生的原因及控制措施，而且针对构造设计因素加以分析，并考虑了热应力、水、风压、火及地震力的影响。根据工程实践和统计资料显示：温度裂缝或者由温度和干缩共同产生的墙体裂缝，几乎占全部可遇裂缝的70％以上；本课题根据研究成果提出了外保温隔热体系抗裂优于内保温隔热体系

坚持逐层渐变，柔性释放应力的抗裂技术路线

普通水泥砂浆不应作为保温层的保护层材料

外墙保温体系供应商应对体系材料成套供应

无空腔构造提高体系稳定性

各层材料自身变形性外还应充分考虑材料的相容性及匹配性”等一系列抗裂技术理念及抗裂技术的一些基本原则，对抗裂技术的发展具有指导意义

第5页/共240页2023/3/2662、裂缝的基本概念通常把裂缝分为微观裂缝和宏观裂缝。肉眼可见的裂缝范围一般以0.05mm为界，小0.05mm的裂缝称为微观裂缝，大于等0.05mm的裂缝称为宏观裂缝，是微观裂缝扩展的结果.第6页/共240页2023/3/267

由于外保温隔热体系是非承重复合墙面，其墙面裂缝的危害不至于影响结构安全而主要是对住户的审美和心理的影响以及由于裂缝存在有可能对保温隔热体系造成的破坏(如水的渗透、冻融破坏等)。从水的渗透看，水分子的直径(0.3*10-6mm)可穿过任何肉眼可见的裂缝，所以从理论上是不允许有裂缝的。由于裂缝具有发展性，因此对裂缝的控制和评估十分重要，判定和分级应包含时间、裂缝宽度和长度、以及面积发生率。通过研究和总结相关资料，建议外墙外保温面层有害裂缝和无害裂缝的评估分级为：第7页/共240页2023/3/268

等级检验时间

裂缝长度(含分格缝中发

宽度空鼓状况经一冬一夏保温墙面评分

2良

3

2049

0.05—0.09

≥5

1

3中

3

50一99

O．1—0.19

≥5

2

4差

3

100199

0.20.49

≥5

3

面积发生率

(月)生的裂缝)MMMM局部条／40M0

点总面积j6处／40M0级(升一级)1优3O19

不可见

0

优≤1O

优

≥10

良≤1O

良

>10

中≤1O

中

>10

差5劣3≤200≥O．55

4

差第8页/共240页2023/3/269①本分级标准适用于内、外保温面层发生的裂缝等级评定。

②判定裂缝宽度应用带刻度的十倍放大镜观察，一般肉眼可见的裂缝缝宽约为0.03mm--O.05mm。判定裂缝长度：每条肉眼可观察的裂缝不论宽窄应按宽缝延续计算。

③裂缝宽度经二冬一夏后稳定后再评定。④每处空鼓应不大于0.20mm×0.20mm。

⑤外墙裂缝评估等级参照GB50010-2002《混凝土结构设计规范》的规定。

⑥等级4、5应视为不合格。第9页/共240页2023/3/26103、外墙保温体系面层裂缝产生的原因分析外墙保温隔热体系面层裂缝产生的原因相当复杂，包含从构造设计、材料及施工的各个环节。第10页/共240页2023/3/26113．1构造设计本研--究课题从保温隔热体系结构设计、节点设计上进行了调研、总结、分析、试验研究及验证，指出了一些设计方面引起裂缝的原因。

第11页/共240页2023/3/26123．1．1外墙内保温隔热构造设计存在的缺陷内保温隔热是将保温隔热体系置于外墙内侧从而使内、外墙体分处于两个温度场，建筑物结构受热应力的影响而始终处于不稳定的状态，使结构寿命缩短。第12页/共240页2023/3/2613

在冬季采暖、夏季制冷的建筑中，室内温度随昼夜和季节的变化幅度通常不大(约为10℃左右)，这种温度变化弓l起建筑物内墙和楼板的线性变形和体积变化也不大。但是，外墙和屋面受室外温度和太阳辐射热的作用而弓I起的温度变化幅度较大(昼夜温差可达20℃-40℃，年温差可达80℃--100℃)。当室外温度低于室内温度时，外墙收缩的幅度比内保温隔热体系的速度快，当室外气温高于室内气温时，外墙膨胀的速度高于内保温隔热体系，这种反复形变使内保温隔热体系始终处于一种不稳定的墙体基础上。根。据资料和实测证明，6m开间的混凝土墙面在年温差80℃的变化条件下约发生4．8mm的形变。这样的形变应力反复作用不仅使外墙易遭受温差应力的破坏，也易造成内保温隔热体系的空鼓开裂。参见图1-1、1-2、某内保温工程的外墙、女儿墙开裂的照片。第13页/共240页2023/3/2614第14页/共240页2023/3/2615

内保温隔热的另一个明显的缺陷是：结构冷(热)桥的存在使局部温差过大导致产生结露现象，而结露水的浸渍或冻融极易造成保温隔热墙面发霉、开裂。

第15页/共240页2023/3/26162002年1月采用红外热像检测技术对北京某内保温住宅进行实际测试，图1-33是该住宅靠外墙屋角结露照片，图1—4是该处红外热像图，图1-5是红外热像图中A线的温度分布图。由图可见外墙与楼板交接处内表面温度仅仅4．0℃与主体墙内表面温差达10℃以上，与室内空气温度差15．1℃。从而造成结露。第16页/共240页2023/3/2617

目前许多住户在住进新房时，大多先进行装修。在装修时、安装家具时房屋内保温隔热层往往遭到破坏，破坏后自身不易修复。正因为内保温隔热固有的缺陷使内保温隔热墙体出现裂缝成为普遍现象，而内保温隔热裂缝时时刻刻处于住户的视野中，对住户的审美和心理也会产生长期和强烈的影响，成为投诉焦点。第17页/共240页2023/3/2618第18页/共240页2023/3/2619

因此，从构造设计上看，内保温隔热使外墙、屋面和内墙处于不同的温度场，建筑体系始终处于不稳定的状态，建筑物的寿命因此而缩短，所以内保温隔热具有自身先天的缺陷。3．1．2外墙外保温隔热构造设计存在的不足圆2-1、图2-2是内保温和外保温示意图。第19页/共240页2023/3/2620第20页/共240页2023/3/2621

外保温隔热是将保温隔热体系置于外墙外侧从而使主体结构所受温差作用大幅度下降，温度变形减小，对结构墙体起到保护作用并可有效阻断冷(热)桥，有利于结尊煮命的延长。因此从有利于结构稳定性方面来说，外保温隔热具有明显的优势，在可选择的情况下应首选外保温隔热。第21页/共240页2023/3/2622

但由于外保温隔热体系被置于外墙外侧，直接承受来自自然界的各种因素影响，因此对外墙外保温体系提出了更高的要求。就太阳辐射及环境温度变化对其影响来说，置于保温层之上的抗裂防护层只有3mm—20mm，且保温材料具有较大的热阻，因此在得热芋相同的情况下，外保温抗裂防护层温度变化速度比无保温情况下主体外墙温度变化速度提高8～30倍。因此抗裂防护层的柔韧性和耐候性对外保温体系的抗裂性能起着关键的作用。在外保温隔热构造设计应充分考虑热应力、水、风、火及地震力的影响。第22页/共240页2023/3/26233．1．2．1聚苯板薄抹灰外保温隔热构造设计存在的不足这类外保温隔热通常采用粘贴的方式(也有加锚栓辅助锚固的r)固定在墙体的外侧，然后在保温板上抹抹面砂浆并将增强网铺压在抹面砂浆中。目前国内做聚苯板薄抹灰外保温工程的厂家有上千家，目前除了少部分企业的保温工程外，相当数量的工程在3个月时即出现了超过4级的裂缝。而经过一年(一冬一夏)很多板缝处的裂缝超过lmm，该类体系构造设计上分析有以下原因：第23页/共240页2023/3/2624

从保温隔热材料的因素来讲，EPS膨胀聚苯乙烯保温板(以下简称聚苯板)在自然环境中的自身收缩变形时间长达60天，试验证明在自然环境条件下42天或60℃蒸汽养护条件下5天的聚苯板自身的收缩变形已完成99％以上，因此标准要求聚苯板应在自然环境条件下42天或60℃蒸汽养护条件下5天后再上墙。但在实际情况中很少有达到以上要求的。一是聚苯板长时间的养护需要占用大量的场地。二是生产企业由于资金占用、成本控制等因素通常是以销定产，有了定单后才生产，因此多数工程的的聚苯板自然养护不到一个星期就已上了墙。结果造成聚苯板上墙后还继续收缩，这种收缩应力均集中在板缝处，对粘附在聚苯板上的防护层产生拉应力而造成面层开裂

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另外聚苯板在昼夜及季节变化发生热胀冷缩、湿胀干缩时也会在板缝处集中产生变形应力，因此该类体系板缝处裂缝是比较常见的现象。挤塑聚苯乙烯保温板比聚苯板密度大、强度高，由于自身变形及温差变形而产生的变形应力也大，与聚苯板相比更易造成板缝处开裂(参见图3-1)。第25页/共240页2023/3/2626

该体系通常采用纯点粘或筐点粘，采用纯点粘时，该体系存在整体贯通的空腔。即便是筐粘时由于必须留有排气孔，每块板的空腔通过排气孔及板缝仍是贯通的，当建筑物垂直度偏差通过粘结点粘结砂浆厚度来调整时，特别是墙体偏差较大时，空腔的大小是不确定的。由于该体系存在整体贯通的空腔，正负风压对保温隔热墙面进行挤或拉，而这些力的释放点均为板缝处，也易造成板缝处开裂。极端情况下负风压甚至会将保温板掀掉(参见图3-2)。第26页/共240页2023/3/2627第27页/共240页2023/3/2628

从抗裂防护层受热应力的因素上看，该体系聚苯板保温层外仅是3mm的抗裂砂浆复合网格布，膨胀聚苯板的导热系数为0．042W／(m·K)，而抗裂砂浆的导热系数为0．93w／(m‘K)，两材料的导热系数相差22倍。由于聚苯板保温隔热层热阻很大从而使防护层的热量不易通过传导扩散，因此当受太阳直射时热量积聚在抗裂砂浆层，其表面温度将高达50℃--70℃，部分地区甚至可达80℃，遇突然降雨降温则温度会降至15℃左右，温差可达35℃--65℃，这样的温差变化以及受昼夜和季节室外气温的影响，对抹面砂浆的柔韧性和网格布的耐久性提出了相当高的要求。另外一个应考虑的因素是当聚苯板的温度超过70℃时，聚苯板会产生不可逆热收缩变形造成较为严重的开裂变形，这种情况在高温干燥地区再为明显。第28页/共240页2023/3/26293．1．2．2现浇无网聚苯板外保温隔热构造设计存在的不足这类外保温隔热体系通常采用聚苯板作为主体保温隔热材料，放置于大模内侧通过与现浇混凝土整体一次浇注的方式固定在基层墙体上。其优点是实行复合浇注材料一次成型，施工速度快。但该类做法存在以下问题：第29页/共240页2023/3/2630

第一个采用该种做法的北京某设计院工程是将没有处理的聚苯板置于大模内侧与现浇混凝土整体一次浇注的方式固定在基层墙体上，体现了快速施工的优势。但通过工程也发现以下不足：第30页/共240页2023/3/26311)聚苯板与混凝土基墙结合力不够。由于EPS板是一种有机绝热材料，与混凝土粘结强度不够，通过拉拔试验发现，粘结强度达不到0．1MPa，拉拔破坏部位是聚苯板与混凝土界面分离。

2)平整度和垂直度较难控制由于现浇混凝土时是分层施工，现浇时混凝土下部的侧压力比上部大，因此每层聚苯板的下部受到的挤压力及压缩变形就比上部大，拆卸外侧模板后，聚苯板回弹时下部回弹比上部大，因此在各层聚苯板相接处均会出现上层聚苯板高出下层聚苯板的台阶造成表面不平整度加大。另外由于现浇施工表面平整度控制困难，工程通高垂直偏差较大，局部达到40mm-60mm。第31页/共240页2023/3/26323)存在局部破损和污染由于聚苯板表面强度低，在支护和拆卸外侧模板时，聚苯板表面不可避免受到损坏，如阳角和外侧板的下支撑架处及穿墙镙孔等部位。混凝土在浇注时难以避免出现漏浆形成热桥。第32页/共240页2023/3/26333．1．2．3采用水泥砂浆厚抹灰钢丝网架保温板外保温隔热构造设计存在的不足这类外保温隔热通常采用带有钢丝网架的聚苯板作为主体保温隔热材料，分为钢丝网穿透聚苯板和不穿透聚苯板两种类型。钢丝网穿透聚苯板的钢丝网架聚苯板施工时通过与现浇混凝土整体一次浇注固定在基层墙体上，不穿透聚苯板的采用机械锚固的方式固定在基层墙体上，面层均采用20mm--30mm的普通水泥砂浆找平。由于该类体系采用厚抹水泥砂浆做法，开裂现象较为普遍，原因如下：第33页/共240页2023/3/26341)普通水泥砂浆自身易产生各种收缩变形，并且存在强度增长周期短(主要强度在10多个小时便已完成)体积收缩周期长(几个月甚至上百天，收缩率为8％-10％)的矛盾，在约束条件下，当体积收缩形成的拉应力超过水泥砂浆的抗拉强度时，就会出现裂缝。处于保温层保护下的主体结构受温度变形影响较小，而20mm--30mm的找平砂浆处于热阻很大的聚苯板的外侧，因此受环境温度影响而产生较大变形。聚苯板两侧的水泥材质受环境温差影响而产生较大相对变形差，弓I起开裂。另外由于保温隔热板平整度很难控制的十分正确，会造成找平抹灰厚度的不均，造成局部收缩和温差应力不均从而弓l起裂缝。

第34页/共240页2023/3/2635图4-1、图4-2和图4-3、图4-4分别是北京、内蒙某工程采用水泥砂浆厚抹灰钢丝网架聚苯板现浇外保温墙面裂缝照片。第35页/共240页2023/3/2636第36页/共240页2023/3/26372)配筋位置不合理弓I起裂缝钢丝网架在水泥砂浆中的位置相当于单面配筋方式，且靠近保温隔热层。而正负风压、热胀冷缩、干缩湿胀、及地震等作用力都是双向或多向。该种方式的配筋对靠近外饰面应力的分散作用很有限，起不到应有的抗裂作用。第37页/共240页2023/3/2638

四角钢网配筋对抵抗和分散与钢丝网网丝同向的应力具有良好的效果，但在网孔对角线方向无筋，因此对抵抗和分散网孔对角线方向的应力作用有限，从而易产生沿四角网对角线方向的裂缝。另外，四角钢网的十字交叉处水泥砂浆不易完全充分握裹，使水泥砂浆与钢网不能成为一共同受力体。第38页/共240页2023/3/2639第39页/共240页2023/3/26403)荷载过大产生挤压开裂。在钢丝网架聚苯板外保温隔热实际工程中，由于平整度较差找平砂浆很厚，每平方米荷载可达80kg甚至100kg以上，在这样的荷载长期作用下聚苯板会产生徐变，使整个硬质面层产生重力挤压造成裂缝。钢丝网不穿透聚苯板后锚固工艺的保温层承受荷载的能力较现浇的更差，面层的开裂、脱落更加严重。参见图4-5，钢丝网穿透聚苯板与主体现浇的钢丝网架聚苯板外保温开裂图片；参见图4-6、4-7，青岛某工程钢丝网不穿透聚苯板后锚固工艺的外保温开裂图片。第40页/共240页2023/3/2641第41页/共240页2023/3/26423．1．2．4带防护层预制保温隔热块材外保温隔热构造设计存在的不足这类外保温隔热材料通常在工厂加工预制好带有涂料或面砖饰面的保温隔热块材，在施工现场只需锚固安装上墙即可。但目前市场上该类产品多在板缝处出现裂缝(参见图5-1、图5-2)。主要原因如下：

第42页/共240页2023/3/2643第43页/共240页2023/3/2644①预制保温隔热板的收缩变形：很多预制板在上墙后仍在收缩，将板缝拉开。②预制保温隔热板温湿变形：预制板受温度及湿度变化会发生热胀冷缩、湿胀干缩现象，对板缝反复挤压造成板缝开裂。③板缝处理难度大：由于预制保温隔热板的变形是必然要发生的，因此也就必须在板缝处留有相当的宽度并采用柔韧变形性及防水性良好的材料来嵌缝。第44页/共240页2023/3/2645

该类产品具有可在工厂连续生产，现场干作业等优点。在较好地解决了板缝裂缝问题以后，大面积推广应用前景是很好的。应该提出的是，当外保温面层采用预制GRC制品做线条时，GRC制品本身拼缝处及其与外保温墙面交接处易发生裂缝。(参见图5-3、图5-4)。

第45页/共240页2023/3/26463．1．2．5膨胀珍珠岩及海泡石保温浆料外墙外保温隔热体系设计存在的不足在该类体系中，采用以膨胀珍珠岩及海泡石为主保温隔热材料的浆料由于吸水率高、干缩及温湿变形大易开裂脱落，且保温性能较差，已被建设行业管理部门限制淘汰。第46页/共240页2023/3/2647第47页/共240页2023/3/26483．1．2．6胶粉聚苯颗粒预混合干拌保温材料外保温隔热体系设计存在的不足该类做法从构造设计上充分考虑了热应力、水、火、风压及地震力的影响，采用无空腔和逐层渐变柔性释放应力的技术路线有效解决了抗裂难题。但以下因素必须重点考虑：

①由于目前在北方地区正在开展第三步建筑节能65％的试点工作，特别是在严寒地区单一采用胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热体系要达到这个目标已不具有经济合理性，因此利用胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热体系成熟、优良的综合性能与高性能保温隔热材料复合，将是比较理想的模式，也是未来发展方向。第48页/共240页2023/3/2649

②胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热体系技术路线的实施是靠各层材料的性能指标及严格的施工控制来实现的。以下问题易弓l起开裂：在该体系中不用柔性腻子而采用刚性腻子、不采用压折比小于3的抗裂砂浆而采用普通水泥砂浆或柔韧性不够的抹面砂浆、门窗洞口角未铺设45。耐碱玻纤网、网布干搭接等。

第49页/共240页2023/3/26503．1．2．7面砖饰面外墙外保温隔热体系设计存在的缺陷通过对保温墙面面砖饰面质量问题的研究发现，面砖饰面破坏通常有三个破坏部位二个断裂层。面砖掉落现象通常是成片发生，或者是一掉一趟，往往发生在墙面边缘和顶层建筑女儿墙沿屋面板的底部，以及墙面中间大面积空鼓部位。(参见图6-1、图6-2、图6-3)这是因为，

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保温隔热体系受温度影响在发生胀缩时，产生的累加变形应力将边缘部分面层面砖挤掉或中间部分挤成空鼓。特别是当面砖粘接砂浆为刚性不能有效释放温度应力时，这种现象发生更加普遍。当面砖粘接砂浆强度较高时通常有两个破坏层：基层为粘土砖时，面砖与粘结砂浆同时脱落，破坏层发生在粘土砖基层；基层为混凝土墙时，面砖自身脱落，破坏部分发生在粘结面砖的砂浆层表面。墙体饰面砖层出现脱落和开裂主要有以下原因：第51页/共240页2023/3/2652①温度变形：不同季节，白天黑夜，墙体内外由于温差的变化，饰面砖会受到三维方向温度应力的影响，在饰面层会产生局部应力集中，如在纵横墙体交接处；墙或屋面与墙体连接处；大面积墙中部等位置应力集中，饰面层开裂弓J起面砖脱落，也有相邻面砖局部挤压变形引起面砖脱落。

②反复冻融循环，造成面砖粘接层破坏，弓l起面砖脱落。第52页/共240页2023/3/2653第53页/共240页2023/3/2654③外力引起的面砖脱落：如组合荷载作用、地基不均匀沉降等弓l起结构物墙体变形、错位造成墙体严重开裂、面砖脱落。以上这些问题正是我们应该从面砖饰面外保温构造设计上应该认真加以考虑的。目前在外保温隔热外饰面粘贴面砖的做法主要有胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热体系和钢丝网架聚苯板外墙外保温隔热体系，也有直接在玻纤网布复合抹面砂浆的无网聚苯板外保温外饰面粘贴面砖的。由于外饰面粘贴面砖质量问题不仅仅是对心理和保温隔热性能的影响而且涉及到人身安全，因此保证构造设计的合理性就更为重要。第54页/共240页2023/3/2655(1)从构造设计上看，直接在玻纤网布复合抹面砂浆的无网聚苯板外保温外饰面粘贴面砖是不合理的，应加以限制。原因如下：

①从受力状况看，应用于外保温的聚苯板的通常采用点粘法，粘结面积35％，而聚苯板本身具有受力变形性，由聚苯板来直接承受30kg／m。面砖饰面层(含粘结砂浆)荷载，必然会发生徐变，短期或许不会发生严重事故，但长期的变形将导致受力的失衡从而弓I发开裂甚至脱落。第55页/共240页2023/3/2656

整个面砖层是粘贴在抹面砂浆复合玻纤网形成的抗裂层上，而与基层没有任何连接。整个系统形成两张皮，面砖荷载不能传到结构上，存在面砖层及抗裂层整体脱落的危险。参见图7-1(挤塑聚苯板面砖饰面耐候试验)。第56页/共240页2023/3/2657第57页/共240页2023/3/2658

从拉拔试验看：以玻纤网格布增强的抗裂防护层，断面层均在网格布层，温湿试验后拉拔强度达不到《建筑工程饰面砖粘接强度检验标准》JGJ110-1997标准规定的要求(参见图7-2)。这是因为涂塑玻纤网布与砂浆握裹力不够，形成隔离层。参见图7-3、图7—4，北京某工程网格布抗裂防护层面层粘贴瓷砖做法的瓷砖脱落的图片。第58页/共240页2023/3/2659

以钢丝网增强(通过试验认为孔径12.7mm，丝径0.9mm的钢丝网增强效果最好)的抗裂防护层，断面层均在抗裂砂浆中，拉拔强度大于0．4MPa，达到《建筑工程饰面砖粘接强度检验标准》规定的要求。参见图7-5、图7-6，分别为以网格布增强的抗裂防护层和以钢丝网增强的抗裂防护层粘贴面砖做法的拉拔试验对比。第59页/共240页2023/3/2660第60页/共240页2023/3/2661

②从抗风压性上看，粘贴聚苯板外保温体系存在空腔，抗风压尤其是抗负风压的性能差，即使在聚苯板上采用锚固措施负风压也会把也聚苯板掀落，参见图7-7。北京某小区发生过大风刮落聚苯板事件，再在其上粘贴面砖饰面层则整个保温体系的安全性将无法保障。第61页/共240页2023/3/2662第62页/共240页2023/3/2663③从防火性上看，体系本身就存在整体连通的空气层，火灾时很快形成使“引火风道”火灾迅速蔓延。‘聚苯板外墙外保温体系在高温辐射下很快收缩、熔结，在明火状态下发生燃烧，也就是说在火灾发生时(有明火或较高的热辐射)，聚苯板外墙外保温体系将很快遭到破坏[2]。从这个意义上说在聚苯板外保温体系面层粘贴面砖的做法是非常危险的，火灾状态下聚苯板在受热后严重变形，使面砖饰面层丧失依托，引起面砖层整体脱落造成人员伤害，这种教训已有发生。第63页/共240页2023/3/2664(2)钢丝网架聚苯板外墙外保温隔热外饰面粘贴面砖体系从构造设计上看，钢丝网架聚苯板外饰面粘贴面砖做法要比直接在薄抹灰无网聚苯板外保温隔热外饰面粘贴面砖安全，但2Omm--30mm厚的水泥砂浆找平层的开裂及自重，大大降低了该体系的整体安全性。采用该体系满足第三步节能时，由于需大大增加保温层厚度，从而使力矩成倍增加，增加了体系的不安全性。第64页/共240页2023/3/2665

①由于水泥砂浆收缩及由于厚度不均，温差应力不均容易弓f起裂缝和瓷砖脱落。图8—1，图8-2和图8—3，图8-4为内蒙某钢丝网架聚苯板外墙外保温粘贴面砖工程的面层裂缝和瓷砖脱落的图片，该工程于2001年竣工，仅3年的时间墙面就大面积开裂s，部分面砖脱落。第65页/共240页2023/3/2666第66页/共240页2023/3/2667②单面钢丝网构造设计不合理弓l起裂缝正负风压、热胀冷缩、湿胀干缩、正弦拍波地震力等均产生两个方向的作用力，水泥砂浆中单面钢丝网架在水泥砂浆中的位置见图8-5。该种方式的配筋对抵抗和分散a方向的应力具有良好的效果，但对抵抗和分散b、文d三个方向的应力作用十分有限，从而产生裂缝。第67页/共240页2023/3/2668第68页/共240页2023/3/2669

由于水泥砂浆的收缩以及钢丝网架在水泥砂浆中位置的不一致等原因，造成水泥砂浆找平层开裂，此类现象十分普遍。由于砂浆层产生裂缝处变形应力较大易引起此处面砖勾缝胶产生裂缝甚至连面砖也被拉裂。如果水从裂缝处渗入会直接对钢丝网产生锈蚀。③荷载过大产生挤压裂缝且对抗震安全性产生不利影响：

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经抗震试验发现，当采用50厚的钢丝网架聚苯板，整个硬质面层(找平砂浆层+粘接砂浆层+面砖勾缝胶及面砖层)荷载为41．5kg／m2，当试验进行到加速度达到0．5g时传出钢丝网斜插丝切割聚苯板的声音，表明整个硬质面层发生了位移。即在粘贴瓷砖时，必须保证聚苯板面层的荷载要小于40kg／m2。依据力矩=面层荷载×重力加速度×力臂，50ram厚的聚苯板面层荷载要求小于40kg／m2，力矩为40×10×0．05=20N-m，即：力矩必须小于20N-m。第70页/共240页2023/3/2671在北京地区，若要达到三步建筑节能要求，则需外墙平均传热系数不大于0．6w／(m2.K)。对于基层为200mm厚的钢筋混凝土墙体，根据热工计算，采用有网聚苯板进行外保温隔热，用20mm厚的水泥砂浆进行找平时，则需有网聚苯板的厚度为90mm。有网聚苯板变厚，穿透聚苯板的斜插丝加长，力矩增大为32．4N·m，超过安全力矩要求[3]。第71页/共240页2023/3/2672

从以上分析可看出来，钢丝网架聚苯板外保温隔热体系靠水泥粘贴面砖来解决开裂问题是存在安全隐患的。如果要满足第三步节能65％要求，就要增加保温隔热层厚度，此时采用同样的插丝由于力矩的加长，变形将增大，那么以上问题(保温隔热材料徐变、荷载重力挤压、抗震安全性等)将变得更加突出。如果再考虑钢丝网的锈蚀问题则整个体系的安全性将变得异常严峻。因此，从构造上减轻荷载、减少开裂、控制热桥是该类外保温隔热体系应用于第三步建筑节能时需要解决的关键。第72页/共240页2023/3/2673(3)胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热外饰面粘贴面砖体系从构造设计及综合技术指标上看，胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热外饰面粘贴面砖是抗裂、抗震、抗风压、防火及耐候性等综合优势最多的体系。但对于严寒及寒冷地区第三步节能来说，由于保温隔热层厚度的加大，从经济因素方面不尽合理。采用胶粉聚苯颗粒外墙外保温隔热体系复合高效保温材料(如聚氨酯硬泡)的方式既不增加厚度同时又充分利用了该体系理想的综合性能优势是该类外保温隔热体系的发展方向。第73页/共240页2023/3/26743．1．3内外保温混合做法的缺陷该类做法在施工中，外保温施工操作方便的部位做外保温，外保温施工操作不方便的部位做内保温，结果造成整个建筑外墙内外保温混合使用。外保温做法部位使建筑物的结构墙体主要受室内温度的影响，温度变化相对较小，因而墙体处于相对稳定的温度场内，产生的温差变形应力也相对较小；内保温做法部位使建筑物的结构墙体主要受室外环境温度的影响，室外温度波动较大，因而墙体处于相对不稳定的温度场内，产生的温差变形应力相对较大。

第74页/共240页2023/3/2675局部外保温、局部内保温混合使用的保温方式，使整个建筑物外墙主体的不同部位产生不同的形变速度和形变尺寸，建筑结构处于更加不稳定的环境中，经年温差结构形变产生裂缝，从而缩短整个建筑的寿命。北京某小区经济适用房外墙保温为局部内保温、局部外保温混合使用的做法，工程竣工两年后墙体发生大面积开裂，图9-1为该工程整体图片，图9-2为外保温部分裂缝图片，图9-3为内保温部分裂缝图片，图9-4为女／女儿墙裂缝图片。工程保温做法中采用内外保温混合使用的做法是不合理的，比做内保温的危害性更大。第75页/共240页2023/3/2676第76页/共240页2023/3/26773．1．4局部节点设计存在的缺陷

(1)屋面及女儿墙未做保温隔热或保温隔热效果不好女儿墙外侧墙体的保温在设计中往往忽视了对女儿墙内侧的保温。对女儿墙的内外侧采取保温措施有助于女儿墙的稳定，避免了女儿墙墙体裂缝这一质量通病的发生。图10—1是女儿墙的外侧采用外保温但内侧未采取保温措施而产生裂缝。

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在保温设计中也常常忽视对结构挑出部位如阳台、雨罩、靠外墙阳台拦板、空调室外机搁板、附壁柱、凸窗、装饰线、靠外墙阳台分户隔墙、檐沟、女儿墙内外侧及压顶等部位的保温。红外线测试显示这些被忽视的部位是明显的热桥(参见图10-2)，与被保温的部位相比，其温度受环境影响十分明显，由此而产生的的温差应力弓l起该部位与主体部位相接处产生裂缝(参见图10-3)。同时这些热桥的存在对综合节能效果也产生不利影响。第78页/共240页2023/3/2679第79页/共240页2023/3/2680第80页/共240页2023/3/2681(2)保温截止部位材质变换处节点设计在保温层与其它材料的材质变换处，因为保温层与其它材料的材质的密度相差过大，这就决定了材质间的弹性模量和线性膨胀系数也不尽相同，在温度应力作用下的变形也不同，极容易在这些部位产生面层的裂缝。同时还应该考虑这些部位的防水处理，防止水份侵入到保温体系内，避免因冻胀作用而导致体系的破坏，影响体系的正常使用寿命和体系的耐久性。第81页/共240页2023/3/2682(3)老虎窗的保温处理近几年在建筑设计中对屋面倡导平改坡，为了加强顶层房间的采光效果，同时为了体现建筑物的立面形式和层次变化，多在坡屋面上设置了老虎窗。老虎窗周围的装饰线条变化和墙体的转折比较复杂，而且在这部分墙体和装饰线条的处理一般都采用现浇混凝土来处理，因混凝土的传热系数较高，在该部分的围护结构进行保温处理的时候，

第82页/共240页2023/3/2683常出现因保温方案处理的不完善在冬季内墙面出现返霜、结露的现象，恶化了居民的居住环境。出现这个问题的主要原因是由于老虎窗处的线条过多，而在设计中这些线条又多以混凝土挑出，在做保温时因为用混凝土浇筑成的线条的比例关系已经确定，在其上如果再加保温层势必导致线条既定比例关系的失调，所以为不破坏建筑的立面表现形式，只能放弃对该部分的保温处理，由于未对裸露部位的混凝土采取保温处理而导致室内出现返霜、结露现象。老虎窗根部与坡屋面的交接处如果保温处理不好也容易出现保温断点，导致返霜结露的情况的发生。第83页/共240页2023/3/2684(4)面砖密缝粘贴，应力无处释放形成开裂。另外面砖密缝粘贴形成瞎缝，雨(雪)水浸渍及冻融破坏易弓l起空鼓脱落。

(5)将增强网直接铺设在保温隔热层上，没起到抗裂作用反而形成了隔离作用。

(6)窗口周边及墙体转折处等易产生应力集中的部位未增铺网格布来分散其应力，从而产生裂缝。第84页/共240页2023/3/26853．2材料目前建设部编制的外墙外保温技术规程中是将外保温隔热体系作为一个整体来考虑的，其中包括外保温隔热体系的构造和设计、施工要点、体系和组成材料性能及生产过程质量控制等诸多方面。外保温隔热体系的设计和安装是遵照体系供应商的设计和安装说明进行的。在保证了体系构造设计合理性的情况下，体系组成材料的性能就成为关键因素。由于各类体系抗裂构造设计理念的实现是通过材料性能来提供保障的，除应考虑各层材料自身柔韧性外还应充分考虑材料的相容性及匹配性。因此，从严格意义上来讲，整套组成材料都应由体系供应商提供，体系供应商最终对整套材料负责。第85页/共240页2023/3/26863．2．1保温隔热及粘结材料过于松软的保温隔热层使得防护层无所依靠，抗冲击及承受荷载能力差；过于高强的保温隔热层自身柔韧性差易开裂，所以过于松软和过于高强的保温隔热板材均不利于整个体系的稳定和抗裂性能。由于保温材料的两侧形成了不同的温度场，保温隔热效果越好的材料两侧温度差越大，所以越是导热系数小的材料对其面层保护材料的综合性能要求越高。第86页/共240页2023/3/26873．2．1．1膨胀聚苯板用于外墙保温的聚苯板主要是密度在18．0--22．0kg／m3尺寸稳定性≤0．30％的阳燃型膨胀聚苯板(模塑聚苯板)。由于材料因素造成开裂的原因有：第87页/共240页2023/3/2688(1)聚苯板密度过低：采用l5kg／m。以下的聚苯板作为墙体保温层材料，由于密度低、易变形、抗冲击性差，造成保温墙面开裂。(2)陈化时间不够：聚苯板应经自然条件下陈化42d或在60℃蒸气中陈化5d，为了赶工期生产出来就上工地，结果聚苯板尺寸稳定性不够，在保温体系完成后继续收缩变形，弓f起保温墙面开裂。第88页/共240页2023/3/2689(3)材料粉化：由于工期长或隔年施工等原因，造成聚苯板表面粉化，导致聚苯板粘贴不牢或抹面砂浆粘结不牢，弓l起保温层脱落、抹面砂浆开裂等事故。

(4)热熔缩：聚苯板受热会发生不可逆热熔缩，弓l起保温面层开裂、空鼓。

(5)抹面砂浆与聚苯板的导热系数相差过大，对面层抗裂材料的柔性指标要求更高，否则易发生裂缝，这种现象在温差变化大的严寒地区普遍存在

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膨胀聚苯板的导热系数为0．042w／(m-K)，抗裂砂浆的导热系数为0．93w／(m．K)，两层材料的导热系数相差22倍，当夏季太阳直射在抗裂砂浆表面时，由于抗裂砂浆只有3mm，当保温层材料的导热系数越低时，其阻隔热量的能力越强，使抗裂砂浆的温度急剧升高，表面温度将高达50℃--70℃，遇突然降雨则温度会降至15℃左右，温差可达40℃--65℃，这样的温差变化以及受昼夜和季节室外气温的影响，导致面层发生形变的量差很大，抗裂砂浆易产生裂缝。第90页/共240页2023/3/26913．2．1．2挤塑聚苯板挤塑聚苯板具有良好的闭孔结构、吸水率和导热系数都很低的优点，因此近一段时期有应用量加大的趋势。但在已完成的外保温工程中开裂现象比较普遍，开裂程度也较为严重(图11—1、图11—2是山东某工程采用挤塑聚苯板外保温面层开裂照片)。除了与膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温体系类似的原因外，还有以下原因

第91页/共240页2023/3/2692第92页/共240页2023/3/2693(1)整个体系材料不配套，未经大型耐侯性试验验证。挤塑聚苯板虽然具有良好的保温防水性但由于其强度较高变形应力大、表面光滑、疏水难以粘接等原因在国外主要用于屋面及地面±0以下墙面的保温。目前国内未经体系研究就用于墙面保温时，如不对材料性能严格控制并经大型耐侯性试验验证，必然出现较为严重的质量事故；

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(2)挤塑聚苯板比膨胀聚苯板密度大强度高由于自身变形及温差变形而产生的变形应力也大，相对于每条板缝来说，相临两块板自身的应力变化是反向的，对板缝处进行挤或拉，造成板缝处开裂口.第94页/共240页2023/3/2695(3)挤塑聚苯板具有更小的导热系数，为0．029w／(m·K)，而抗裂砂浆的导热系数为0．93w／(m．K)，两层材料的导热系数相差32倍，比聚苯板与抗裂砂浆的导热系数相差更大，因此更易产生裂缝。挤塑聚苯板具有比膨胀聚苯板优良的保温防水性，但用于墙面保温还缺乏大型耐候性试验及成功的工程实例验证，还有很多问题需要解决。第95页/共240页2023/3/26963．2．1．3粘结材料保温板是一般由粘结材料固定到墙面上形成保温层。因此当粘结材料不能将保温板平整的、牢固的固定，也是导致防护层开裂的主要因素之一(见图7—7)。第96页/共240页2023/3/2697

(1)粘结材料本身粘结性能不能满足相应保温隔热系统的要求，而造成保温板固定不牢，引起防护层开裂；

(2)粘结材料与被粘结材料不相容、不匹配，而造成保温板固定不牢，引起防护层开裂；

(3)粘结材料粘结力太大、强度高、收缩大，也会将保温板拉裂，引起防护层开裂。第97页/共240页2023/3/26983．2．1．4保温隔热浆料尽管浆体材料避免了保温隔热板材板缝处易产生裂缝的缺陷，但从材料性能上不同保温隔热浆料存在很大差异。第98页/共240页2023/3/2699(1)以海泡石及珍珠岩为主要原料的保温隔热浆料从材料性能上存在以下缺陷：海泡石属于海洋沉积无机矿、分子呈六角空腔结构、吸水不易干、软化系数小，温湿变化对其强度影响较大，适用于热力管道不适用于墙体。珍珠岩通常有两种情况，一种是末充分搅拌时，颗粒完整的珍珠岩保温隔热浆料虽保温隔热性能相对较好但合易性差、强度低；另一种是搅拌时间超过五分钟后把珍珠岩搅碎了，保温隔热浆料虽合易性好、强度高但导热系数高保温隔热性能相对较差，通常使用的是具有良好操作性的浆料即后一类浆料。

第99页/共240页2023/3/26100以上两种材料的共同特点是强度高、变形性差、易空鼓开裂，尤其是温湿变化会对其产生较大影响。即便是内保温隔热也会存在问题。内保温系统因外墙胀缩易弓l起空鼓、开裂；前些年的工程表明，珍珠岩、海泡石保温隔热浆料的导热系数较大保温隔热性能相对较差，而对其产品保温隔热性能不切实际的夸大造成保温隔热厚度达不到要求，内保温隔热的露点位置发生在外墙内侧，造成保温隔热材料中结露。结露不仅造成材料保温隔热性能的进一步降低，同时也造成保温隔热材料的温湿变形而开裂。第100页/共240页2023/3/26101

(2)以聚苯颗粒为主要原料的保温隔热材料该类保温材料由胶粉料和胶粉聚苯颗粒组成，胶粉料作为聚苯颗粒的粘结材料，胶粉料是由无机胶凝材料、多种纤维和少量有机添加剂采用预混合干拌技术生产。第101页/共240页2023/3/26102

①采用熟石灰粉一粉煤灰一硅粉一水泥为主要成份的无机胶凝体系，与石膏胶凝材料相比，具有耐水性好的优点；与水泥胶凝材料体系相比，避免了强度增长快变形周期长的矛盾。因此，乳胶粉料固化后形成的保温体系要比采用纯水泥材料制成的保温材料的导热系数低保温性能好，这种火山灰体系的胶凝材料在固化过程中不会象水泥那样产生大量水化热，其早期强度满足施工要求，后期强度增长满足功能性要求，而长短不一、弹性模量不同的耐碱纤维形成三维网状结构，有效提高了材料的体积稳定性和抗拉强度。第102页/共240页2023/3/26103

②可再分散乳液粉末的加入，提高了保温材料的施工性和粘结强度。再分散乳液粉末通过特殊的生产工艺将其均匀的分散在无机胶凝粉料中，附着在固体颗粒的表面，在水中通过机械搅拌可以实现再分散。胶凝材料在水化的过程中，溶解的再分散乳液粉末将在无机胶凝材料的空隙之间嵌入有机粘结粒子，大幅度提高了材料的粘结强度和柔韧性，从而克服了无机材料脆性大的弱点。因此，在胶凝材料中加入再分散乳液粉末，能够在不降低材料的抗压强度的前提下，大幅度提高材料的拉伸粘结强度和压剪粘结强度，同时提高材料的可变形性，从而使该类保温材料变形小、抗裂性能好并具有良好的耐候性能

第103页/共240页2023/3/26104

③该类材料的导热系数一般为0．06w／(m·K)，而抗裂砂浆的导热系数为0．93w／(m·K)，两层材料的导热系数相差16倍。与膨胀聚苯板和挤塑聚苯板相比，该类材料与抗裂砂浆的导热系数相差的倍数要小的多，因而能够缓解热量在抗裂层的积聚，使体系受温度骤然变化产生的热负荷和应力得到较快释放，提高抗裂层的耐久性。

第104页/共240页2023/3/26105另一类为不注重内在质量的厂家生产的胶粉聚苯颗粒保温隔热材料，该类材料主要有以下问题：①纯水泥与聚苯颗粒制成的保温隔热浆料：和易性差、易滑坠，强度高、干缩大，易空鼓、易开裂。第105页/共240页2023/3/26106②采用石膏类胶凝材料与聚苯颗粒制成的保温隔热浆料浸水后失去强度和体积稳定性弓I起开裂脱落；

③采用了安定性不合格的水泥或氢氧化钙：易弓l起保温隔热层开裂。

④在珍珠岩或海泡石保温浆料中加入少量聚苯颗粒仍具有珍珠岩或海泡石保温浆料的缺陷。第106页/共240页2023/3/261073．2．2防护层材料

由抹面砂浆与增强网构成的防护层对整个体系的抗裂性能起着关键的作用。抹面砂浆的柔韧极限拉伸变形应大于最不利情况下的自身变形(干缩变形、化学变形、湿度变形、温度变形)及基层变形之和，从而保证防护层抗裂性要求。第107页/共240页2023/3/261083．2．2．1增强网玻纤网格布作为抗裂防护层软配筋的关键增强材料在外墙外保温技术中的应用得以快速发展。复合在抹面砂浆中增强网(如玻纤网格布)的使用，一方面能够有效的增加防护层的拉伸强度，另一方面由于能有效分散应力，可以将原本可能产生的较宽裂缝(有害裂缝)分散成许多较细裂缝(无害裂缝)从而形成其抗裂作用。

第108页/共240页2023/3/26109目前通常采用经表面涂塑的玻纤网格布，对于玻纤网格布我们不仅应规定其断裂强力值，而且应规定耐碱强度保留率，以确保玻纤网格布长期有效地发挥作用。玻纤网格布的耐碱性由玻纤品种、表面涂塑材质及涂塑量所决定。研究表明，表面涂覆材料及涂覆量对玻纤网格布的早期耐碱性具有较重要的意义，而玻纤品种对长期耐碱性具有决定意义。对耐碱玻纤网布、中碱玻纤网布和无碱玻纤网布的耐碱试验表明。第109页/共240页2023/3/26110(1)无碱网格布虽然初期强度很高，但浸入碱液中1天，其强力保留率就下降到22％，时间越长，强力保留率越低，直至最后被碱液腐蚀失去强力。不能用于外墙外保温体系。

(2)耐碱玻璃纤维网格布的耐碱性能尤其是长期耐碱性能优于中碱网格布。第110页/共240页2023/3/26111图12—3、图12-4是中碱玻璃纤维网格布刚置于碱液中和28天的微观电镜图片。

它们的根本区别在于耐碱玻璃纤维表面存在着富锆的界面，从而使碱溶液中氢氧根离子浓度降低，抑制其在玻璃纤维表面的扩散速度，从而提高了玻璃的耐碱性。由于外墙外保温体系至少要满足25年的使用要求，因此外墙外保温体系所采用的玻纤网格布必须是由耐碱玻纤机织而成并经耐碱高分子材料涂塑的网格布。

第111页/共240页2023/3/26112第112页/共240页2023/3/261133.2.2.2防护层材料引起保温隔热墙面开裂的原因

(1)直接采用水泥砂浆做防护层：强度高、收缩大、柔韧变形性不够，弓I起砂浆层开裂。图13—1是北京某工程直接采用水泥砂浆做防护层的粘贴聚苯板外保温面层开裂照片；图13—2是新疆某工程直接采用水泥砂浆做找平及防护层的聚氨酯外保温面层开裂照片。第113页/共240页2023/3/26114(2)配制的抗裂砂浆虽然也用了聚合物进行改性，但柔韧性不够也易开裂。

(3)抗裂砂浆层过厚：砂浆层收缩大易开裂。

(4)使用了不合格的玻纤网格布：由于断裂强力低、耐碱强力保留率低、断裂应变大等原因造成起不到长期有效分散应力的作用，引起防护层裂缝。

第114页/共240页2023/3/26115第115页/共240页2023/3/261163．2．3饰面层材料3．2．3．1涂料饰面层材料涂料饰面层应具有良好的防水及抗裂性能，当采用涂料饰面时，复合在抹面砂浆之上的腻子和涂料应着重考虑柔韧变形性而不是强度。显然从抹面砂浆一腻子一涂料，变形性逐层增加是保证体系抗裂性能的理想模式。由于饰面层材料弓I起的裂缝原因如下：第116页/共240页2023/3/26117(1)采用刚性腻子：由于腻子柔韧性不够，无法满足抗裂防护层的变形而开裂。图14—1、图14—2、图14—3是刚性腻子与柔性腻子在同一试验墙上的对比试验。

(2)采用不耐水的腻子：由于腻子不耐水，当受到水的浸渍后起泡开裂。

(3)采用不耐老化的涂料：由于该类涂料不耐老化，刚涂上去很好，但经过2年就会开裂、起皮，参见图15-1、图15-2。第117页/共240页2023/3/26118第118页/共240页2023/3/26119(2)采用不耐水的腻子：由于腻子不耐水，当受到水的浸渍后起泡开裂。

(3)采用不耐老化的涂料：由于该类涂料不耐老化，刚涂上去很好，但经过2年就会开裂、起皮，参见图15-1、图15-2。第119页/共240页2023/3/26120(4)采用与腻子不匹配的涂料：例如，在聚合物改性腻子上面使用了某种溶剂型涂料，由于该涂料中的溶剂同样会对腻子中的聚合物产生溶解作用而使腻子性能遭到破坏从而引起起皮、开裂，参见图16-1、图16-2。第120页/共240页2023/3/26121第121页/共240页2023/3/261223．2．3．2面砖饰面层材料从材料方面考虑，弓i起面砖饰面层开裂、脱落的原因如下：

(1)在以玻纤网为增强材料的抗裂防护层上粘贴面砖，由于玻纤网网孔小、与砂浆屋裹不好、玻纤网形成隔离层，易弓l起面砖饰面层开裂、脱落。第122页/共240页2023/3/26123(2)使用水泥砂浆或聚灰比达不到要求的聚合物砂浆粘贴面砖：砂浆柔韧性小满足不了柔性渐变释放应力的原则，面砖饰面层易开裂、空鼓、脱落。(3)使用水泥砂浆或聚灰比达不到要求的聚合物砂浆进行面砖勾缝：砂浆柔韧性小无法释放面砖及砂浆本身由于温湿变化产生的变形应力，勾缝砂浆处易开裂，造成环境水或雨雪水渗漏，面砖饰面层易空鼓、脱落；第123页/共240页2023/3/26124(4)使用了吸水率大的面砖：吸水后易遭受冻融破坏引起开裂、空鼓、脱落；

(5)使用了不带槽的平板面砖：不易粘贴牢固，易脱落。

第124页/共240页2023/3/261253．3施工

由于外墙外保温隔热体系通常是在建筑工程的施工现场完成，因此施工的质量的好坏直接反映到外墙外保温隔热体系的质量，施工质量差也是造成体系面层开裂的重要因素。第125页/共240页2023/3/261263.3.1基层处理及保温层在基层上的粘贴／固定

基层处理及保温层在基层上的粘贴／固定施工中，以下问题易造成保温体系质量问题：

(1)基层表面的平整度不符合外保温工程对基层的允许偏差项目的质量要求，平整度偏差过大。第126页/共240页2023/3/26127(2)基层表面含有妨碍粘贴的物质，没有对其进行界面处理。

(3)所用的胶粘剂达不到外保温技术对产品的质量、性能要求或采用机械固定时锚固件的埋设深度和锚固数量不符合设计规范要求。

(4)粘结面积不符合规范要求，粘结面积过小，未达到粘结面积的质量规范要求。

(5)基层墙面过于干燥在粘贴保温板时没有对基层进行掸水处理或雨后墙面含水量过大还没有等到墙面干燥就进行保温板的粘贴，造成粘贴失败。第127页/共240页2023/3/261283．3．2涂料饰面施工，由于施工因素造成涂料饰面外保温隔热墙面开裂的原因有：

(1)网格布干搭接或搭接不够：在搭接处形成裂缝，参见图17。

(2)网格布铺设位置贴近保温隔热层：起不到抗裂作用，抹面砂浆层易产生裂缝。第128页/共240页2023/3/26129(3)门窗洞口的四角处沿45。未加铺玻纤网格布：在应力集中的门窗洞口的四角处沿45。易出现裂缝，参见图18。

(4)冬施：易出现开裂、空鼓、脱落。

(5)粘贴聚苯板时，一端翘起，引起另一侧的板面虚贴、空鼓。在施工时敲、拍、震动板面弓I起胶浆脱落。第129页/共240页2023/3/26130第130页/共240页2023/3/26131(4)冬施：易出现开裂、空鼓、脱落。

(5)粘贴聚苯板时，一端翘起，引起另一侧的板面虚贴、空鼓。在施工时敲、拍、震动板面弓I起胶浆脱落。第131页/共240页2023/3/26132(6)墙面平整度不好又没进行基层找平时，粘贴聚苯板通常采用以下方法，均存在缺陷：

①通过调整点粘粘结砂浆厚度来调整。此法造成板后空腔大小不一。

②用不同厚度的板或多层板来调整平整度。此法造成荷载不均，施工不规范，易出现问题，参见图19—1、图19—2。

③采用打磨方法找平。此法破坏了聚苯板表面致密结构，影响与抹面砂浆的粘结。且打磨厚度过大时也降低了保温层的保温效果。第132页/共240页2023/3/26133第133页/共240页2023/3/26134(7)当面层的增强网为钢丝网时，又没有采用抗裂砂浆做面层抹灰材料，依然采用普通水泥砂浆或仅掺加少量纤维的水泥砂浆做为面层抹灰材料，在面层中因钢筋、水泥砂浆、苯板、冷拔钢丝这几种材料的线性膨胀系数相差过大变形不一致弓l起开裂。第134页/共240页2023/3/26135(8)施工面层时在太阳曝晒下进行或在高温天气下面层保水性能不足，导致面层失水过快弓I起开裂。(9)在腻子层尚未干燥或刚淋过雨的情况下，直接在上面涂刷透汽较差的高弹性面层涂料，造成面层涂料气鼓，参见图20。第135页/共240页2023/3/26136第136页/共240页2023/3/261373．3．3面砖饰面外保温隔热施工因素

由于施工因素造成面砖饰面层开裂脱落的原因有：

(1)基体未清理干净、有脱膜剂；

(2)墙体表面垂直度、平整度偏差大，靠增加粘结砂浆厚度的办法调整饰面的平整度，造成粘结砂浆超厚，因自重作用下坠，造成粘结不良。第137页/共240页2023/3/26138(3)粘结前需要面砖浸水而未浸水，表面积灰，砂浆不宜粘结，而且由于面砖吸水，把砂浆中的水分很快吸收使粘结砂浆与砖的粘结力大为降低。

(4)由于需要浸水的面砖浸水后粘结前未擦干／晾干，粘结面形成水膜，消弱了粘结砂浆与砖的粘结力，参见图21。第138页/共240页2023/3/26139(5)当采用密缝粘贴面砖时，由于面砖饰面层受热应力影响而产生的变形应力得不到释放，易发生空鼓开裂。同时由于密缝粘贴面砖时形成“瞎缝”，砖缝无法勾缝易形成雨水渗漏；女儿墙檐口、雨蓬、窗台、阳台栏板等具有上平面和水平阳角的部位以及水落管出水口的下部等易发生问题。主要原因是角部砖缝对接不良，上平面易积存雨雪水，这些水分会侵入缝隙中；面砖吸水率过大时，水通过面砖被吸入到砖坯中；以上这些侵入水经日夜或季节冻融作用使粘结层受到破坏，发生开裂、脱落，并向大面积发展。第139页/共240页2023/3/261404、外墙外保温隔热体系实验研究

4．1耐候性试验研究外保温隔热工程在实际使用中会受到相当大的热应力作用，这种热应力主要表现在保护层上。由于聚苯板的隔热性能特别好，其保护层温度在夏季可高达80℃。夏季持续晴天后突降暴雨所弓I起的表面温度变化可达50℃之多。夏季的高温还会加速保护层的老化。耐候性试验模拟夏季墙面经高温日晒后突降暴雨和冬季昼夜温度的反复作用，是对大尺寸的外保温隔热墙体进行的加速气候老化试验，是检验和评价外保温隔热体系质量的最重要的试验项目

第140页/共240页2023/3/26141耐候性试验与实际工程有着很好的相关性，能很好地反应实际外保温隔热工程的耐候性能。大型耐侯性试验要求试样经80次高温(70℃)一降雨(15℃)循环和20次加热(50℃)一冷冻(一20℃)循环后不得出现空鼓、脱落及开裂，耐候性试验条件的组合是十分严厉的。通过课题组所进行的几组试验结果看，如果构造不合理、材料质量不符合要求的体系都经受不住这样的考验，出现了明显的裂缝，参见图22-1、图22-2。

第141页/共240页2023/3/26142第142页/共240页2023/3/26143而构造合理、材料相容、防护层抹面砂浆韧性良好、网格布质量保证铺贴位置正确、体系各层材料符合柔性渐变释放内应力及时、充分的保温隔热体系则通过这样的考验参见图22-3、图22-4。

第143页/共240页2023/3/26144第144页/共240页2023/3/26145

由于大型耐候性试验与实际工程有着很好的相关性，为了确保外保温体系在规定使用年限内的可靠性，应将大型耐候性试验作为外保温系统上市前必做试验。没有通过大型耐候性试验的外保温生产企业，不具备质量承诺资格，质量管理部门不应给予备案，不得进行推广。第145页/共240页2023/3/26146经中国建筑科学研究院物理所对各类外保温体系所做的耐侯性试验总结后，得出以下结论：

(1)胶粉聚苯颗粒+玻纤网抗裂砂浆薄抹灰+涂料饰面构造系统或保温材料+胶粉聚苯颗粒厚抹面(2cm)+玻纤网抗裂砂浆薄抹灰+涂料饰面构造系统耐候性都较好第146页/共240页2023/3/26147(2)XPS板+界面剂+玻纤网薄抹面层+涂料饰面构造系统界面剂或界面砂浆性能对耐候性有很大影响

(3)XPS板+界面剂+薄抹面层+瓷砖饰面构造系统必须做进一步耐候性研究，否则有可能导致严重后果

(4)EPS板贴瓷砖构造系统正在进行试验，并准备成立课题组第147页/共240页2023/3/26148(5)胶粉聚苯颗粒+无网砂浆抹面层(1cm)+涂料饰面构造系统耐候性试验中极易开裂

(6)EPS钢丝网架板+水泥砂浆厚抹面层耐候性试验中容易开裂

(7)镀锌钢丝网存在锈蚀问题

(8)耐候性试验后普遍存在表面抗冲击性不好问题第148页/共240页2023/3/26149(9)使用高弹性涂料需注意水蒸气渗透阻过大问题

(10)需注意抹面层、玻纤网的隔离层作用。通过试验总结，各个保温体系所反映出来的不足和缺陷应该弓l起足够的重视，从中找出问题的关键因素，从技术上解决这些问题，推动保温行业的进步。

第149页/共240页2023/3/261504．2火反应性试验研究外墙外保温隔热体系是复合在结构墙体外侧的保温隔热装饰体系，其本身的燃烧性能和耐火极限无论是抵抗相邻建筑火灾的侵害还是阻止本身建筑火势的进一步蔓延都是很重要的。火反应性试验是采用国外先进锥型量热器法对外保温隔热体系的火反应性试验(包括点火性、热释放、烟和有毒气体产生等性能以及体系在高温辐射下的体积稳定性)，从而为外保温隔热体系进行防火分级及防火规范的建立提供依据。第150页/共240页2023/3/26151

火反应性试验研究表明：胶粉聚苯颗粒外保温隔热体系和岩棉外保温隔热体系除了点火性、热释放、烟及有毒气体的产生等性能优于聚苯板外保温隔热体系外，在高温辐射时外保温隔热体系的体积稳定性上也具有明显的优势…。高层建筑外保温应有相应的防火构造措施第151页/共240页2023/3/261524．3瓷砖外饰面体系抗震试验研究

=由中国建筑科学研究院工程抗震所与铁道部科学研究院铁建所与北京振利高新技术公司共同制定了抗震试验方案，并对不同外墙外保温隔热粘贴面砖体系进行了抗震试验。选用具有广泛代表性的、对外饰面破坏力最大正弦拍波，使外保温隔热瓷砖外饰面体系抗震试验更具有现实意义和代表性。

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抗震试验结果为确立各类保温隔热体系面层荷载限值提供了参考。在地震8度以上(含8度)设防区，采用乳胶粉聚苯颗粒保温隔热浆料作为外保温隔热材料时，面层荷载限值为60kg／m。；采用有网聚苯板时，面层荷载限值为40kg／m；采用无网聚苯板时，面层荷载限值为20kg／m。对于面砖饰面体系，安全性是非常重要的，为了确保面砖饰面外保温系统的抗裂及抗震安全性，应将大型耐候性试验及抗震试验作为面砖饰面外保温系统上市前必做试验。第153页/共240页2023/3/261544．4热工缺陷红外热像检测技术研究

红外热像仪是集先进的光电子技术、红外探测器技术和红外图像处理技术于一身的高科技产品，具有测温速度快、灵敏度高、测温范围广、形象直观、非接触等优点，是目前热故障诊断和检测领域最先进有效的手段之一。

第154页/共240页2023/3/26155利用该技术研究一方面以光电技术为依托，判别保温隔热墙体内部材料及构造的缺陷，并对其严重程度进行定量化研究，对传统建筑节能检测方法进行提升、改造、集成，提高检测效率和准确性；另一方面可直观观测到热工缺陷，针对产生裂缝的工程，红外热像仪可帮助分析由于热工缺陷、温差变化等原因造成的裂