关于地震作用和抗震验算

关于地震作用和抗震验算第1节地震作用计算6.1结构抗震设计时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。此时，风荷载参与组合吗?按《建筑结构可靠度设计统一标准》的原则规定，2001规范5.1.3条将地震发生时恒载与其他重力荷载可能的遇合结果总称为“抗震设计的重力荷载代表值GE”，即永久荷载标准值Gk和与重力有关的可变荷载组合值之和，对楼面活荷载、雪荷载等竖向可变荷载给出了组合值系数ψE如：GE＝Gk＋ΣψELk(6—1)组合值系数表6-1可变荷载种类 组合值系数雪荷载 0.5屋面积灰荷载 0.5屋面活荷载 不计入按实际情况计算的楼面活荷载 1.0按等效均布荷载计算的楼面活荷载 藏书库、档案库 0.8 其他民用建筑 0.5吊车悬吊物重力 硬钩吊车 0.3 软钩吊车 不计入注：硬钩吊车的吊重较大时，组合值系数应按实际情况采用。从表6-l可见，计算结构重力荷载代表值时，只有由各类结构构件和非结构构件(建筑构件和设施等)的自重等竖向荷载参与组合，水平可变荷载风荷载不参与组合。在进行结构构件截面抗震验算，地震作用效应与其他荷载效应的基本组合时，对风荷载的组合加于考虑，但只限对于风荷载起控制作用的高层建筑，按2001规范5.4.1条，取风荷载组合值系数为1.2；一般结构则取0.0。这里，所谓风荷载起控制作用，指风荷载和地震作用产生的总剪力和倾覆力矩相当的情况。6.26度区的建筑结构是否都不需要进行地震作用计算和截面抗震验算?2001规范3.1.4条和5.1.6条规定部分建筑结构在6度时可不进行地震作用计算和构件截面抗震验算，但应符合有关抗震措施要求。对于位于Ⅳ类场地上的较高的高层建筑，例如高于40m的钢筋混凝土框架结构，高于60m的其他钢筋混凝土民用房屋和类似的工业厂房，以及高层钢结构房屋等，由于Ⅳ类场地反应谱的特征周期Tg较长，结构自振周期也较长，则6度Ⅳ类场地的地震作用值可能与7度Ⅱ类场地的地震作用值相当，此时仍需进行抗震验算。所以并非所有的建筑在6度区不进行地震作用计算。另外，对于钢筋混凝土房屋的抗震等级四级以上的结构，截面抗震验算涉及到内力调整。例如，6度区的丙类钢筋混凝土房屋的抗震等级，部分框支抗震墙结构之框支层框架为二级、抗震墙为三级(建筑高度小于等于80m)或二级(建筑高度大于等于80m)；其他结构中也有框架为三级，筒体和抗震墙为三级甚至二级。因此，抗震措施中有许多需进行内力调整计算。一些不规则的结构，当按2001规范3.4.3条进行地震作用效应的调整并对薄弱部位采取有效的构造措施时，如对结构薄弱层的地震剪力乘以1.15的增大系数，对转换构件的地震内力乘以1.25～1.5的增大系数等。此时，为了更好执行，也需要适当计算。6.3高层混凝土结构中，6度抗震设计时为何规定计算地震作用和作用效应?《高层建筑混凝土结构技术规程》(以下简称《混凝土高规》)JGJ3-2002第3.3.1条规定，要求所有6度抗震设计的高层建筑也进行地震作用和作用效应计算，而不仅限于Ⅳ类场地上的较高房屋。这是鉴于高层建筑的重要性且结构计算分析软件应用已十分普遍，通过计算，可与无地震作用效应组合工况进行比较，并可采用有地震作用组合的柱轴压力设计值计算柱的轴压比等，方便抗震设计。按照标准化法，行业标准的要求可以比国家标准提高，二者并不矛盾。6.4对突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等突出屋面的小结构，抗震设计应注意哪些事项?1，突出屋面的屋顶房间属于结构体系中刚度突变的部位。2001规范第3章关于概念设计的规定中，第3.4.2条明确规定，刚度和承载力突变的结构体系属于不利于抗震的不规则结构，第3.5.3条要求结构体系的选型应防止刚度和强度的突变。突出屋面的小结构明显存在刚度突变，其抗震设计尤应注意采取可靠措施。例如，对计算分析，第5.2.4条规定，当采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3；采用振型分解法时，突出屋面部分可作为一个质点进行计算。同时还要根据计算结果加强构造措施。2，突出屋面的屋顶房间的大小如何掌握?2001规范第5.2.4条规定，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递，但与突出部位相连构件的地震效应亦宜乘以增大系数3。国家标准《建筑抗震鉴定标准》GB50023第5.2.4条规定，出屋面楼电梯间、水箱间应作为局部易损部位对待；第5.2.5条要求，其最大抗震横墙间距和宽度宜按一般楼层的l/3采用；第5.3.3条3款也规定，其对楼层综合抗震能力的局部影响系数取l/3。因此，一般认为，突出屋面的屋顶房间面积不应超过标准层面积的30%。当突出屋面的屋顶房间面积小于楼层面积的30%时，可按突出屋面的屋顶间计算而不算做一个楼层。6.5举例说明考虑双向水平地震的扭转效应时，求出的地震作用如何在实际工程中参与荷载(作用)的组合?2001规范在5.1.1条3款明确要求，质量和刚度分布明显不对称、即特别不规则的结构，应计人双向水平地震作用下的扭转影响。根据强震观测记录的统计分析，两个方向水平地震加速度的最大值不相等，二者之间的比值约为1:0.85，而且两个方向的最大值不一定发生在同一时刻，因此，按照平稳随机变量的最大遇合概率，采用平方和开方方法计算两个水平方向地震作用效应的组合。所谓扭转地震作用效应，是指两个正交方向地震作用在每个构件的同一局部坐标方向产生的效应(位移和内力)。2001规范5.2.3条2款中规定的双向水平地震作用扭转效应组合的计算公式为：SEk＝［（SX2＋(0.85Sy)2］1/2或SEk＝［（Sy2＋(0.85Sx)2］1/2(6—2)可进一步细化为下列计算公式：对X方向取SxEk＝［（Sxx2＋(0.85Sxy)2）1/2或SxEk＝［（Sxy2＋(0.85Sxx)2）1/2中的较大值；对Y方向取SyEk＝［（Syy2＋(0.85Syx)2）1/2或SyEk＝［（Syx2＋(0.85Syy)2）1/2中的较大值。式中SxEk、SyEk――考虑x、y两方向水平地震作用的扭转效应(包括弯矩M、剪力V、轴力N及相应的位移)：Sxx――x方向地震作用在局部坐标xi方向产生的地震作用效应；Sxy――y方向地震作用在局部坐标xi方向产生的地震作用效应；Syy――y方向地震作用在局部坐标yi方向产生的地震作用效应；Syx――x方向地震作用在局部坐标yi方向产生的地震作用效应。在结构计算中，一般需计算弯矩M、剪力V、轴力N、扭矩Mt，按不利情况考虑时，若取最大弯矩，如果Mx1＞Mx2，则组合时应取M现对应的这组值V现、N现、M铁，而不管Vx1、Vx2谁更大的问题。同理，取最大剪力时，则取最大剪力对应的那组弯矩、轴力；取最大轴力时，则取最大轴力对应的那组弯矩、剪力等。对楼层位移u和层间位移Δu，也应按上述要求计算双向水平地震位移的组合：第一组：u1＝［（ux2＋(0.85uy)2）1/2，Δu1＝［（Δux2＋(0.85Δuy)2）1/2；第二组：u2＝［（uy2＋(0.85ux)2）1/2，Δu2＝［（Δuy2＋(0.85Δux)2）1/2。若抗侧力构件正交的结构完全对称，y方向地震作用在坐标x方向构件产生的地震作用效应Sxy＝0，x方向地震作用在坐标y方向构件产生的地震作用效应Syx＝0。双向地震作用计算与单向地震作用计算完全相同。因而，对于完全对称的结构，以及不属于扭转不规则的结构，规范不要求进行双向地震作用效应的组合。6.6对于一些长悬臂、大跨度结构和9度区的高层建筑，如何计算结构构件的地震作用效应及其与其他荷载效应的组合?1，关于大跨度和长悬臂结构，按2001规范第5.1.1条的条文说明，根据我国大陆和台湾地震的经验，9度和9度以上时，跨度大于18m的屋架、1.5m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重甚至倒塌；8度时，跨度大于24m的屋架、2m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重。因此，一般情况，需要考虑竖向地震作用的大跨度和长悬臂构件，参照上述数据掌握。2，大跨度构件的竖向地震计算，按规范5.3.2条规定，可采用竖向地震系数方法：FEvk＝λEvGE(6-3)式中，系数λEv按表6-2采用。竖向地震作用系数表6-2结构类型 烈度 场地类别ⅠⅡⅢ、Ⅳ平板型网架、钢屋架 8 可不计算（0.1） 0.08（0.12） 0.1（0.15） 9 0.15 0.15 0.20钢筋混凝土屋架 8 0.10（0.15） 0.13（0.19） 0.13（0.19） 9 0.20 0.25 0.25注：括号中数值用于设计基本地震加速度为0.30g的地区。长悬臂构件的竖向地震作用，按静力法计算，8度取10%重力荷载代表值，8度(0.15g)取15%重力荷载代表值，9度取20%重力荷载代表值。3，对于长悬臂、大跨度结构和9度区的高层建筑，竖向地震作用效应的抗震验算，一般取下列二种情况的不利状态：(1)仅考虑竖向地震作用，按2001规范5.4.3条规定，承载力抗震调整系数取γRE＝1.0；(2)同时计算水平与竖向地震作用效应，按2001规范5.4.l条取水平地震作用分项系数γEh＝1.3和竖向地震作用系数γEV＝0.5的基本组合；必要时，如竖向地震作用效应大于水平地震作用效应时，可以考虑取水平地震作用分项系数γEh＝0.5和竖向地震作用系数γEV＝1.3的一种基本组合。6.7结构时程分析法的适用范围如何?在结构抗震验算中起什么作用?结构抗震验算的基本方法是振型分解反应谱法，时程分析法作为补充计算方法，只对特别不规则、特别重要的和较高的高层建筑结构才要求采用。采用时程分析的高度范围如表6-3所示。需要采用时程分析的高层建筑表6-3烈度、场地类别 房屋高度范围8度Ⅰ、Ⅱ类场地和7度 ＞100m8度Ⅲ、Ⅳ类场地 ＞80m9度 ＞60m时程分析法又称为直接动力分析法，可分为弹性时程分析法和弹塑性时程分析法，时程分析法主要用于结构变形验算，判断结构的薄弱层和薄弱部位。采用弹塑性时程分析法还能找到结构的塑性铰位置及其发生的时刻。图6-l是某高层建筑结构的弹性时程分析法与反应谱法计算结果的比较。可以看到，由于高振型的影响，高层建筑顶部的地震反应(剪力和位移)大于建筑下部的地震反应，只有通过弹性时程分析法才能看出这种效果。6.8时程分析法对输入地震波的要求如何?是否必须采用当地的强震记录?采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线，其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符。所谓“实际强震记录”并非一定是当地的强震记录，而是在数据库中，按上述原则选取的强震加速度记录。由于地震是一种小概率的随机事件，在我国和世界上发生过强地震的地点，已获取强地震记录的极少，不可能要求抗震设计时一定要采用当地的记录。由于实际地震加速度时程是一种非稳态的随机过程，即使是同一地点，在不同时间发生的地震中所得到的地震加速度记录也不可能完全相同。因此，对一个特定的建设场地，不能预期今后地震发生时所产生的加速度时间过程。从设计角度，只能定出一定的规则采选择或人工合成地震波。所谓“在统计意义上相符”指的是，输入地震加速度记录的平均地震影响系数与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比，在各周期点上相差不大于20%。正确选择输入的地震加速度时程曲线，要满足地震动三要素的要求，即有效加速度峰值、频谱特性和持续时间的要求。有效加速度峰值由表6-4确定，频谱特性由地震影响系数曲线表征，地震加速度时程曲线的持续时间一般为结构基本周期的5～10倍。地震波选择的正确与否，规定一个定量的标准，即：弹性时程分析时，计算结果的平均底部剪力值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%，每条加速度时程曲线计算结果的底部剪力值则不应小于65%。时程分析所用的有效加速度峰值(cm/s2)表6-4设防地震烈度 6度 7度 8度 9度多遇地震 18 35（55） 70（110） 140罕遇地震 － 220（310） 400（510） 320注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。6.9对6度抗震设防的高层建筑结构，《混凝土高规》JGJ3第3.3.4条和5.1.13条对弹性动力时程分析的要求不一致，如何执行?《混凝土高规》第3.3.4条对6度抗震设防时，未作弹性时程分析补充计算的明确规定，是考虑到此种情况的地震作用相对较小，主要以抗震构造设计为主。但并不表明6度时对所有结构都不需要做弹性时程分析补充计算。对特别不规则或《混凝土高规》另有规定的高层建筑，如第5.1.13条规定，B级高度的高层建筑结构、具有转换层、加强层、错层和多塔等复杂的高层建筑结构，仍应进行弹性时程分析补充计算。6度设防的高层建筑结构，小震加速度时程曲线的最大加速度峰值可按2001规范表5.1.2-2采用，即取18cm/s2。6.10规范规定了楼层最小地震剪力系数，对采用多质点振型分解反应谱法计算时，其值有时不易满足，该如何对结构进行处理?是否可以仅仅将地震作用按比例放大?对于刚度较弱、周期较长的结构，地震发生时地面运动的长周期成分(以速度和位移值来表征)可能对结构的破坏具有更大影响，但目前抗震规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此做出估计。2001规范第5.2.5条要求控制楼层地震作用的最小值，取楼层的地震剪力与该楼层及以上各层重力荷载代表值的比值——地震剪力系数作为控制指标(表6-5)。楼层最小地震剪力系数值表6-5类别 7度 8度 9度扭转效应较明显或基本周期小于3.5s的结构 0.016（0.024） 0.032（0.048） 0.064基本周期大于5.0s的结构 0.012（0.018） 0.024（0.032） 0.040注：1，基本周期介于3.5s和5s之间的结构，可插值取值；2，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。如果结构部分楼层实际计算的地震剪力系数与2001规范5.2.5条规定的楼层最小地震剪力系数值相差不大，则可采用地震作用增大系数或修改结构计算的周期折减系数的办法，以近似考虑地震地面运动的长周期成分的作用；如果结构总地震剪力与规定的值相差较多，表明结构整体刚度偏小，宜调整结构总体布置，增加结构刚度；如果部分楼层的地震剪力系数小于规定值较多，说明结构存在明显的软弱层，于抗震不利，也应对结构体系进行调整，如增加、增强这些软弱层的抗侧刚度等，不能再简单地采用地震作用增大系数或修改结构计算的周期折减系数的办法。对高层建筑的地下室，当嵌固部位在地下室顶板位置时，因为地下室的地震作用是明显衰减的，故一般不要求单独核算地下室部分的楼层最小地震剪力系数。第二节结构和构件抗震验算6.11规范中对钢筋混凝土框架柱进行轴压比和结构层间位移控制，这二者之间有无关系?装修较高时，结构层间弹性位移角限制有什么规定?对钢筋混凝土框架柱进行轴压比控制是为了保证混凝土构件的延性，防止脆性破坏。对结构层间位移进行控制是为了保证结构整体刚度和整体安全。控制轴压比和控制层间位移是从两个不同的方面来保证结构地震安全，两者无显著的联系。层间位移限值主要根据保证建筑正常使用功能(弹性)和保证结构抗倒塌能力(弹塑性)来确定，其中也包括对非结构构件和建筑内各类设备的正常使用和破坏程度的控制。2001规范5.5.1条规定，结构进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内最大的弹性层间位移应符合下式要求：Δue≤[θe]h(6-4)式中Δue——多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；计算时，除以弯曲变形为主的高层建筑外，可不扣除结构整体弯曲变形；应计人扭转变形，各作用分项系数均应采用1.0；钢筋混凝土结构构件的截面刚度可采用弹性刚度；[θe]——弹性层间位移角限值，宜按表6-6采用；h——计算楼层层高。结构弹性层间位移角限值表6-6结构类型 [θe]钢筋混凝土框架 1/550钢筋混凝土框架-剪力墙、板柱-抗震墙、框架-核心筒 1/800钢筋混凝土抗震墙、筒中筒 1/1000钢筋混凝土框支层 1/1000多、高层钢结构构 1/30002001规范55.5.55条还规定定，结构薄薄弱层(部位)弹塑性层层间位移角角θp不应超过过表6-7的限值。结构弹塑性层间间位移角限限值表6-?结构类型 [θp]单层钢筋混凝土土柱排架 1/300钢筋混凝土框架架 1/500底部框架砖房中中的框架-剪力墙 1/1000钢筋混凝土框架架-剪力墙、板板柱-抗震墙、框框架-核心筒 1/1000钢筋混凝土抗震震墙、筒中中筒 1/1220多、高层钢结构构 1/500随着建材工业和和装修技术术的发展，建建筑装修越越高级，其其细部构造造越精密，变变形能力可可能会更好好，例如建建筑室内的的木装修和和许多化学学建材装修修以及玻璃璃幕墙都具具有很好的的适应变形形的能力，大大理石墙面面一般也是是采用多点点悬挂方式式固定于主主体结构，89规范对建建筑装修标标准高的建建筑结构采采用较小的的侧移限值值在目前已已无必要，故2001规范中不再对装修情况进行区分。6.12计算薄弱层变形的方法有几种?适用范围如何?计算薄弱层变形形的主要方方法包括：：规范简化化方法、静静力弹塑性性分析方法法(pussh—over法)、弹塑性性时程分析析法等，有有不同的使使用范围：：(1)不超过112层且层刚刚度无突变变的框架结结构及单层层钢筋混凝凝土柱厂房房可采用规规范5.55.4条的简化化方法；(2)除上述结结构之外，可可以采用静静力弹塑性性分析方法法(pussh-ovver法)或弹塑性性时程分析析法。对于于规则结构构，可采用用简化的弯弯剪层模型型和平面杆杆系模型；；对于不规规则结构，则则应采用三三维空间有有限元模型型进行分析析。结构薄弱层(部部位)弹塑性层层间位移的的简化计算算，包括薄薄弱层位置置和位移值值的估计，系系根据数千千个l～15层剪切型型结构采用用理想弹塑塑性恢复力力模型进行行弹塑性时时程分析的的计算结果果获得的简简化方法：：1，多层结构存在在“塑性变形形集中”的薄弱层层是一种普普遍现象，其其薄弱层(部位)的位置可可按下列情情况确定：：(1)楼层屈服服强度系数数沿高度分分布均匀的的结构，可可取底层；；(2)楼层屈服服强度系数数沿高度分分布不均匀匀的结构，可可取该系数数最小的楼楼层(部位)和相对较较小的楼层层，一般不不超过2～3处；(3)单层厂房房，可取上上柱。2，多层剪切型结结构薄弱层层的弹塑性性变形与弹弹性变形之之间有相对对稳定的关关系，其最最大的弹塑塑性层间位位移可按下下列公式估估算：Δup＝ηpΔue(6-55)或Δup＝μΔuy＝(ηp/ξy)Δuy(6-66)式中Δup——弹塑性层间位移移；ΔΔuy——层间屈服服位移；μ——楼层延性性系数；ΔΔue——罕遇地震震作用下按按弹性分析析的层间位位移，可取取多遇地震震下的位移移乘以罕遇遇与多遇地地震影响系系数最大值值的比值计计算；ηp——弹塑性层层间位移增增大系数，当当薄弱层(部位)的屈服强强度系数不不小于相邻邻层(部位)该系数平平均值的0.8时，可按按表6-8采用。当当不大于该该平均值的的0.5时，可按按表内相应应数值的1.5倍采用；；其他情况况可采用内内插法取值值；ξy——楼层屈服服强度系数数，为按构构件实际配配筋和材料料强度标准准值计算的的楼层受剪剪承载力和和按罕遇地地震作用标标准值计算算的楼层弹弹性地震剪剪力的比值值；对排架架柱，指按按实际配筋筋面积、材材料强度标标准值和轴轴向力计算算的正截面面受弯承载载力与按罕罕遇地震作作用标准值值计算的弹弹性地震弯弯矩的比值值。弹塑性层间位移移增大系数数表6-8结构类型 总层数n或部位位 当ξy为下列数数值时 0.5 0.44 0.3多层均匀框架结结构 2～4 1.300 1.400 1.600 5～7 1.50 1..65 1.800 8～12 1.800 2.000 2.200单层厂房 上柱 1.300 1.600 2.000计算结构楼层或或构件的屈屈服强度系系数时，实实际承载力力应取截面面的实际配配筋和材料料强度标准准值计算，钢钢筋混凝土土梁柱的正正截面受弯弯实际承载载力公式如如下：梁：柱：轴向力满足足NG／(fcbbchc))≤0.5时，式中，NG为对对应于重力力荷载代表表值的柱轴轴压力(分项系数数取1.0)。6.13静静力弹塑性性分析方法法(pussh-ovver法)的确切含含义及特点点是什么?结构弹塑性变形形分析方法法有动力非非线性分析析(弹塑性时时程分析)和静力非非线性分析析两大类。动动力非线性性分析能比比较准确而而完整地得得出结构在在罕遇地震震下的反应应全过程，但但计算过程程中需要反反复迭代，数数据量大，分分析工作繁繁琐，且计计算结果受受到所选用用地震波以以及构件恢恢复力和屈屈服模型的的影响较大大，一般只只在设计重重要结构或或高层建筑筑结构时采采用。静力弹塑性分析析方法(pussh-ovver法)，是对结结构在罕遇遇地震作用用下进行弹弹塑性变形形分析的一一种简化方方法，从本本质上说它它是一种静静力分析方方法。具体体地说，就就是在结构构计算模型型上施加按按某种规则则分布的水水平侧向力力，单调加加载并逐级级加大；一一旦有构件件开裂(或屈服)即修改其其刚度(或使其退退出工作)，进而修修改结构总总刚度矩阵阵，进行下下一步计算算，依次循循环直到结结构达到预预定的状态态(成为机构构、位移超超限或达到到目标位移移)，从而判判断是否满满足相应的的抗震能力力要求。静力弹塑性分析析方法(pussh-ovver法)分为两个个部分，首首先建立结结构荷载—位移曲线线，然后评评估结构的的抗震能力力，基本工工作步骤为为：第一步：准备结结构数据：：包括建立立结构模型型、构件的的物理参数数和恢复力力模型等；；第二步：计算结结构在竖向向荷载作用用下的内力力。第三步：在结构构每层的质质心处，沿沿高度施加加按某种规规则分布的的水平力(如：倒三三角、矩形形、第一振振型或所谓谓自适应振振型分布等等)，确定其其大小的原原则是：施施加水平力力所产生的的结构内力力与前一步步计算的内内力叠加后后，恰好使使一个或一一批构件开开裂或屈服服。在加载载中随结构构动力特征征的改变而而不断调整整的自适应应加载模式式是比较合合理的，比比较简单而而且实用的的加载模式式是结构第第一振型。第四步：对于开开裂或屈服服的杆件，对对其刚度进进行修改，同同时修改总总刚度矩阵阵后，再增增加一级荷荷载，又使使得一个或或一批构件件开裂或屈屈服；不断重复第三步步、第四步步，直到结结构达到某某一目标位位移(当多自由由度结构体体系可以等等效为单自自由度体系系时)或结构发发生破坏(采用性能能设计方法法时，根据据结构性能能谱与需求求谱相交确确定结构性性能点)。对于结构振动以以第一振型型为主、基基本周期在在2s以内的结结构，pushh-oveer方法能够够很好地估估计结构的的整体和局局部弹塑性性变形，同同时也能揭揭示弹性设设计中存在在的隐患(包括层屈屈服机制、过过大变形以以及强度、刚刚度突变等等)。静力弹塑性分析析方法的特特点：(1)由于于在计算时时考虑了构构件的塑性性，可以估估计结构的的非线性变变形和出现现塑性铰的的部位；(2)与弹弹塑性时程程分析法比比较，其输输人数据简简单，工作作量较小，计计算时间短短。在实际计算中必必须注意以以下几个问问题：(1)计算算模型必须须包括对结结构重量、强强度、刚度度及稳定性性有较大影影响的所有有结构部件件。(2)在对对结构进行行横向力增增量加载之之前，必须须把所有重重力荷载(恒载和参参与组合的的活荷载)施加在相相应位置。(3)结构构的整体非非线性性能能及刚度是是根据增量量静力分析析所求得的的基底剪力力-顶点位移移的关系曲曲线确定的的。(4)在某某些情况下下，静力弹弹塑性分析析不能准