南湖路隧道西岸明挖主体结构BD匝道 计算说明书

PAGEPAGE150长沙市南湖路湘江隧道工程施工图设计西岸岸上段B、D匝道主体结构设计明挖暗埋段计算书中铁隧道设计院有限公司工程设计证书甲级编号A112000056二0一一年八月广州参与人员：项目负责人：陈海军项目总工：范国刚专业负责人：王林编写人：娄延辉复核人：谢家化B1、D1断面结构计算书本次计算为长沙市南湖路湘江隧道工程西岸岸上段B匝道明挖结构暗埋段B1处横断面计算和D匝道明挖结构暗埋段D1处横断面计算，计算里程分别为BK0+48.500~BK0+78.0、DK0+46.000~NK0+179.000，结构设计计算水位按全水头和低水头两种工况考虑，沿线路纵向取1延米按支撑在弹性地基上的框架结构进行计算，计算程序为SAP2000。本计算书包括以下部分：1、横段面尺寸图及钻孔资料2、计算模型3、荷载及荷载组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸及钻孔资料断面尺寸见图1。B1、D1断面尺寸本次计算地层资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D4。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷载组合系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋混凝土结构容重：25KN/m3；覆土荷载：结构顶板埋深取5.35~8.75m。分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.546.2粉质粘土19.20.53.6粉细砂190.437.4圆砾210.390.95加权平均取土的重度为19.3KN/m3高水位取至地面，低水位取至结构底板下边缘，则：覆土土压力（高水位）：81.38~168.8KN/m；侧土压力（高水位）：35~72.58KN/m；覆土土压力（低水位）：168.88~350.3KN/m；侧土压力（低水位）：72.62~150.63KN/m；水压力（竖向压力/水平压力）顶部水压力：87.5KN/m；底部水压力：18.15*10=181.5KN/m；地基反力：基床系数为：<3>号地层：5000KN/m³；<5>号地层：12000KN/m³；<6-1>号地层：50000KN/m³2、可变荷载：⑴地面超载：20KN/m，结构顶部均布；侧向压力取20×0.43=8.6KPa；3、荷载组合（1）承载能力极限状态：荷载为土压、水压、结构自重、地面超载均取设计值，水土压采用水土分算；根据计算出的弯矩，按强度控制配筋。根据《建筑结构荷载规范（GB50009-2008）》规定，由永久荷载效应控制的组合，在该种极限状态下，各荷载均取组合值其组合公式为：永久荷载分项系数取：1.35；可变荷载分项系数取：1.4，结构重要性系数1.1。（2）正常使用极限状态：荷载均取标准值，水土压采用水土分算；根据计算出的弯矩，按裂缝控制配筋(迎土侧0.2mm，背土侧0.3mm，下同)。根据《建筑结构荷载规范（GB50009-2008）》规定，由永久荷载效应控制的组合，该种极限状态各荷载均取标准值。四、配筋计算结构配筋分两种配筋计算：即：正常使用极限状态结构裂缝控制配筋及承载力极限状态配筋。在以上各种荷载工况组合中找出最不利的组合在承载力极限状态下进行配筋计算；从不考虑偶然荷载组合中找出最不利的组合在正常使用状态下进行配筋计算。最后综合其中最大的值对结构进行配筋。正常使用状态下以结构裂缝控制配筋（迎土侧≤0.2mm，背土侧≤0.3mm），极限承载力状态下以受拉钢筋的抗拉强度设计值来控制配筋（fy≤300Mpa），以其所求内力的最大值配筋，配筋计算时，强度配筋时的主筋保护层厚度为：外：50mm、内：40mm；裂缝控制配筋时主筋保护层厚度为：外30mm、内：30mm。计算时板墙节点处的内力均为结构轴线处的内力，配筋时应换算出结构内边缘的内力控制配筋，并考虑腋角的作用。此计算仅为结构的通常配筋，局部有集中力处单独计算，加强配筋。1、在正常使用极限状态下的计算公式（混凝土规范[GB50010-2010]ωmax=αcrψσs/Es(1.9Cs+0.08deq/ρte)≤[ω]正常使用极限状态：结构重要性系数取1.0，各项荷载的各项系数都取1.0；2、承载力极限状态下的计算应满足下列承载能力极限状态设计式（混凝土规范[GB50010-2010]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αK）；式中：γ0——结构重要性系数，取1.1；S——结构的作用效应函数；γG——永久荷载的分项系数；GK——永久荷载的标准值；γQ——可变荷载的分项系数；GQ——可变荷载的标准值；αK——几何参数的标准值；取：1.0；R——结构的抗力函数；fd——材料强度设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用《混凝土结构设计规范》[GB50010-2010]中的强度计算和裂缝计算来控制配筋。(注：主体结构按压弯构件进行配筋)横向框架承载能力极限状态下内力控制表（高水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)595.371287.0111063.577轴力(KN)91217891780剪力(KN)454.77878.37617.81横向框架承载能力极限状态下内力控制表（低水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)1127.8991956.0881783.322轴力(KN)677.7323202185剪力(KN)622.571201.355589.39横向框架正常使用状态下内力控制表（高水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)412.55885.59731.7轴力(KN)621.7412201219.066剪力(KN)271.56602.35333.43横向框架正常使用状态下内力控制表（低水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)771.351336.1441217.899轴力(KN)463.481580.61490剪力(KN)497.79819.85402.08横向框架结构最终配筋表位置拱顶（内侧）腰部（外侧）底部（内侧）结构厚度800800800承载能力横向主主筋5φ258φ256φ28正常使用横向主主筋10φ2510φ25+55φ2510φ25+55φ25推荐配筋拱顶内外侧均配配置：φ25@1100；拱腰外侧侧配置：φ25@1100+φ25@2000，拱腰内内侧配置：：φ25@100；拱底外侧侧配置：φ25@1100，拱底内内侧配置：：φ25@1100+φ25@2000控制工况组合内力图承载能力极限状态（高水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图D2断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构暗埋段段D2处横断断面计算，计算里程程为DK0+1779.0000~DK0+2339.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图22。D2断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D7。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；覆土荷载：结构构顶板埋深取取3.299~6.229m。分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.547.87粉质粘土19.20.52.3粉细砂190.435.32加权平均取土的的重度为19.33KN/m3高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：58.55~1144.006KNN/m；侧土压力（高水位位）：259..25~~72..03KKN/m；；覆土土压力（低低水位）：121..4~298..96KKN/m；；侧土压力（低水位位）：60.77~1499.48KN/mm；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：662.9KN/mm；底部水压力：115.499*10==154..9KNN/m；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：5000KKN/m³³；<5>号地层：120000KN//m³2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.5=10KPPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0..2mm，下下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)375.85894.89725.28轴力(KN)74013841300剪力(KN)309.67560.77336.87横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)724.361323.1551202.588轴力(KN)61817101520剪力(KN)415.12681.49457.72横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)263.63619.48501.68轴力(KN)74013841300剪力(KN)309.67560.77336.87横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置拱顶（内侧）底部（内侧）腰部（外侧）弯矩(KN.m)498.32907.89825.22轴力(KN)42411681040剪力(KN)285.6467.91337.02横向框架结构最最终配筋表表位置拱顶（内侧）腰部（外侧）底部（内侧）结构厚度700700700承载能力横向主主筋5φ258φ256φ28正常使用横向主主筋10φ2210φ22+55φ2510φ28推荐配筋拱顶内外侧均配配置：φ22@100；拱腰外侧配置：φ22@100+φ25@200，拱腰内内侧配置：φ22@100；拱底外侧侧配置：φ25@1100，拱底内内侧配置：：φ28@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B2-1、B22-2、B2-3、B3和D3断面结构构计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构B匝道暗埋段段B2-1、B3、B2-22、B2-3处横断面面和主线明挖结结构暗埋段段D匝道D3处横断面面计算，计算里程程分别为BK0++78.0000~BBK0+883.5551、BK0++83.5551~BBK0+1106.7781BCC合建段、BK0++106..718~~BK0++140..000、BK0++160..000~~BK0++168..000和和DK0+2339.0000~DKK0+294.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图33。B2-1、B22-2、B2-3、B3和D3断面尺尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D14。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；覆土荷载：结构构顶板埋深取取1.5991~4..044mm。分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.547.4粉质粘土19.20.52.3粉细砂18.50.671.844高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：42.228~94.778KN/mm；侧土压力（高水位位）：22.883~63.55KN/mm；覆土土压力（低低水位）：86.778~206..28KN/mm；侧土压力（低水位位）：46.886~138..20KN/mm；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：440.444KN//m；底部水压力：111.5444*100=1155.44KKN/m；；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：5000KKN/m³³；<4>号地层：45000KN/mm³；<5>号地层：120000KNN/m³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.5=10KPPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0..2mm，下下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)1516.5844.471688.344867.13175.72001165.988轴力(KN)387.7387.7535.26535.26903.7956.9剪力(KN)01111.76601240.9550663.08横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)1092.455616.681228.233653.47126.18867.17轴力(KN)284.30284.3420420670725剪力(KN)0804.820924.440519.31横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)1016.811566.381132.644582.05118.71782.50轴力(KN)371.52371.52513.45513.45856.3917.6剪力(KN)0745.510832.630445.25横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)731.26412.99822.81438.1881.20581.30轴力(KN)190190281.8281.8450693.88剪力(KN)0745.510832.630445.25横向框架结构最最终配筋表表位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度800800850850700700承载能力横向主主筋10Φ2510Φ2210Φ2510Φ2210Φ2210Φ22正常使用横向主主筋10Φ25+5Φ2510Φ2210Φ25+5Φ2510Φ2210Φ2210Φ22+10Φ22推荐配筋顶、底板跨中配配置：Φ25@1100+Φ25@2200；顶顶、底板支支座配置：：Φ22@1100，侧侧墙跨中配配置：φ22@100；侧墙支支座配置：：φ22@100+φ22@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B4断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构B匝道暗埋段段B4处横断面面计算，计算里程程BK0++140..000~~BK0++160..000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图44。B4断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图B4。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；覆土荷载：结构构顶板埋深取取2.0559~3.3997m。分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.544.5粉质粘土19.20.56.18高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：25.994~95.77KN/mm；侧土压力（高水位位）：14.001~47.885KN/mm；覆土土压力（低低水位）：53.224~198..25KN/mm；侧土压力（低水位位）：28.775~99.112KN/mm；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：223.3KN/mm；底部水压力：110.688*10==106..8KN//m；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：5000KKN/m³³；<4>号地层：45000KN/mm³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.5=10KPPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0..2mm，下下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)658.78600.75744.16688.32225.1100819.47轴力(KN)332.65332.65499.03499.03517.38578.52剪力(KN)0593.10744.10628.77横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)763.77495.83818.24516.4633.89652.58轴力(KN)240.01240.01340.42340.42522.59578.55剪力(KN)0593.140722.660425.93横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)439.28402.2497.41461.88156.37549.42轴力(KN)318.47318.47478.78478.78494.73553.13剪力(KN)0328.440434.920305.96横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)509.98331.55547.29346.1514.73437.11轴力(KN)160.54160.54228.33228.33351.27387.21剪力(KN)0396.270483.710285.68横向框架结构最最终配筋表表位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度800800850850700700承载能力横向主主筋10Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ22正常使用横向主主筋10Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ22推荐配筋顶、底板跨中配配置：Φ22@1000；顶、底底板支座配配置：Φ22@1100，侧侧墙跨中配配置：φ22@100；侧墙支支座配置：：φ22@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B5、D4断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构暗埋段段B匝道B5处横断断面和D匝道D4处横断断面计算，计算里程程为BK00+1688.0000~BK00+2288.0000和DK0+2994.0000~DKK0+3330.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图55。B5、D4断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D18。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；覆土荷载：结构构顶板埋深取取0~1.669m。分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.546.7粉质粘土19.20.52.24高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：19.338~80.881KN/mm；侧土压力（高水位位）：10.447~40.44KN/mm；覆土土压力（低低水位）：39.778~166..46KN/mm；侧土压力（低水位位）：21.448~83.223KN/mm；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：116.9KN/mm；底部水压力：88.94**10=889.4KKN/m；；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：5000KKN/m³³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.5=10KPPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0.3mm，下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)580.63465.33624.62522.8619.140553.80轴力(KN)241.58241.58371.04371.04437.18474.93剪力(KN)0492.410650.860455.77横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)616.9429.06310.12326.5945.520427.43轴力(KN)191191250.15250.15431.63474.93剪力(KN)0492.410692.610306.34横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)386.83310.83418.31350.7213.8370.84轴力(KN)161.65161.65249.1249.1292317.44剪力(KN)0328.440434.920305.96横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)411.25286.41206.53218.5533285.74轴力(KN)127.67127.67167.7167.7284.6317.44剪力(KN)0328.440463.040205.34横向框架结构最最终配筋表表位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度700700750750650650承载能力横向主主筋8Φ228Φ2210Φ2210Φ228Φ228Φ22正常使用横向主主筋10Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ22推荐配筋顶、底板跨中配配置：Φ22@1000；顶、底底板支座配配置：Φ22@1100，侧侧墙跨中配配置：φ22@100；侧墙支支座配置：：φ22@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B6断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构暗埋段段B匝道B6处横断断面，计算算里程BKK0+2228.0000~BKK0+2880.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图66。B6断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图B6。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；覆土荷载：结构构顶板埋深取取0.455~2.722m。分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.547.7高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：28.669~95.991KN/mm；侧土压力（高水位位）：15.449~51.779KN/mm；覆土土压力（低低水位）：58.889~1196.885KN/mm；侧土压力（低水位位）：31.88~106..30KNN/m；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：227.2KN/mm；底部水压力：110.42×100=1044.2KNN/m；地基反力：基床系数为：<<4>号地层：：4500KKN/m³³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.54=10.8KPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0.3mm，下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)657.76611.12656.68596.8246.560719.92轴力(KN)307.69307.69429.76429.76490.85542.70剪力(KN)0597.240681.090547.73横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)707.35561.53636.98474.7490.7609.68轴力(KN)234.73234.73340.42340.42497.67542.69剪力(KN)0597.240647.750382.67横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)439.1408.67440.38400.732.2482.91轴力(KN)206.1206.1288.69288.69332.56367.97剪力(KN)0399.030455.960305.96横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)472.72375.35425.96318.0462.43408.22轴力(KN)157.1157.1202.12202.12332.98363.09剪力(KN)0399.030433.420256.73横向框架结构最最终配筋表表位置顶板（跨中）顶板（支座）底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度700700750750650650承载能力横向主主筋8Φ228Φ2210Φ2210Φ228Φ228Φ22正常使用横向主主筋10Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ2210Φ22推荐配筋顶、底板跨中配配置：Φ22@1100；顶顶、底板支支座配置：：Φ22@1100，侧侧墙跨中配配置：φ22@100；侧墙支支座配置：：φ22@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B7、D5断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构暗埋段段B匝道B7处横断断面和暗埋段D匝道D5处横断断面计算，计算里程程分别为BK0++280..000~~BK0++305..500和和DK0+3330.0000~DKK0+3555.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图77。B7、D5断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D20。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.547.43高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：4.755~67..45KN/mm；侧土压力（高水位位）：2.577~36.442KN/mm；覆土土压力（低低水位）：9.755~1338.455KN/mm；侧土压力（低水位位）：5.277~74.776KN/mm；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：55KN//m；底部水压力：77.5*110=755.0KNN/m；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：35000KN/mm³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.54=10.8KPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0.3mm，下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)1042.0881612.677286.30001514.155轴力(KN)471.29471.2968.6128.9剪力(KN)0111.6142.1413.44横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)1046.4551201.144353.87001157.355轴力(KN)351.4351.482.32131.81剪力(KN)0207.9219.57469.60横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)693.51077.266189.44001011.711轴力(KN)450.74450.7465.59124剪力(KN)0.0000111.6142.1413.44横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)696.42800.14235.16771.33轴力(KN)234.84234.8455.4488.76剪力(KN)0140146.2313.68横向框架结构最最终配筋表表位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度800800800800承载能力横向主主筋10Φ2510Φ258Φ228Φ22正常使用横向主主筋10Φ25+5Φ25510Φ25+5Φ25510Φ2210Φ22推荐配筋底板跨中及支座座配置：φ25@100+φ25@200；侧墙跨跨中及支座座配置：φ22@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B8、D6断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构暗埋段段B匝道B8处横断断面和暗埋埋段D匝道D6处横断面面计算，计算里程程为BK00+3055.5000~BK00+3300.5000和DK0+3555.0000~DKK0+3880.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图88。B8、D6断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D22。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.546.13高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：4.755~544.63KN/mm；侧土压力（高水位位）：2.577~29..5KNN/m；覆土土压力（低低水位）：9.755~1112.113KNN/m；侧土压力（低水位位）：5.277~60..55KKN/m；；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：55KN//m；底部水压力：66.13**10=661.3KKN/m；；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：35000KN/mm³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.54=10.8KPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0.3mm，下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)623.541084.088193.28001002.800轴力(KN)393.69393.6947.4689.138剪力(KN)0115.64180.31511.62横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)590.59664.37131.40636.46轴力(KN)250.31250.3147.7589.19剪力(KN)0145.53118.07313.78横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)414.84724.51129.22670.33轴力(KN)376.64376.6445.9491.88剪力(KN)077.88120.38342.57横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)392.65441.8787.110423.63轴力(KN)167.09167.0932.1660.03剪力(KN)09878.46209.34横向框架结构最最终配筋表表位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度700700700700承载能力横向主主筋10Φ2510Φ258Φ208Φ20正常使用横向主主筋10Φ2510Φ2510Φ2010Φ20推荐配筋底板跨中及支座座配置：φ25@100；侧墙跨跨中及支座座配置：φ20@100控制工况组合内内力图承载能力极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图承载能力极限状状态（低水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用极限状状态（高水水位）弯矩图轴力图剪力图正常使用状态（低低水位）弯矩图轴力图剪力图B9、D7断面结构计计算书本次计算为长沙沙市南湖路湘江江隧道工程程西岸岸上上段主线明挖结结构暗埋段段B匝道B9处横断断面和暗埋埋段D匝道D7处横断断面计算，计算里程程为BK00+3300.5000~BK00+3800.5000和DK0+3880.0000~DKK0+4005.0000，结构设计计计算水位位按全水头头和低水头头两种工况况考虑，沿沿线路纵向向取1延米按支支撑在弹性性地基上的的框架结构构进行计算算，计算程程序为SAP20000。本计算书包括以以下部分：：1、横段面尺寸图图及钻孔资资料2、计算模型3、荷载及荷载组组合系数4、配筋计算5、计算结果一、横断面尺寸寸及钻孔资资料断面尺寸见图99。B9、D7断面尺寸本次计算地层资资料根据《长沙市南湖路湘江隧道工程地质详细勘察报告》取值。钻孔柱状图D22。二、计算模型结构计算模型三、计算荷载及荷荷载组合系系数：1、永久荷载：结构自重：钢筋筋混凝土结结构容重：：25KN/m3；分项土层重度（KN/mm3）水平侧压力系数数土层厚度（m）杂填土19.50.545.02高水位取至地面面，低水位位取至结构构底板下边边缘，则：：覆土土压力（高高水位）：0~444.84KN/mm；侧土压力（高水位位）：2.577~24..21KKN/m；；覆土土压力（低低水位）：：0~92.004KNN/m；侧土压力（低水位位）：0~49..70KKN/m；；水压力（竖向压压力/水平压力力）顶部水压力：00KN//m；底部水压力：55.02**10=550.2KKN/m；；地基反力：基床系数为：<<3>号地层：：35000KN/mm³；2、可变荷载：⑴地面超载：200KN//m，结构顶顶部均布；；侧向压力力取20×0.54=10.8KPa；3、荷载组合（1）承载能力极限限状态：荷载为土压、水水压、结构构自重、地地面超载均均取设计值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按强度控制制配筋。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，在该该种极限状状态下，各各荷载均取取组合值其其组合公式式为：永久荷载分项系系数取：11.35；；可变荷载载分项系数数取：1..4，结构构重要性系系数1.1。（2）正常使用极限限状态：荷载均取标准值值，水土压压采用水土土分算；根根据计算出出的弯矩，按按裂缝控制制配筋(迎土侧0..2mm，背背土侧0.3mm，下同)。根据《建筑结构构荷载规范范（GB500009--20088）》规定定，由永久久荷载效应应控制的组组合，该种种极限状态态各荷载均均取标准值值。四、配筋计算结构配筋分两种种配筋计算算：即：正常使用极极限状态结结构裂缝控控制配筋及及承载力极极限状态配配筋。在以上各种荷载载工况组合合中找出最最不利的组组合在承载载力极限状状态下进行行配筋计算算；从不考考虑偶然荷荷载组合中中找出最不不利的组合合在正常使使用状态下下进行配筋筋计算。最最后综合其其中最大的的值对结构构进行配筋筋。正常使用状态下下以结构裂裂缝控制配配筋（迎土土侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mm），极极限承载力力状态下以以受拉钢筋筋的抗拉强强度设计值值来控制配配筋（fy≤300MMpa），以以其所求内内力的最大大值配筋，配配筋计算时时，强度配配筋时的主主筋保护层层厚度为：：外：500mm、内：：40mm；裂缝缝控制配筋筋时主筋保保护层厚度度为：外330mm、内：：30mm。计算算时板墙节节点处的内内力均为结结构轴线处处的内力，配配筋时应换换算出结构构内边缘的的内力控制制配筋，并并考虑腋角角的作用。此此计算仅为为结构的通通常配筋，局局部有集中中力处单独独计算，加加强配筋。1、在正常使用极极限状态下下的计算公公式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]ωmax=αcrrψσs/Es(1..9Cs+0.008deeq/ρte)≤[ω]正常使用极限状状态：结构构重要性系系数取1.0，各项项荷载的各各项系数都都取1.0；2、承载力极限状状态下的计计算应满足足下列承载载能力极限限状态设计计式（混凝凝土规范[GB5500100-20110]）：γ0S（γGGK，γQGQ）≤R（fd，αKK）；式中：γ0———结构重要要性系数，取1.1；SS——结构的作作用效应函函数；γG——永久荷载的分项项系数；GK——永久荷载的标准准值；γQ——可变荷载的分项项系数；GQ——可变荷载的标准准值；αK——几何参数的标准准值；取：：1.0；R——结构的抗力函数数；fd——材材料强度设设计值；五、计算结果在配筋计算时，均采用用《混凝土土结构设计计规范》[GB5500100-20110]中的强度度计算和裂裂缝计算来来控制配筋筋。(注：主体体结构按压压弯构件进进行配筋)横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（高高水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)119.85375.2794.360517.60轴力(KN)230.16230.1636.3473.6剪力(KN)0235.53100.57299.95横向框架承载能能力极限状状态下内力力控制表（低低水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)216.71439.0985.26411.16轴力(KN)176.88176.8837.2568.92剪力(KN)096.0284.9231.09横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（高水水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)82.4248.7763.22344.53轴力(KN)219.53219.5335.466.3剪力(KN)0158.2667.63200.22横向框架正常使使用状态下下内力控制制表（低水水位）位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）弯矩(KN.m)143291.7552.5272.85轴力(KN)117.8117.824.4746.41剪力(KN)064.3154.13153.85横向框架结构最最终配筋表表位置底板（跨中）底板（支座）侧墙（跨中）侧墙（支座）结构厚度600600600600承载能力横向主主筋10Φ2010Φ208Φ208Φ20正常使用横向主主筋10Φ2010Φ2010Φ201