惠州某大厦基坑围护设计

第二部分:基坑围护设计一.工程及地质概况××大厦位于惠州广汕公路与下埔路交叉口东侧。该楼地面28层，地下两层。基坑长106m、宽39m、深10.5m。基坑北侧有6层高的铁路局办公楼和富豪大酒店，距基坑1.2m；南侧距广汕公路5m，且有ф900mm的很凝土上水管，及电缆沟、污水管道等．距基坑仅0.3—2.0m，与基坑边续接近平行(图2.1)；东侧6m处为龙珠楼，高五层；西侧距下埔路3m，有四条地下管道。图2.1商贸、华银大厦基坑平面布置图二.工程水文地质条件(一).地质条件拟建场区属平缓低丘地貌，场地内地层较为简单，第四系覆盖层有粉质粘土、砂质粘土及残积砂质粘性土，基底为燕山晚期不同风化程度的中粗黑云母花岗岩。土质状况如下：(1)人工填土层。主要为粘性土、砂、块石，夹部分工业垃圾组成杂埂土，厚0.5～O.82m。(2)粉质粘土层。棕红色；稍湿、硬塑—坚硬状态，层厚0.50～4.30m。(3)砂质粘土层。场地中分布较为普遍。褐红混斑状，灰白、浅黄色，砂粒含量约40％～60％，稍湿，硬塑。层厚变化较大，北东部薄，西南部厚，层厚1.58～7.20m。(4)残积砂质粘性土。场地中分布的主要土层，含石英砂粒30％一35％，湿一很湿软塑一可塑状态，层厚2.0～8.02m。(5)强风化花岗岩。层厚O.40～13.04m。(6)中风化岩。岩土体主要工程性质指标见表2.1。(二)水文地质条件地下水距现地面0.46～1.45m，呈北东往南西径流。为埋藏于花岗岩风化层的孔隙潜水，渗透系数约0.5m／d，场地地下水较为贫乏。岩土体主要工程性质指标表表2.1序号土层名称天然含水量ω（%）天然容重γ（ΚΝ/ｍ³）粘聚力c（kpaa）内摩擦角φ标贯（击）土层厚度（ｍ）1人工填土17.51515º0.62粉质粘土22.318.457.522º09"18.332.33砂质粘土21.818.450.426º20"13.094.24残积砂质粘性土28.217.326.028º50"13.285.05强风化花岗岩三、选择基坑支护方案由图1可知，该场地周边环境比较复杂，且基坑挖深较大，若(1)采用自然放坡.仅东面及南面的部分范围可考虑，但如果顾及到施工单位尚需进行的施工组织所需场地以及地下的各种管道的安全，则该部分也难以选用此种方案.(2)采用厦门地区在深基坑支护中常用的人工挖孔灌注桩加预应力锚杆的方案.该方案在具体施工中将存在以下问题:a残积土层中存在大量孤石，一旦遇到，难于处理则必将影响工期;b地下水位较高，影响挖桩进度;亡本身存在施工进度慢，造价高的问题。(3)采用土层土钉和加钢筋混凝土护壁。该方案即可满足场地狭窄、难于施工的要求，亦能降低造价、保证施工进度，更重要的是也能保证边坡土体不致产生过大变形，避免周边建筑物发生破坏.土钉墙采用主动受力体系，安全、稳定、可靠，具有造价低，工期短，占地少，适用于各种土层的特点。所以，此方案应因地制宜，对于离基坑较近的北侧铁路局办公楼和富豪大酒店以及东侧龙珠楼外的边坡土体应先处理后再作土层土钉墙支护，以确保两处已有建筑物的安全.四.土钉墙支护设计为方便计算上层力学指标，采用加权平均法：C＝41．6kpa；γ＝18kN／m³；φ＝25.5º；土钉锚固力取Pt＝20W／m；附加荷载q1＝20kN／m²(BC段取q2=90kN／m²)。采用土层力学加权平均、简化分析的方法，稳定临界破坏面为楔形破坏面，破坏面倾角为(45º十Ψ/2)。(一)土钉几何尺寸设计在初步设汁阶段，首光应根据土坡的设计几何尺寸及可能潜在破裂面的位置等做初步选择，包括选择孔径、长度与间距等基本参数。1．土钉长度已有工程的土钉实际长度L均不超过上坡的垂直高度。抗拔试验表明，对高度小于12m的土坡采用相同的施工工艺，在同类土质条件下，当土钉长度达到一倍土坡垂直高度时，再增加长度对承载力提高不明显。Schlosser(1982)认为，当土坡倾斜时，倾斜面使侧向土压力降低，这就能使土钉的长度比垂直高度加筋上挡墙拉筋的长度短。因此，常采用土钉的长度约为坡面垂直高度的60％～70％。HrMcc和Jcwell(1987)通过对十几项土钉工程分新表明，对钻孔注浆型土钉，用于粒状土陡坡加固时，其长度比(土钉长度与坡面垂直高度之比)——般为0.5～0.8；用于冰赜物或泥灰岩边坡时，长度比一般为0.5～0.6。2．土钉直径及间距布置上钉孔径db可根据成孔机械选定。国外对钻孔注浆型土钉钻孔直径一般为76—150mm，国内采用的土钉钻孔直径一般为100一200mm。土钉间距包括水平间距(行距)和垂直间距(列距＞。王步云等认为：对钻孔注浆型土钉，应按G一8倍土钉钻孔直径db选定土钉行距和列距，且应满足；Sx·Sy=db·K·db式中：

Sx、Sy为土钉水平向、垂直向间距；K——注浆工艺系数，对一次性压力注浆工艺，取1.5—2.5。Rruce和Jcwcll(1987)统计分析表明，对铁孔注浆型上钉用于加固粒状土陡坡时．其粘结比为db·L/（Sx·Sy）为0.3～0.6；用于冰啧物和泥灰岩时，其粘结比为0.15～0.20。对打入型土钉，用于加固粒状上陡坡时，其粘结比为0.6～1.1。3．土钉土筋直径db的选择为了增强上钉中筋材与砂浆(细细混凝土)的握裹力和抗拉强度，打入型土钉一般采用低碳角钢；钻孔注浆型土钉一般采用高强度实心钢筋、筋材也可采用多根钢绞线组成的钢绞索。王步云等建议，上钉的筋材直径Jr可按下式估算：db＝(20～25)×10(二)支护参数1.I区(AB、AD、CD段)。为直立面。板面：C20喷混凝土，厚度100㎜；钢筋网ф6＠250㎜×250㎜。土钉(ф28钢筋)：共设6排。第l～3排：ф28L10000㎜＠1500㎜；第4～6排：ф28L10000mm＠1500㎜。另外，为保护北侧铁路大楼（CD段）的安全，在铁路大楼的基础下方安设一排水平锚管，长15ｍ，间距0.8ｍ，进行高压注浆。2.Ⅱ区(BC段)。基坑边坡坡度1：O.38。板面：C20喷混凝土，厚度100㎜，钢筋网ф6＠200㎜×200㎜。土钉(ф28钢筋)：共设7排。第1、2、7排：ф28L6000㎜＠1500㎜；第3、5、6排：ф28L8000㎜＠1500㎜。第4排：ф28L10000㎜＠1500㎜。3.土钉与水平面的倾角α。通常取α＝0～15。(三)安全稳定分析分析I、Ⅱ区，见图2.2、图2.3。1.土钉抗拉断裂极限状态验算：在土压力作用下，土钉承受抗拉应力。为保证上钉结构内部的稳定性，应使土钉主筋具有一定安全系数的抗拉强度。使用状态下由土体自重和地表均布荷载q引起的每一土钉内力可按图2.4所示的侧向土压力分布图形用下式求出：式中——在Sh、SV范围内由地面均布荷载、土体自重和地下水产生的侧压力的平均值。图2.4中，Pl、P2、P3值取为：对于黏性土（0.05≤с∕γH≤0.2）P2＝Ka·qP3=0.5γw·（H-hv）式中γw———水的重度；hv——地下水深度0.5——经验系数；γ——土的重度；с——土的粘聚力.Ka=tg²（45º-ψ/2）.对于分层土体，上式中с、γ、ψ值取各层土的参数按其厚度hi加权的平均值。土钉极限抗拉力与土钉墙所受的侧压力应满足：式中fy——土钉主筋抗拉强度设计值。Pl＝tg²（45º-ψ/2）｛1-(2×41.6)/(18×10.5×tg（45º-ψ/2）)·18×10.5＝35.275AB、AD段:P2a＝20×tg²（45º-ψ/2）＝8.275BC、CD段：P2b＝90×tg²（45º-ψ/2）＝37.24P3＝0.5γw·（H-hv）＝0.5×10×（10.5-1.45）＝45.25＝1/3（45.25+35.275+8.275）×1.5×1.5＝66.6＝1.35×π×0.007²×300000＝62.345≤1.5p可见，满足抗拉要求。2．内部稳定分析为方便计算，土层力学指标采用加权平均值，临界破坏面为楔形破坏面，破坏面倾角为(45º十φ/2)。K＝｛C·L+（W+Q）·sin（45º-φ/2）·tgφ+T·sin（45º+φ/2+θ）+T·cos（45º+φ/2+θ）｝/｛（W+Q）·cos（45º-φ/2）｝式中：φ----为土层平均内摩擦角．取25.5º；C为土层平均粘聚力，取41．6kpa；W----为土层自重；Ｗ＝0.5·γ·Н²·tg（45º-ф/2）式中γ----为土层平均重度，本题取18KN/m³；H----为基坑深度，本题取10.5m；Q-----为地面附加荷载；Q＝q·Н·tg（45º-ф/2）θ-----为土钉与水平面的夹角，本题取θ=10º；T-----为土钉总锚固力；T＝∑Lb·Pt/ShL-----为楔形滑移面长度；L＝H·cos（45º-ф/2）＝10.5×cos32.25º＝12.4mAB、AD段：Ｗ1＝0.5·γ·Н²·tg（45º-ф/2）＝0.5×18×10.5×10.5×tg32.25º＝638.24KN/mQ1＝q1·Н·tg（45º-ф/2）＝20×10.5×tg32.25º＝132.5KN/mT1＝∑Lb·Pt/Sh＝（4.6+5.5+6.4+6.2+7.1+8.0）×20/1.5＝504KN/mmKH1＝｛C·LL+（W+Q）·sin（45º-φ/2）·tgφ+T·ssin（45º+φ/2+θ）+T··cos（45º+φ/2+θ）｝/｛（W+Q）·cos（45º-φ/2）｝＝｛411.6×112.4++（132..5+6338.244）sin332.755º·tgg25.55º+5004×siin57..75º++504××cos557.755º｝/｛（638..24+1132.55）×coss32.775º｝＝1.994满足要求。CD段：Ｗ1＝0..5·γ·Н²·tg（45º-ф/2）＝0.5×18××10.55×10..5×tgg32.225º＝638.24KN/mQ2＝q2·｛Н·tg（45º-ф/2）-1.2｝＝90×｛10.55×tg332.755º-1..2｝＝499.85KN/mT2＝∑Lb·Pt/Sh＝（4.6+5.55+6.44+6.22+7.11+8.00）×90//1.5＝2268KNN/mKK2＝3.0。满足要求。BC段：Ｗ2＝0..5·γ·Н²·tg（45º-ф/2）-0.5γ·Hi××4＝0.5××18×110.5××10.55×tg332.755º-0..5×188×6×44＝422.24KN/mmQ4＝q2·｛Н·tg（45ºº-ф/2）-4｝＝247.85KN/mmT3＝（2.2+2.44+5.11+7.22+6.22+7.22+5.77）×90//1.5＝2166KNN/mK3＝4.8。满足要求。3.抗滑稳定计算安全系数：KH＝Ft/Eaxx式中：KH――――为抗滑动动安全稳定定系数；Eax―――为为墙后主动动主压力，kN；Ft―――为墙底断断面上生产产的抗滑力，kN。AB、CD段：＝（0.5××18×110.5++20）×10..5×tgg²32..75º--2×411.6×110.5××tg322.75ºº+2×441.6²²/18＝127.8KKN/mFTT1＝（W+q1·B1）·tgψ＝｛18×10.55×（11×99×coss10º//12）+20×（11×99×coss10º//12）｝tg255.5º＝807.5KH1＝Ft1//Eax11＝807..5/1227.8＝6.322满足要求。CD段：Eax2＝（0..5×188×10..5+900）×10..5×tgg²32..75º--2×411.6×110.5××tg322.75++2×411.6²//18＝431..9Ft2＝（18×10.55×9+990×9）tg255.5º=15884.3223KH2＝Ft2//Eax22＝15844.3233/4311.9＝3.699满足要求。BC段：Eax3＝（00.5×118×100.5+990）×10..5×tgg²32..75º--2×411.6×110.5××tg322.75++2×411.6²//18＝431..9B2＝11×（6+8）cos110º/((12×22)＝5.8FT3＝（18××10.55×5.88+90××5.8）tg255.5º＝7711.84KH3＝Ft3//Eax33＝771..84/4431.99＝1.7887满足要求。4.抗倾覆稳稳定计算安全系数：KQ＝MW/M0AB、CD段：MMW1=（W1+qq1·Ｂ１）×0.55×Ｂ１=（18×110.5××8.1++20×88.1）×8.11/2=68856.2245MM01=EEax1·HH/3=1227.8××10.55/3=4447.3则KQQ1=MMW1/M01==68566.2455/4477.3==15.33满足稳定性要求求。CD段：MW22=（W1+q1·Ｂ2）×0.55×Ｂ2=（18×110.5××9+9××90）×9×00.5=112299.55M02=EEax2·HH/3==431..9×100.5/33==15111.65则KQQ2=MMW2/M02==112999.5//15111.65==7.477满足稳定性要求求。BC段：MW3=（W3++q2·Ｂ3）×0.55×Ｂ3=（188×10..5×5..8+900×5.88）×5.88/2=33330.366M03=Eaxx3·H//3=4311.9×110.5//3=15111.655则KQQ3=MMW3/M03==33300.36//15111.65==2.200满足稳定性要求求。5.基坑底的隆起验验算：基坑底部为硬岩岩土层时，隆隆起问题则则不突出。当当开挖较深深的粘土基基坑时．如如果基坑壁壁的土柱重重量超过基基坑底面以以厂地基的的承载力时时，地基中中的平衡状状态受到破破坏．就会会发生坑壁壁流动、坑坑顶下陷、坑坑底隆起现现象，如下下图所示。为为防止这种种现象发生生，需验算算地基是否否产生隆起起，可采用用地基稳定定验算法进进行验算G假定在重重量为v的坑壁土土作用下，下下部地基土土沿圆柱面面Bc发生破坏坏而产生滑滑动，失之之稳定的地地基十统圆圆柱面中心心轴O转动。此此时转动力力矩为：Wd＝W·B/2W＝（q+γH）·BB＝11·Lcossα/12式中L——土钉钉长度αα——土钉倾角角稳定力矩为：当土层为均质土土时，则；；MMr＝B²·τ·π式中τ——地基土不不排水抗剪剪强度，在在饱和软粘粘土中，τ＝Cτ＝k0·γt·hi·tgψψ+Ci式中k0———土压系数数，粉土、粘粘土取60＝0.5：γγt——锚固段以以上上层重重度；hi——锚因段中中点到地面面的高度；；ψ、Ci——锚因段土层的内内摩擦角和和粘聚力。τ＝k0·γt·hhitgψ+CIF＝0.55×18××10.55×tg225.5ºº+41..6＝64..14要保证不发生隆隆起，则要要求抗隆起起安全系数数：K＝Mr/Md≥11.20AB、AD段：B1＝11·L·coosα/12＝111×9××cos110º/112＝88.1W1＝（q1+γH）·B1＝（20+118×100.5）×8.11＝11692..9Wd1＝W1·BB1/2＝16992.9××8.1//2＝68556.2445Mr1＝B1²··τ·π＝8.11²×644.14××π＝132220.553K1＝Mr/Md＝1132200.53//68566.2455＝1.9228≥1.2满足要求。CD段：B11＝11·LLcosα/12＝11×110×coos10ºº/12＝9W2＝（90+118×100.5）×9＝25111Wd22＝25111×9/22＝112999.5Mr22＝64.114×811×π＝163221.6442K2＝Mr/Md＝1163211.6422/112299.55＝1.44≥1.2满足要求。BC段：B22＝11×（6+8）cos110º/((12×22)＝5.8W3＝（90+55.8×110.5）×5.88＝875..22Wd33＝875..22×55.8/22＝25388.1388Mr33＝64.114×5..8²×π＝67788.51889K3＝6778.51189/22538..138＝2.67≥1..2满足要求。6.抗管涌验算：本工程地质资料料显示，场场地地下水水较为贫乏乏，不需要要作坑槽护护壁挡土截截水，所以以在此可以以不作抗管管涌验算。（四）．土钉锚锚固力试验验为检验实际土钉钉锚固力．．我们于委委托某市建建筑科学研研究所进行行土钉拉拔拔试验，选选择有代表表性土层进进行试验，试试验结果见见表2。表2土钉抗拉拔试验验结果土钉编号1号2号3号土钉编号1号2号3号土层类别残积土砂层淤泥锚固长度5m5m5m土钉材料螺纹钢Ⅱ螺纹钢Ⅱ螺纹钢Ⅱ抗拔力140KN140KN140KN土钉直径28mm28mm28mm单位抗拔力28KN/m28KN/mm28KN/mm钻孔直径100mm100mm100mm五.基坑土钉墙支护护施工（一）

施工工工艺土钉墙分层施工工，依次循循环至基坑坑底，即基基坑开挖一一定深度后后，进行土土钉墙施工工，然后进进行下一层层的开挖。1.基坑开开挖基坑开挖挖分6层进行

，

第一层挖挖2.5米，

第二层挖2米，其余四层层1.5米，采取挖挖掘机挖土土，汽车运运土，辅以以人工修整整坡面。开挖后作业面裸裸露时间越越短越好，为为防止文护护前作业面面变形失稳稳，应先在在作业面上上网筑冈喷喷混凝土面面层，尔后后钻孔并设设置土钉，或或预先将作作业面开挖挖成斜坡状状以维持自自稳，待钻钻孔并设置置土钉后再再清坡。若软土呈淤泥状状．单层自自稳时间极极短，在开开挖前常预预先在作业业面打入超超前土钉。超超前土钉的的长度不小小于单层开开挖深度的的2倍，其与与垂直劈面面的夹角可可取为5º～100º。超前土钉钉的上部须须与已完成成的支护连连为一体，间间距一舷为为30～50cm。用作超超前土钉的的材料可以以是角钢、槽槽钢、钢管管、钢筋、预预制钢筋混混凝土构件件等。特殊殊情况下，可可采用木桩桩、竹桩或或其他材料料。放线根据设计图纸，确确定基坑开开挖边线，用用木桩和白白灰作出开开挖线标记记；②土方开挖：边开挖边支护，分分层开挖，分分层支护，挖挖完亦支护护完。土方方开挖必须须和支护施施工密切配配合，前一一层土钉完完成注浆1天以上方方可进行下下一层边坡坡面的开挖挖。开挖时时铲头不得得撞击网壁壁和钉头，开开挖进程和和土钉墙施施工形成循循环作业。按照设计计的分层开开挖深度和和坡度开挖挖，分层开开挖深度应应在每道土土钉孔口标标高下0..5m处，不不得超挖，开开挖过程中中，挖掘机机不得碰撞撞土钉墙面面板。在上上层作业面面的土钉及及喷混凝土土面层未达达到设计强强度的70％以前，不不得进行下下一层土方方的开挖。③人工修整边坡应根据土质的不不同情况，边边坡预留50～100㎜厚的土土体，由修修坡人员用用铲修整坡坡面，为确确保喷射砼砼面层的平平整，挂小小线测量边边坡坡度，以以保证坡脚脚不侵结构构。对于土土层含水量量较大的边边坡，可在在土钉面层层背部插入入长度为400～600mmm，直径不不小于400mm的水水平排水管管（包滤网网），其外外端伸出支支护面层，间间距为2mm，以便将将喷混凝土土面层后的的积水排走走。要求坡坡面修理平平整，确保保喷射砼质质量。2.土钉孔孔成形钻孔前采用经纬纬仪、水准准仪、钢卷卷尺等进行行土钉放线线确定钻孔孔位置。土土钉孔采用用洛阳铲成成孔

，

成孔直径径15厘米。成孔孔后把土钉钉钢筋置于于孔中，

为保证土土钉位于孔孔中心，在在土钉上每每隔2米焊接一一个托架。孔深不小于设计值，如遇障碍物时，可适当调整土钉角度和位置。土钉布孔距允许偏差为±50mm。成孔中严格按操作规程钻进。钻孔偏斜度不大于30％，孔深允许偏差为±50mm。终孔后，应及时安设土钉，以防止塌孔。3.土钉主筋制作及及安放主筋按设计长度度下料，外外端设

“L”型的弯钩钩，间隔22m焊对中中支架，防防止主筋偏偏离土钉中中心；安放放主筋时，将将注浆管与与主筋捆绑绑在一起，注注浆管离孔孔底0.55m左右。安装钢筋：土钉钉钢筋制作作应严格按按施工图施施工，使用用前应调直直并除锈去去污。土钉钉长12m以内，原原则采用通通长筋不接接驳，如需需接长时，采采用绑条焊焊接长，每每条焊缝不不小于５ｄｄ。土钉定定位器按图图施工，以以保证钉钢钢筋保护层层厚度。土钉钉安装之前前进行隐蔽蔽检查验收收。安放时时，应避免免杆体扭压压、弯曲，注注浆管与土土钉杆一起起放入孔内内，注浆管管应插至距距孔底250mmm－500mmm，为保证证注浆饱满满，在孔口口部位设置置浆塞及排排气管。4.注浆注浆用水灰比各各0.4--0.5的纯水泥泥浆,水泥采用425#普通硅酸酸盐水泥,水泥浆结结晶体强度度等级C20。若采用用钢管压浆浆时，注浆浆采水灰比比为0.455-0.66的纯水浆,水泥采用525#普通硅酸酸盐水泥。钢钢筋钢管压压浆锚杆控控制在1.5MMPa以内,并根据试试验锚杆由由设计单位位确定注浆浆技术质量量要求。

在孔口处处设置止浆浆塞

，

将注浆管管插入孔底底以上0.5～1.0米处。注浆浆管连接注注浆泵，边边注浆向孔孔口方向拨拨管，直至至注满为止止。每孔在在注浆后再再补浆2～3次。为保保证浆体与与周围土体体紧密结合合，在水泥泥浆中掺入入一定量的的膨胀剂。注浆前，将孔内内残留及松松动的废土土清理干净净，注浆开开始或中途途停止不能能超过30MIIN，应用水水或稀水泥泥浆润滑注注浆泵及管管路。5.编制钢筋网网将Φ6钢筋拉直，钢筋筋网片按照照设计之间间距绑扎。土土钉成孔后后，端部用用Φ16螺纹联系系筋、井字字加强筋焊焊接压在钢钢筋网上，使使钢筋网片片、土钉连连成整体。土土钉与加强强筋、联系系筋之间均均焊接联接接，焊缝长长度符合规规范要求。钢钢筋网编扎扎接长度及及相临搭接接接头错开开长度符合合规范要求求，在不能能满足规范范要求的，必必须用电焊焊焊接牢固固。6.挂网采用φ6单排双向、间距距200mmm的钢筋筋网片，钢钢筋网片用用插入土中中的钢筋固固定，与坡坡面间隙3～5cm，相邻网网片搭接长长度不小于于300mmm，钢筋筋网片通过过加强筋与与土钉连接接成一个整整体7.喷射砼砼面层在铺设钢钢筋网后喷喷射砼面层层

，筛分后后的砂、石石料以及水水泥、速凝凝剂由人工工加入搅拌拌机料仓搅搅拌均匀后后自动落入入和搅拌相相配套的喷喷射机内,

在高压空空气的作用用下，经输输料管送至至喷头处，与与供水装置置送来的水水混合后，

喷向受喷喷面，

一次喷射射砼至设计计厚度。喷喷砼顺序一一般“先锚后喷”，土质条条件不好时时采取“先喷后锚”，喷射作作业时，空空压机气压压0.2～0.5MMPa，喷头水水压不应小小于0.15MPa，喷射距距离控制在在0.6～1.0m，为为保证喷射射砼厚度达达到规定值值，在坡壁壁上垂直打打入短钢筋筋作为厚度度控制标志志。砼的初初凝时间和和终凝时间间分别控制制在5min和10miin左右，喷喷射厚度为为80～100mmm。8.土钉施施加预应力力

在土钉端端头焊接高高强螺栓端端杆，面层层砼达到设设计强度后后，加钢垫垫板用扭力力板手扭紧紧螺母对土土钉施加设设计拉力的的10%～20%的预应力力。

这种人为为的预压应应力，

将提高土土体的抗滑滑和防裂能能力。9.施工场地内的所所有用水点点均应设置置排水沟，将将水引入下下水管道。10.养护：：第二层喷喷射完毕终终凝后，应应及时喷水水养护，日日喷水不少少于3次，养护护时间不少少于3d。（二)、施工工艺要点点1、土钉墙的施工工顺序为：：按设计要要求自上而而下分段、分分层开挖工工作面，修修整坡面(平整度允允许偏差±20mmm)埋设喷射射混凝土厚厚度控制标标志，喷射射第一层混混凝土→钻孔、安安设土钉→注浆，安安设连接件件→绑扎钢筋筋网，喷射射第二层混混凝土→设置坡顶顶、坡面和和坡脚的排排水系统。如如土质较好好亦可采取取如下顺序序：开挖工工作面、修修坡→绑扎钢筋筋网→成孔→安设土钉→注浆、安安设连接件件→喷射混凝凝土面层。2、基坑开挖应按按设计要求求分段开挖挖，分层开开挖高度由由设计要求求土钉的竖竖向距离确确定，超挖挖不低于土土钉向下00.5m；；分层开挖挖长度也宜宜分段进行行，分段长长度按土体体可能维持持不塌的自自稳时间和和施工流程程相互衔接接情况而定定，一般可可取10～20m。3、钻孔方法与土土层锚杆基基本相同，可可用螺栓钻钻、冲击钻钻、地质钻钻机和工程程钻机，当当土质较好好，孔深度度不大亦可可用洛阳铲铲成孔。成成孔的尺寸寸允许偏差差为孔深±50mmm；孔径±5mm；孔孔距±100mmm；成孔孔倾斜角±5%；钢筋保保护层厚度度不小于225mm。4、喷射混凝土面面层，喷射射混凝土的的强度等级级不宜低于于C20，水泥强强度等级为为32.55mpa，石子料料径不大于于15mmm，水泥与与砂石的重重量比宜为为1﹕4～1﹕4.5，砂率宜宜为45%～55%，水灰比比为0.40～0.50。喷射作作业应分段段进行，同同一分段内内喷射顺序序应自下而而上，一次次喷射厚度度不宜小于于40mmm；喷射混混凝土时，喷喷头与受喷喷面应保持持垂直，距距离宜为0.6～1.0mm。喷射表表面应平整整，呈湿润润光泽，无无干斑、流流淌现象。喷喷射混凝土土终凝2h后，应喷喷水养护，养养护时间宜宜为3～7h。5、层筋喷层后钢层宜0采钢第筋第筋凝后每网接不0钢插的定钉牢6、土钉注浆，材材料宜选用用水泥浆或或水泥砂浆浆；水泥砂砂浆的水灰灰比宜为0.5，水泥砂砂浆配合比比宜为1﹕1～1﹕2(重量比)，水灰比比宜为0.38～0.45。水泥浆浆、水泥砂砂浆应拌合合均匀，随随拌随用，一一次拌合的的水泥浆、水水泥砂浆应应在初凝前前用完。7、注浆作业前应应将孔内残残留或松动动的杂土清清除干净；；注浆开始始或中途停停止超过30miin时，应用用水或稀水水泥浆润滑滑注浆泵及及其管路；；注浆时，注注浆管应插插至距孔底底250～500mmm处，孔孔口部位宜宜设置止浆浆塞及排气气管。土钉钉钢筋插入入孔内应设设定位支架架，间距22.5m，以以保证土钉钉位于孔的的中央。8、土钉墙支护的的质量检测测：土钉采采用抗拉试试验检测承承载力，同同一条件下下，试验数数量不宜少少于土钉总总数的1%，且不少少于3根；土钉钉抗拉力平平均值应大大于设计要要求，且抗抗拨力最小小值应不小小于设计要要求抗拨力力的0.9倍；墙面面喷射混凝凝土厚度应应采用钻孔孔检测，钻钻孔数宜为为每1000m2墙面积一一组，每组组不少于3点。（三)其他注意事项a．在施工中应构构筑一套完完备的排水水系统，以以防地下水水渗入土体体中，或积积于基坑坡坡脚处。b．考虑到软土的的抗剪性能能较差，基基坑四周堆堆载重物应应谨慎。此此外，应防防止动力机机械对基坑坑边壁的碾碾压振动。c.在基坑边壁支护护施工中、经经常伴随有有爆破(挖方、基基础桩施工工)作业。爆爆破振动可可使软弱土土层产生液液化效应，因因此对爆破破药量应有有一定的控控制。d．在施工前，要要对基坑四四周的地下下管线有详详尽了解，弄弄清楚管道道的埋深、走走向、接口口形式，密密切注意基基坑边壁变变形对管道道渗漏水的的影响，并并根据实际际情况，采采取相应措措施，力求求避免二者者相互影响响，产生恶恶性循环，导导致边壁变变形失稳。六、施工中存在在问题及处处理方法(一)地下水引起边坡坡坍塌问题题根据地地质勘探报报告，拟建建场区地下下水贫乏，故故基坑土方方开挖前未未采取降水水措施。当当基坑开挖挖约3m深时，发发现地下水水量较丰富富，开挖面面渗水现象象较为普遍遍，边坡小小范围坍煽煽现象时有有发生，若若不及时处处理，则远远层剥离，形形成空洞，给给围护施工工带来一定定困难，旦旦对边坡安安全稳定带带来不良影影响。为确确保边坡安安全，施工工中视具体体情况，及及时调整开开挖面长度度(控制在100m以内)，随挖随随喷混凝土土封闭(水量丰富富、坍塌严严重部位，采采取预置插插筋，增加加里层钢筋筋网的喷混混凝土封闭闭措施).(二)CD、BC段段设计及施施工方案调调整该区距已建六层层(砖混结构构、条石基基础)铁路局办办公楼和富富豪大酒店店仅1.22m，其坑坑开挖将致致该楼局部部临空，且且该部实际际地下水出出水量大，土土质中高岭岭上含量高高，土质水水饱和软化化特性明显显，如不预预先降水