毕业设计二八

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青岛某城镇小区住宅楼摘要：本设计对青岛某城镇小区住宅楼进行了优化设计和研究，对新时期农村建设的发展具有重要的意义。依据住宅设计规范，混凝土结构设计规范和施工组织手册等建筑规范，本文主要从建筑、结构和施工三个方面进行了设计，其结论如下：1.通过对城镇住宅的建筑设计，使其平面布局合理、功能完善，立面造型简洁、线条流畅，体现多层住宅的发展趋势，同时反映新农村住宅建筑的形式，适于现代化生活需要。2.通过结构设计，解决了多层住宅的结构选型、结构布置、结构计算及主要施工图的绘制等方面的问题。本设计结构选用框架结构，该结构灵巧便于布置，整体性好，施工方便且较为经济。3.施工组织设计主要对施工方案、施工进度计划等问题进行了研究，保证工程施工在人力和物力、时间和空间、技术和组织上的合理安排，以确保施工质量。关键词：住宅；框架结构；建筑设计；结构设计；施工组织设计TheDesignforaPlotHousingBuildinginQingdaoABSTRACT：ThisarticlecarriedontheoptimizationtodesignandstudyforsomeaplothousingbuildinginQingdao.Itwillbethevitalsignificancetothedevelopmentofthenewtimeruralreconstruction.Thearticledodesigninthearchiecture,thestructureandtheconstructionbasedonthehousingdesignstandards,codeforstructuraldesign,constructionmanagementplanhandbookandsoon.Theconclusionsareasfollowing:1.Thearchitecturaldesignistomakereasonableplanearrangement,theperfectfunction,thesuccinctleelevationmodelingandtheglidinglyline.Thecitieshousingarchitecturaldesignreflectedthemultilayeredhousingthedevelopmenttendencyandtheformofthenewcountrysideresidentialbuilding.Itissuitableforthemodernizedlife.2.Thestructuraldesignistosolvethemultilayeredhousingstructureshaping,structuralarrangement,structurecomputationandmainconstructiondrawingaspectetc.Theframeconstructionisapplied,whichisadvantageousforthearrangement,theintegritywell,theconstructionconvenienceandeconomical.3.Togethighconstructionquality,theauthorhavedoneresearchonconstructionmanagementplan,includingtheconstructionmethord,constructionscheducle,etc.andgetthereasonablearrangementinmanpowerandthephysicalresource,thetimeandspatial,technicalandorganization's.KeyWords:ResidentialBuildings;FrameConstruction;ArchitecturalDesign;StructuralDesign;ConstructionManagementPlan目录HYPERLINK\l"_Toc138207327"第一章建筑设计1HYPERLINK\l"_Toc138207328"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207329"1.2设计方案1HYPERLINK\l"_Toc138207334"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207339"第二章结构设计6HYPERLINK\l"_Toc138207340"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207341"2.2结构布置及结构计算简图7HYPERLINK\l"_Toc138207344"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207348"2.4荷载作用下的框架内力计算15HYPERLINK\l"_Toc138207352"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207356"2.6内力组合40HYPERLINK\l"_Toc138207359"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207362"2.8板的配筋70HYPERLINK\l"_Toc138207363"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207364"2.10楼梯配筋78HYPERLINK\l"_Toc138207365"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207366"第三章施工组织设计84HYPERLINK\l"_Toc138207367"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207368"3.2施工条件及施工特点84HYPERLINK\l"_Toc138207369"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207375"3.3施工进度计划90HYPERLINK\l"_Toc138207378"错误！超级链接引用无效。HYPERLINK\l"_Toc138207379"3.5主要技术组织措施94HYPERLINK\l"_Toc138207384"错误！超级链接引用无效。0PAGE169第一章建筑设计1.1概述本小区住宅楼是适应乡镇农村发展的民用建筑，随着农村城镇的不断发展，人们对住宅的建筑功能要求也不断提高，不同的功能空间布置可以适应多种住户的需求。因此，对建筑设计上进行了精心的设计，使之尽量满足城镇农村发展的需求，并使建筑设计尽量做到简单、经济和美观。在整个建筑设计部分中，主要从总体方案设计、平面设计、立面设计、剖面设计以及屋面、楼梯及墙体等几个方面进行设计，并完成建筑说明及有关施工图，从而使该住宅在建筑、结构和施工等方面符合规范要求。首先，在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境、使用功能、结构施工、材料设备、建筑经济及建筑艺术等问题。其中着重解决建筑物内部各种使用功能和使用空间的合理安排、建筑与周围环境与各种外部条件的协调配合、内部和外表的艺术效果、各个细部的构造方式等。设计出既符合科学性又具有艺术的生产和生活的新世纪住宅。其次，由于建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，因此除考虑上述各种要求以外，在设计的过程中还考虑了建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用、经济、坚固和美观，并通过认真学习和贯彻建筑方针政策和住宅规范，正确学习掌握住宅建筑标准，把科学技术知识应用到实践中。1.2设计方案1.2.1平面设计在该住宅的平面设计中，根据规范的要求，平面布局要求合理，功能齐全，适应现代生活需要。同时注重解决套内各种流线的问题，各功能分区明确合理，符合人的行为模式。厨房和餐厅的设计考虑方便和卫生的要求，并解决好通风和采光的问题。内部空间满足防火要求，其造型反映新农村住宅建筑的形式。住宅楼的平面组合采用单元式组合，首先应是底层的设计，底层是储藏室层，层高2.2m，其中除了每户的储藏室以外，每个单元还设有一个公用的自行车车库。在标准层设计中，考虑到本楼的功能要求，把它按主要功能分区，亦即是三室两厅、两室两厅、进行房间布置，各个区间的布置满足防火要求。标准层的层高为2.8m,其中客厅、餐厅和卧室的建筑面积均满足住宅规范要求，厨房和餐厅满足方便和卫生的要求，并满足采光和通风的要求。另外每户还有一个书房，和一个小的储藏室，它们的建筑面积也均按规范取值。在三室两厅户型中设有两卫。在每个户型中，均设有两个阳台，一个设置在客厅位置，另一个设置在厨房位置，有利于厨房的采光和通风。在该住宅的平面设计中，本设计根据莱阳农学院制图教研室编制的《建筑制图》的结构施工图绘制的规定[1]编制建筑平面图。1.2.2立面设计为了满足人们对建筑物的美观要求，为了使该建筑物能更好满足建筑功能要求，特此对该住宅的立面设计进行了布置和调整。为使其更美观，在阳台处的门窗设为门联窗，立面按横向分割。标准层的窗高均设为1.5m，储藏室的窗高设为0.9m。门高均设为2.00m，其中每个户型中的内门设为木门，户门采用防盗门，阳台门采用铝塑门窗。本工程外墙采用涂刷丙烯酸涂料。外墙勒脚采用水泥砂浆粉勒脚。采用浅绿色水泥砂浆作为外墙的引条线。本设计中绘制了正立面图、背立面图和东、西立面图。1.2.3剖面设计为了很好的反映楼层的结构，在设计剖面时，剖切到楼梯及一些结构复杂的部位，使剖面能很好的反映结构的布置，楼地面的装修以及梁柱之间的关系等。本设计剖面图选在有楼梯和内外空间比较复杂、最有代表型的部位，并充分表达清楚。由于局部情况有不同，绘制楼梯和墙面节点详图。1.2.4屋面设计1、功能方面本工程屋面的设计设有屋顶水箱、屋面上人孔和0.6m高的女儿墙。屋顶的形式对建筑的造型有重要的影响。变化多样的屋顶外形，装修精美的屋顶细部，是传统建筑的重要特征之一。在本建筑设计中，认真处理了屋顶和细部，使其满足建筑艺术美观方面对要求。2.排水方式为了使雨水能很好的有组织的排走，设计中，住宅屋面采用内檐沟外排水，起坡坡度均为2%,设计成双坡排水。在天沟中起坡为1%，沿天沟流向雨水管。1.3建筑构造本住宅楼的建筑构造部分作法根据建筑学构造规定[2]，具体作法如下：1.3.1基础按基础埋置深度的不同，有深基础和浅基础之分。本工程采用浅基础，采用混凝土独立基础。室外设计地面到基础底面的垂直距离称为基础的埋置深度，简称基础的埋深。建筑物上部结构荷载的大小，地基土质好坏地下水位的高低，以及土壤冰冻深度等均影响基础的埋深。本建筑设计的基础埋深为1.5m。1.3.2墙体根据墙体平面上所处位置的不同，有内墙和外墙之分，外墙主要是围护；内墙主要是分隔房间之用。非承重的隔墙的内墙通常称为隔墙，主要功能是分隔房间。作为隔墙，要求也具有自重轻，隔声及放火等性能。本建筑的外墙采用普通砌块砖砌筑，隔墙采用粉煤灰及硅酸盐砌块砌筑。墙厚由砌块尺寸而定，由于墙体稳定性较差，同时对墙身进行加固处理，沿墙身竖向和横向配以钢筋。本工程中横墙、纵墙以及非承重墙的设计详见图纸。1.3.3墙面装修本工程外墙采用涂刷涂料，采用丙烯酸涂料。外墙勒脚采用水泥砂浆粉勒脚。采用浅绿色水泥砂浆作为外墙的引条线。1.3.4楼地面楼板层是多层建筑楼层间的水平分隔构件，它一方面承受着楼板层上的全部静、活荷载，并将这些荷载连同自重传给墙或柱；另一方面还对墙体起着水平支撑作用。帮助墙体抵抗由于风或地震等所产生的水平力，以增强建筑物的整体刚度。作为楼板层，还应为人们提供一个美好而舒适的环境，此外，建筑物重的各种水平设备管线，也都安装载楼板层内。1.楼板层的设计要求为了保证楼板层的结构安全和正常使用，本住宅楼的楼板层的设计按如下要求：从结构上考虑，楼板层必须具有足够的强度，以确保安全；同时，还应有足够的刚度，使其在荷载作用下的弯曲挠度不超过许可范围。刚度以挠度来控制，因此现浇混凝土的挠度取F<l/250¬l/350。设计楼板层时，根据不同的使用要求，考虑到隔声，防水，防火等问题。在该建筑中，楼板结构占相当大的比重，因此在楼板层设计时，尽量为建筑工业化创造有利条件。多层建筑中，楼板层的造价约占建筑造价的20-30%,因此，在楼板层设计时，设计上满足经济合理。2.楼板层的做法瓷砖地面找平层水泥砂浆20mm厚混凝土板100厚石灰砂浆粉刷20mm厚3.地面构造地面构造为：水磨石地面80厚钢筋混凝土整浇层80厚C10级混凝土粉底4.屋面做法屋面做法为：三毡四油防水层冷底子油二道 20mm厚保温层水泥蛭石20mm厚水泥砂浆找平层 80mm厚钢筋混凝土整浇层 粉底5.踢脚线踢脚线的重要功功能是保护护墙面，防防止墙面因因受外界的的碰撞损坏坏，或在清清洗地面时时，脏污墙墙面。踢脚线的高度取取100mmm为施工工方便和与与地面协调调起见，踢踢脚线的材材料基本上上与地面材材料一致。本本工程采用用水泥砂浆浆粉勒脚。6.雨篷雨蓬是建筑物入入口处位于于外门上部部用以遮挡挡雨水，保保护外门免免受雨水侵侵害的水平平构件，本本设计采用用混凝土悬悬臂板。悬挑长度：约为0.9m。雨蓬的板面梁作作防水砂浆浆抹面，厚厚20mm，为了了防止雨水水沿墙边渗渗入墙面，除除尽量将过过梁与雨蓬蓬整浇在一一起并作在在板的上部部外，尚须须将防水砂砂浆抹面沿沿墙身粉刷刷到雨蓬面面上200mmm处，以以形成泛水水。7.楼梯本工程采用现浇浇钢筋混凝凝土板式楼楼梯，开间间2.6m,,5.6mm。楼板段作为一块块整板，斜斜搁在梯段段的平台梁梁上，梯段段跨度为1.899m。踏步宽宽为270mmm,踏步高高为175mmm。栏杆采用钢管，扶扶手采用木木扶手。8.坡道由于本住宅的底底层是具有有自行车车车库的储藏藏室，因此此设置坡道道，以方便便自行车进进入，室外外坡道的平平台与室内内地坪的高高差为450mmm。第二章结结构设计2.1工程概况况本工程为青岛市市某城镇小小区住宅楼楼，总建筑筑面积32221m2,层高2.800m,建筑物占占地面积778mm2,总长为56.44m,总宽为13.88m,楼梯间入入口处内外外高差为450mmm。本工程采用框架架结构,柱截面为400mmm×4000mm,,主梁为250mmm×4000mm,,连系梁截截面面积同同主梁,现浇楼面面板厚度为为100mmm,按双向板板布置。墙采用普通砌块块砖砌筑，用M5混合沙浆。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，涂刷白色丙烯酸涂料。楼面做法：楼板板顶面为20mm厚水泥沙沙浆找平，5mm厚1：2水泥沙浆浆加“107”胶水着色色面层；楼板底底面为15mm厚纸筋面面石灰抹底底，涂刷乳乳胶漆。屋面做法：现浇浇板上铺膨膨胀珍珠岩岩保温层（檐檐口处厚100mmm，2％自两侧侧檐口向中中间找坡），1:2水泥沙浆找平厚20mm,三毡四油防水层,撒绿豆砂保护。门窗做法：门为为木门，窗窗为铝合金金门窗。气象条件：当地地主导风向向，夏季东东南风，冬冬季西北风风，基本风风压值：0.4KN/mm2。基本雪压值：00.5KKN/m22。气温：：年平均气气温25度，最高高气温36度，最低低气温为-5度。雨量量：年将水水量12000mm，最大雨雨量200mm/日，相对对湿度：最最热月平均均湿度73%。工程地质资料：：（1）地表以下0..8m为杂填土土，其下为为粘性土，地地基承载力力标准值fK=2230KKN/m22,，土质质均匀。（2）地下水位在天天然地表下下4.0m，且无侵侵蚀性。（3）建筑场地类别别：Ⅱ类场地土土。其他条件：（1）建筑结构的安安全等级为为二级，结结构设计正正常使用年年限为50年。（2）抗震设防烈度度为7度。（3）不上人屋面活活荷载1.0KKN/m22，上人屋屋面取标准准值，楼面面活荷载2.0KKN/m22，走廊楼楼面活荷载载2.0KKN/m22。基础采用柱下独独立基础，基基础埋身为为-1.55m,室外地坪坪标高为±0.0000m,,基础尺寸寸为1.8mm×2.88m,中柱基础础尺寸为2.4mm×2.44m。2.2结构布布置及结构构计算简图图2.2.1结结构平面布布置及计算算单元结构布置图如图图2-1：图2-1结构布置置图（局部部）框架计算单元如如图2-2：11800118001180011800420003330044200图2-2框架计算算单元2.2.2框框架结构计计算确定框架计算简简图如图2-3：底层柱高从基础础顶面算至至二楼楼面面，基顶标标高根据地地质条件。室室内外高差差等定为-6000mm,二楼楼面面标高为2.200m，故底层层标高为3.000m。其余各层层标高从楼楼面至一层层楼面（即层层高），故故均为2.800m。因此可可绘出框架架的计算简简图如图2-3。结构计算简图如如下：A66B66C66D628800A55B5C5D528800A44B4C4D428800A33B3C3D328800A22B2C2DD228800A11BB1CC1D130000A00B0C0DD0420003300042000图2-3框架架计算简图图各梁柱截面尺寸寸确定如下下：边跨梁：h=11/12LL=1/112×48800=4400mmm，取b=2550mm。因为梁梁的跨度比比较接近，中跨梁：截面同同边跨梁。由由公式（2-1）得，框框架梁的惯惯性矩为：：I=1/12bbh3（2-1）I=1/12bbh3=1//12×2250×44003=1.3333××103mm3柱截面b×h==400mmm×4000mm。根据地质资料，确确定基础顶顶面离室外外地面为800mmm，由此求求得的底层层层高为3.000m。各梁柱柱构件的线线刚度计算算，其中在在求梁截面面惯性矩时时考虑到现现浇楼板的的作用，取取I=2II0（I0为不考虑虑楼板翼缘缘作用的惯惯性矩）。AB跨梁：i=11.5E××1/122×0.255×0.4003/4.22=6.334×105E（m3）BC跨梁：i=22E×1/122×0.255×0.4003/3.33=8.007×105E（m3）上部各层柱：：i=E××1/122×0.33×0.4453/2.88=7.662×1005E（m3）底层柱：i==E×1//12×00.3×00.4533/3=77.11××105E（m3）取iA6B6值作为为基准值1，算得梁梁柱的相对对线刚度标标于如图2-4中：A6B66C6D6（1）（1.27）（1）（22.4）（2.4）（2.4）（2.4）22800A55B5C5DD5（1）（1.27）（1）（22.4）（2.4）（2.4）((2.4))28000A44B4C4D4(1)(1..27)（1）（22.4）（2.4）（2.4）（2.4）22800A33B3C3D3（1）（1.27）（1）((2.4))(2.44)(2.44)(22.4)28800A22B2C2DD2(1)(1..27)(1)((2.4))(2.44)(2..4)(22.4)28800A11B1C1D1(1)(1..27)(1)(22.24))(2.224)(2.224)(2..24)30000A00B0C0DD0420003300042000图2-4框架计算算简图（括括号内为相相对线刚度度比值）2.3荷载计算算2.3.1恒荷荷载计算（1）屋面框架梁线线荷载标准准值：三毡四油绿豆砂砂00.4kNN/m2100~1140厚（2%找坡）膨膨胀珍珠岩岩（0.1++0.144）/7=00.84kkN/m22100mm厚现现浇钢筋混混凝土楼板板0.1××25=22.5kNN/m215mm纸筋筋石灰抹底底0..015××16=00.24kkN/m22小计：屋面恒荷荷载：3..98kNN/m2边跨梁（ABCD）自自重0.225×0..4×255=2.55kN/mm梁侧粉刷2××（0.4--0.1）×0.002×177=0.22kN/mm中跨梁自重0.255×0.44×25==2.5kkN/m梁侧粉刷2××（0.4--0.1）×0.002×177=0.22kN/mm因此，作用在顶顶层框架梁梁上的现荷荷载为：g6AAB1=g6CDD1=2..7kN//mg6BBC1=22.7kNN/mg6AAB2=g6CDD2=33.98××4.2==14.333kN//mg6BBC2=33.98××3.3==13.113kN//m（2）楼面面框架梁线线荷载标准准值25mm厚水泥泥沙浆面层层0.0025×220=0..5kN//m2100mm厚现现浇钢筋混混凝土楼板板0.1××25=22.5kNN/m215mm厚纸筋筋石灰抹底底0.0115×166=0.224kN//m2小计：楼面恒荷荷载33.24kkN/m22边跨框架梁及梁梁侧粉刷3.44kN/mm边跨填充墙自重重00.24××（2.8--0.4）×19==10.994kN//m墙面粉刷（2.8--0.4）×0.002×2××17=11.63kkN/m中跨框架梁及梁梁侧粉刷112.577kN/mm因此，作用在中中间层框架架梁上的线线荷载为：：gAB1=gCCD1=22.7+112.577=15..28kNN/mgBC1=2.77kN/mmgAB2=gCCD2=33.24××3.6==11.666kN//mgBC2=3.224×3.3==10.667kN//m（3）屋面框架节点点集中荷载载标准值边柱连系梁自重重0.255×0.44×3.66×25==9.0kkN粉刷0.002×（0.400-0.110）×2×33.6×117=0..73kNN0.6m高女墙墙自重0.6××3.6××0.244×19==9.855kN粉刷00.6×00.02××2×3..6×177=2.445kN连系梁传来屋面面自重11/2×33.6×11/2×44.2×33.98==12.889kN屋顶边节点集中中荷载G6AA=G6DD=411.49kkN中柱梁自重0..25×00.4×33.6×225=9..0kN粉刷0.002×（0.400-0.110）×2×33.6×117=0..73kNN连系梁传来屋面面自重1/2××（3.6++3.6--2.5）×1.225×3..98=115.355KN顶层中节点集中中荷载G6BB=G6CC=377.97kkN（4）楼面框架节点点集中荷载载标准值边柱连系梁自重重99.0kNN粉刷0.773kN铝塑窗重3..0×1..8×0..45=22.43kkN窗下墙体自重0.244×0.66×3.66×19==9.855kN粉刷1.447kN窗边墙体重0.66×（2.8--1.4）×0.224×199=4.992kN粉刷00.6×（2.8--1.4）×2×00.02××17=00.74kkN框架柱自重00.3×××0.455×2.88×25==9.455kN粉刷0.778×0..02×33.2×117=0..74kNN连系梁传来屋面面自重1/2××3.6××1/2××2.755×3.224=9..31kNN中柱层边节点集集中荷载GAA=GD=555.46kkN中中柱连系梁梁自重99.0kNN粉粉刷0.733kN内纵墙自重3..6×（2.8--0.4）×0.224×199=39..39kNN粉刷33.9×（2.8--0.4）×2×00.02××17=55.87kkN扣除门洞重加上上门重-22.1×11.0×（2.8--0.2）=-5..46kNN框架柱自重9.455kN粉刷0.774kN连系梁传来楼面面自重11/2×（3.6++3.6--2.5）1.255×3.224=9..84kNN中间层节点集中中荷载GGB=GB=77.65kkN（5）恒载作用下计计算简图如如图2-5：g6AB22g6CD22GGAAGGBg6BC22GGCGGDg6AB11gg6BC11g6CD11gAB2GBGCgCD2GDGAgBC2gAB1ggBC1gCD1AABCCD18800600018800111501150018800660018000420003330042200图2-5恒载作作用下计算算简图2.3.2楼楼面活荷载载计算p6BC==p6DE=1.5×3.6==5.4kkN/mp6BC==1.5×3.3==4.955kN/mmP6A=P6D=1//2×3.0×1/2×3.6×1.5=4.05kkNP6B=P6C=1/2((3.6++3.6--3.3))1.255×1.5++1/4××3.6×3.6×1.5==8.555kNpAB=pCD=11.5×3.6=55.4kNN/mpBC==2.0×3.3==6.6kkN/mPA=PPD=0.5×3×0.5×3.9×2=5.339kNPB=PPC=1/2((3.6++3.6--3.3))1.8××2.0++1/4××3.6×3.6×2.0==10.555kNN楼面活荷载作用用下的结构构计算简图图如图2-6：pGABBpGCDPGAPGBBpGBCPGCGPDPABPBBPCppCDPDPApBCCAABCCD1880060018800111501150018000600011800420003330042200图2-6活载作作用下计算算简图2.3.3风荷荷载计算基本风压：w00=0.44kN//m2。风压标标准值计算算公式（2-2）：w=βZ.μS.μZ.w0，（2-2）因结构高度小于于30m,可取βZ=1.00;对于矩形形平面μS=0.88-（-0.5）=1.33;μZ可查荷载载规范。将将风荷载换换算成作用用在框架每每层节点上上的集中荷荷载，计算算过程如下下所示：风压高度系数：：按B类地区，查查规范GB500009--20011，根据公公式（2-2）w=βZ.μμS.μZ.w0，则有W1K=1..0×1..3×1..00×00.4=00.52kkN/㎡,W2K=1.0××1.3××1.000×0.44=0.552kN//㎡,W3K=1.00×1.3×1.000×0.4==0.522kN/㎡,W4K=1.00×1.3×1.022×0.4==0.533kN//㎡,W5K=1..0×1.3×1.122×0.4==0.588kN//㎡,W6K=1.00×1.3×1.211×0.4==0.633kN//㎡转化为集中荷载载：6层：FW6K=0.6629×33.6×((0.9++2.8))÷2=55.33kkN5层：FW5K=33.6×22.8(××0.6229+0..582))÷2=66.10kkN4层：FW4K=33.6×22.8(00.5822+0.553)÷22=5.660kN3层：FW3K=3.66×2.88(0.553+0..52)÷÷2=5..29kNN2层：FW2K=3.66×2.88×(0..52+00.52))÷2=55.24kkN1层：FW1K=3.66×2.22×(0..52+00.52))÷2=44.12kkN风荷载图如图22-7所示：FW66K=55.33kkNFW55K=66.10kkNFW44K=55.60kkNFW33K=55.29kkNFW22K=55.24kkNFW1K=4..12kNNAABCD442003300042000图2-7风荷荷载作用下下结构计算算简图风荷载作用下的的侧移验算算：见表2-1。表2-1侧移值及及侧移限值值位置∑FWK∑Di△uj△u/h限值6层5.331.597×11040.3931/71251/5005层11.431.597×11040.8421/33251/5004层17.031.597×11041.2551/22311/5003层22.321.597×11041.6441/17031/5002层27.561.597×11042.0301/13791/5001层31.682.146×11041.7371/16111/500顶点7.9011/21511/650取刚度折减系数数β=0.885，用公式（2-3）和公式式（2-4）验算层层间及总侧侧移如表2-1所示。△uj=Σp/ΣDi（层间侧移）（2-3）u=Σδui(总侧移)（2-4）风荷载标准值∑∑FWK，侧移移刚度值等等于相对侧侧移刚度乘乘以相对线线刚度等于于1.0时的截面面刚度（i0=EII/l=22.7777×1055E）,D==12αi/h2,I为柱的相相对线刚度度。2.4荷载作用用下的框架架内力计算算2.4.1恒载载作用下的的内力计算算恒载（竖竖向荷载）作作用下的内内力计算采采用力矩分分配法[33]。进行内力力分析时计计算简图如如前图2-5所示：图图中梁上线线荷载由矩矩形和三角角形组成，在在求固端弯弯矩时可直直接根据图图示荷载计计算，也可可根据固端端弯矩相等等的原则，先先将三角形形分布荷载载化成等效效均布荷载载，由公式式（2-5）和公式式（2-6）计算，得得恒载作用用下的受力力简图如图图2-8。g边跨=gAB11＋5/8ggAB2（2-5）g中跨=ggBC1+ggBC2（2-6）中间层（同底层层）：g边跨=gAB11＋5/8ggAB2=115.288+11..26×55/8=224.811kN/mmg中跨=gBC11+5/88gBC22=2.77+10..67×55/8=99.36kkN/m顶层：g边跨==gAB11+5/88gAB22=2.77+14..33×55/8=115.188kN/mmgg中跨=gBC11+gBC22=2.77+13..13×55/8=110.911kN/mm用力矩分配法计计算恒载作作用下梁柱柱弯矩（因因结构和荷荷载对称，取取一半计算算），过程程如下：（1）梁的固端弯矩矩可按下面面方法计算算：梁的固端弯矩用用公式(2-77)计算：MAB==-1/112qll2,MMBA=+11/12qql2（2-7）可求得如下结果果：MA6B66=MMD6C66=-11/12××15.118×44.22=-222.311KN··m，MB6A66=MMC6D66=1//12×115.188×4..22=22..31kkN·mMC6D6=--1/122×10..91×3.322=-366.47kN·mm，MD6CC6=1//12×110.911×3.32=36..47kkN·mMA5B5=MD5CC5=--1/122×24..81×4.222=-336.477kN··mMMB6A66=MMC6D66=1//12×224.811×4..22=36..47kkN·mMC5D5=--1/122×9.336×33.32=-8..49kkN·m，MD5C55=1/112×9..36×3.322=8.449kNN·m根据梁柱相对线线刚度，算算出节点的的弯矩分配配系数μi如图2-9所示，用用力矩分配配法计算框框架内力，传传递系数为为0.5，各节点点分配两次次，恒荷载载作用下的的弯矩图如如图2-10所示：15..18kNN/m110.911kN/mm15.118kN//mA6D666.46..424..81kNN/m99.36kkN/m24.881kN//mAA5D5111.3111.324.881kN//m9.366kN/mm244.81kkN/mAA4D4111.3111.324..81kNN/m9.366kN/mm244.81kkN/mAA3D3111.3111.324..81kNN/m99.36kkN/m24..81kNN/mAA2D2111.3111.3AA1244.81kkN/mB119..36kNN/mCC1244.81kkN/mDD1111.3111.3A00BB0C0D0420003300042000图2-8恒荷荷载作用下下框架受荷荷简图上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁下柱上柱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图2-9弯矩分配配法计算框框架弯矩（kN·mm）19.88422.77521..1221.1222.75199.8413..4488.158.15513..4435..3635..3635.22710..72100.7235.22711.7711.777122.17112.188100.3966.310..3912.118112.17735.22136..06366.0635..2111.9949.8829.82211..94111.9499.719.711111.944199.344.088199.3435.22136..0636..0635..219.8829.88211.9411.994111.94419.4499.7114.0089.711119.499111.94435.22136..06366.0635..2111.9449..829.82211.994111.9499.719.711111.94199.494.008119.49934..235..55355.5534..28.5312..4912..498.553144.3411..1411.114144.3420..52.8220.54.2773..523..524.227ABBCDD图2-10恒载作用用下框架弯弯矩图（kN·m）（2）恒荷载作用下下的框架的的剪力和轴轴力计算，由由公式（2-8）、（2-9）计算得得：梁两端QB==（MA–MB）/2-11/2qllQa=（MA–MB）/2+11/2qll（2-8）柱两端QD==-（MC+MD）/h,,QC=-（MC–MD）/h（2-9）轴力计算包括连连系梁传来来的荷载及及柱自重，经经计算得恒恒荷载作用用下的剪力力图和轴力力图如图2-11和2-12所示：图2-111恒载作用用下的剪力力图(kN)图2-122恒载作用用下的轴力力图(kN)2.4.2楼面面活荷载作作用下的内内力计算活载作作用下的内内力计算采采用分层法法[4]，进进行内力分分析时计算算简图如下下所示，其其中柱的线线刚度取框框架柱实际际线刚度的的0.9倍。图中梁上线荷载载由矩形和和三角形组组成，在求求固端弯矩矩时可直接接根据图示示荷载计算算，也可根根据固端弯弯矩相等的的原则，先先将三角形形分布荷载载化成等效效均布荷载载，由公式式（2-5）和（2-6）计算如如下：中间间层（同底底层）：q边跨=qAB11＋5/8qqAB2=22.0+22.0×55/8=44.51kkN/mq中跨=qBC11+5/88qBC22=1.55+1.55×5/88=3.226kN//m顶层：q边跨==qAB11+5/88qAB22=1.55+1.55×5/88=4.551kN//mqq中跨=qBC11+qBC22=1.55+1.22×5/88=4.551kN//m活荷载作用下的的等效均布布荷载受力力简图如图图2-1334.51kN//m33.14kkN/m4.551kN//m（1）（1.27）（1）（2..16）4..51kNN/m3.226kN//m4..51kNN/m（2.16）（1）（1.27）（1）（2..16）4..51kNN/m3.226kN//m44.51kkN/m（2.16）（1）（1.27）（1）（2..16）4.551kN//m3.226kN//m44.51kkN/m（2.16）（1）（1.27）（1）（2..16）4.551kN//m3.226kN//m44.51kkN/m（2.16）（1）（1.27）（1）（2..16）4.551kN//m3.226kN//m44.51kkN/m（2.16）（2..24）（2.24）A00B0C0DD0422003330042000图2-133活荷载作作用下框架架受荷简图图（括号内内为相度线线刚度值(折减)）考虑到活载分布布的最不利利组合，各各层楼面活活载有种组组合形式，将将每种组合合形式进行行叠加，同同样采用力力矩分配法法，进行力力矩调幅，并并将梁端节节点弯矩换换算成梁端端柱边弯矩矩值，并求求得梁柱弯弯矩剪力值值。1.顶层计计算单元（h=2..8m）：因为活荷载比较较小，不考考虑活荷载载的最不利利组合，将将活荷载满满跨布置，计计算结果如如图2-14所示：下柱左梁右梁下柱左梁右梁下柱左梁右梁下柱0..680..320.2230..490.29900.290.4490..2300.320..68-66.636.663-3.99733.97--6.6336.6334..512..12--0.611-11.30-0.99600.76-1..30--0.611--2.122--4.511-00.3111.060.388-00.38--1.066-0.3310..210..09--0.333-00.71-0.44100.410..710.3330.09900.214..72-4..7266.75-2..01-4.77644.76-22.01-6..754..72-4..721.577-0..670..67-11.57ABCD4.7726..754.7764.7766.7554..724.724.7728..9199.915..25..29.9118..912.240.4330.4332.244N=8.91N=115.111N=155.11NN=8.991ABBCCD图2-144顶层计算算结果（编编号（2））（单单位M-kNN·mNN=kN，V=kN）2.2、3、4、5层计算单单元（h=2..8m）：为便于内力组合合将活荷载载分跨进行行计算，左左边跨布置置活荷载时时计算结果果如图2-15所示：0.977--0.7880..060.033上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.4100.410.1990.1550..3300.330.1190..1900.330.3330.11500.410.4110..19-6.66366.632.7122.711.225-00.99-2.118--2.188-1..25-0.4490..630.2000.200.099-00.09-0.221--0.211-0..122.9122.91-5.66466.08-2.339--2.399-1..13--0.5770..1100.180.1880.00900.05-00.02-0.0020..01-0..4600.180.1880.00900.03-0.0020..010.977--0.7880.0060.0030.9700.780..060.0331.381.1330..080.0015.646.0882.911..130..180..180..0199.144.0088..9400.390.0990.0031.3811.130.0880.001N=8.14N=9..33N=-00.42N=0..030.97700.780..0600.01图2-152、3、4、5层左边跨跨布置活荷荷载计算结结果（编号号（3））（单单位M-kNN·mNN=kN，V=kN）中间跨布置活荷荷载（2、3、4、5层）：计计算结果如如图2-16所示：0.0440..360.3660..04上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.4100.410.1990.1550..3300.330.1190..1900.330.3330.11500.410.4110..19-2.996-22.9600.440.99800.980.566-0..56-00.98-0.998-00.44-0.2280..2800.040.00900.090.005-0..05-00.09-0.009-00.40.22400.481.0071.077-2..6322.63--1.077-1..07-00.48-0.224-0.10-0.110-00.050.0050..1000.10-0.10-0.1100..19-0.1190..1000.100.04400.360.3660.0440.0440..360.33600.040.00200.510.5510.0222.6632.6331.0771..070.10..100.10.110.191.0071.0070..190..165.3881.8115..380.1660..020..020..510.5110.0440.3660.3360.004N=-00.16N==5.544N=55.54N==-0.116图2-162、3、4、5层中跨布布置活荷载载计算结果果（编号（4））（单单位M-kNN·m,N=kNN，V=kN）右边跨布置活荷荷载计算结结果与左跨跨布置活荷荷载时弯矩矩剪力轴力力对称。如如图2-17所示。-0.0030.066-00.780.977上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.4100.410.1990.1550..3300.330.1190..1900.330.3330.11500.410.4110..19-6..636.633-1.25-2.118-2..18--0.9991..2522.712.7710.633-0..49-0.112-00.21--0.211-0..090.0990.2200..20-0.57--1.133-2..39-22.396.088-5..6422.912.9910.0050.0990..180.1880.1110.01--0.022-0..020.0990..1800.18-0.4460.011-00.020.0330.03300.06-0..780.9770.0100.060..780.9770.010.0881.1131.3886..085.6640.010.030.1182.3392..914.00800.398.9440.0039.1140.0100.0811.131.388N=0.03N=-00.42N=99.33N=88.140.97700.780..0600.01图2-1722、3、4、5层左边跨跨布置活荷荷载计算结结果（编号号（5））（单单位M=kNN·mNN=kN，V=kN）3.底层计算单单元（同2、3、4、5层）进行行分跨布置置活荷载计计算结果如如下：底层左边跨布置置活荷载，计计算结果如如图2-18所示：0.955--0.9220.110--0.011上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.3900.410.1880.1880..3800.400.2220..2200.400.3880.11800.180.4110..39-6.66366.632.6422.741.223-11.19-2.552--2.655-1..46-0.5590..620.2300.120.111-00.11-0.224--0.255-0..142.8722.86-5.88855.95-2.776--2.900-1..6-00.800..1800.320.3000.11400.07-00.01-0.003-00.02-0..6200.320.3000.11400.06-0.003-00.021.433--1.4550.1150.0010.9500.920..100.0111.3611.310.1440..015.0855.952.861..60.3300.3320.0032..870..0699.044.0089..2400.670.6220.0051.361..3100.160.011N=9.04N=9..88N=-00.72N=0..051.43311.450..1500.01图2-18底层层左边跨布布置活荷载载计算结果果（编号（6））（单单位M=kNN·m,N=kNN，V=kN）中间跨布置活荷荷载（底层层）：计算算结果如图图2-19所示：0.0440..420.4220..04上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.3990.4110.1180.1180..3800.400.2220.2220..4000.380.1880..1800.410.339-2.996-22.9600.531.11211.180.655-0..65-11.18-1.112-00.53-0.3330..3300.060.11200.130.007-0..07-00.13-0.112-00.040.33000.591.2241.311-3..3633.36--1.3-1.224-0..59--0.300-0.12-0.112-00.060.0060..1200.12-0.12-0.1120..24-0.2240..1200.120.06600.620.6220.0660.0440..420.44200.040.00800.60.60..083.3363.3661.2441..240.120..120..120.1220.241.3311.3310..240..3055.3811.085..380.3000..060..060..640.6440.0660.6220.6620.004N=-00.30NN=5.668N=55.68N==-0.33图2-19底层层中跨布置置活荷载计计算结果（编编号（7））（单单位M=kNN·m,N=kNN，V=kN）右边跨布置活荷荷载计算结结果与左跨跨布置活荷荷载时弯矩矩剪力轴力力对称。如如图2-20所示：-0.0010.100-00.920.955上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.3990.4110.1180.1180..3800.400.2220.2220..4000.380.1880..1800.410.339-6..636.633-1.46-2.665-2..52--1.1991.2232..742.6440.622-0..59-0.114-00.25--0.244-0..110.1110.1120..23-0.80--1.6-2.99-2..7655.95-5.8882..862.8770.0070.1440..300.3220.118-0.02-0.003-00.010.11400.300.300-0..62-0.002--0.0330.0060.01100.15-11.451.4430.0100.100..920.9550.010.1441.3311.3666..085.6640.060.020.1182.3392..910.0030..050..679.2444.0089.0040.0100.1611.311.366N=0.05N=-00.72N=99.88N=99.040.97700.781..4511.43图2-20底层层左边跨布布置活荷载载计算结果果（编号（8））（单单位M=kNN·m,,N=kNN，V=kN）2.4.3风荷荷载作用下下的内力计计算风荷载作用下的的内力计算算采用D值法[5]]，计算过过程如下：：（1）风荷载作用下下柱剪力：：见表2-2表2-2风荷荷载作用下下柱剪力表表第6层ΣF=5.33kkNh1=2.8m第5层ΣF=11.433kNh2=2.8m第4层ΣF=17.033kNh3=2.8m边柱中柱Σ边柱中柱Σ边柱中柱ΣK0.420.950.420.950.420.95αz0.170.320.170.320.170.32D=αZ.12iC/hh20.410.772.360.410.772.360.410.772.36V=D/∑DΣΣF0.931.741.983.732.965.56第3层ΣF=22.322kNh1=2.8m第2层ΣF=27.566kNh2=2.8m第1层ΣF=31.688kNh3=3.0m边柱中柱Σ边柱中柱Σ边柱中柱ΣK0.420.950.420.950.4461.01αz0.170.320.170.320.380.502D=αZ.12iC/hh20.410.772.360.410.772.360.8691.12422.912V=D/∑DΣΣF3.887.284.788.999.4512.23查表知：y1==y2=yy3=0，即