锅炉课程设计说明书

锅炉课程设计说说说明书姓名：孙海龙班级：热动0666-2班学号：指导教师：魏祥祥祥瑞锅炉课程设计说说说明书目录绪论设计目的的及基基本资料料4一、锅炉课程设设设计的目目的44二、锅炉校核计计计算主要要内容容4三、整体校核热热热力计算算过程程顺序4四、热力校核计计计算基本本资参参数4五、燃料特性555第一章辅助计计计算61.1锅炉的空空空气量计计算771.2燃料燃烧烧烧计算7第二章炉膛校校校核热力力计算算122.1校核热热热力计算算步骤骤122.2炉膛顶棚棚棚辐射受受热面面吸热量量及工工质焓增增的计计算16第三章、对流受受受热面的的热力力计算173.1对流受热热热面计算算步骤骤173.2屏式过热热热器热力力计算算17第四章凝渣管管管的传热热计算算224.1凝渣管结结结构及计算算主主要特点点2224.2凝渣管的的的传热计计算222第五章过热器器器的传热热计算算225.1高温过热热热器结构构及传传热计算算2225.2低温过热热热器结构构及传传热计算算266第六章省煤器器器和空气气预热热器传热热计算算296.1高温省省省煤器结结构及及传热计计算2296.2高温空空空气预热热器结结构及传传热计计算326.3低温省省省煤器结结构及及传热计计算3366.4低温空空空气预热热器结结构及传传热计计算38第七章锅炉热热热力计算算误差差检查411附表43附图49结束语61参考文献63锅炉课程设计说说说明书设计题目：22220t//h燃燃煤锅炉炉绪论一、锅炉课程设设设计的目目的锅炉课程设计《锅锅炉原理》课课程的重要教教学实践环节节。通过课程程设计来达到到以下目的：：对锅炉原理理课程的知识识得以巩固、充充实和提高；；掌握锅炉机机组的热力计计算方法，学学会使用热力力计算标准方方法,并具有有综合考虑锅锅炉机组设计计与布置的初初步能力；培培养对工程技技术问题的严严肃认真和负负责的态度。二、锅炉校核计计计算主要要内容容1、锅炉辅助设设设计：这部部分分计算的的目的的是为后后面受受热面的的热力力计算提提供必必要的基基本计计算数据据或图图表。2、受热面热力力力计算：其其中中包含为为热力力计算提提供结结构数据据的各各受热面面的结结构计算算。3、计算数据的的的分析：这这部部分内容容往往往是鉴定定设计计质量等等的主主要数据据。三、整体校核热热热力计算算过程程顺序1、列出热力计计计算的主要要原原始数据据，包包括锅炉炉的主主要参数数和燃燃料特性性参数数。2、根据燃料、燃燃燃烧方式式及锅锅炉结构构布置置特点，进进行行锅炉通通道空空气量平平衡计计算。3、理论工况下下下（a＝1）的的燃烧计计算。4、计算锅炉通通通道内烟气气的的特性参参数。5、绘制烟气温温温焓表。6、锅炉热平衡衡衡计算和燃燃料料消耗量量的估估算。7、锅炉炉膛热热热力计算。8、按烟气流向向向对各个受受热热面依次次进行行热力计计算。9、锅炉整体计计计算误差的的校校验。10、编制主要要计计算误差的的的校验。11、设计分析析及及结论。四、热力校核计计计算基本本资参参数1)锅炉额额额定蒸汽汽量DDe=22200t/hh2)给给给水温度度：ttGS=21155℃3）过热热热蒸汽温温度：：tGR=5440℃4）过热热热蒸汽压压力（表表压）PGR=9.8MMPPa5)制粉粉粉系统：：中间间储仓式式（热热空气作作干燥燥剂、钢钢球筒筒式磨煤煤机）6）燃烧烧烧方式：：四角角切圆燃燃烧7）排渣渣渣方式：：固态态8）环境境境温度：：200℃9）蒸汽汽汽流程：：一次次喷水减减温二二次喷水水减温温↓↓↓汽包→顶棚管→→→低温对流流过过热器→屏式过热热器器→高温对流流过过热器冷冷段→→高温对流流过过热器热热段→→汽轮机10）烟气流程程程：炉膛→屏屏式过热热器→→高温对流流过过热器→低温温对流过过热器器→高温省煤器→高温温温空预器→低低温省煤煤器→→低温空预预器器五、燃料特性：：：（1）燃料名称称：：平顶山烟烟烟煤（2）煤的收到到基基成分水分灰分碳氢氧氮硫收到基低位发热量干燥无灰基挥发分空气干燥基水分可磨性系数变形温度软化温度融化温度15.02348.33.38.60．81.018645413.11.6123012801340漏风系数和过量量量空气系系数序号名称漏风系数符号出口过量空气系系系数符号结果1制粉系统0．1△2炉膛0．05△1．23屏、凝渣管0△1．24高温过热器0．0025△1.2255低温过热器0．025△1.2506高温省煤器0．02△1.2707高温空气预热器器器0．05△1.3208低温省煤器0．02△1.3409低温预热器05△1.39990（3）确定锅炉炉的的基本结构构构采用单锅筒∏型型型布置，上上升升烟道为为燃烧烧室及凝凝渣管管。水平平烟道道布置两两级悬悬挂对流流过热热器。布布置两两级省煤煤器及及两级管管式空空气预热热器。整个炉膛全部布布布满水冷冷壁，炉炉膛出口口凝渣渣管簇由由锅炉炉后墙水水冷壁壁延伸而而成，在在炉膛出出口处处采用由由后墙墙水冷壁壁延伸伸构成的的折焰焰角，以以使烟烟气更好好的充充满炉膛膛。采采用光管管水冷冷壁。对对流过过热器分分两级级布置，由由悬悬挂式蛇蛇形管管束组成成，在在两级之之间有有锅炉自自制冷冷凝水喷水水减温装装置，由由进入锅锅炉的的给水来来冷却却饱和蒸蒸汽制制成凝结结水，回回收凝结结放热热量后再再进入入省煤器器。省煤器和空气预预预热器采采用两两级配合合布置置，以节节省受受热面，减减少少钢材消消耗量量。锅炉采用四根集集集中下降降管，分分别供水水给112组水冷壁壁系统。燃烧方式采用四四四角布置置的直直流燃烧烧器。根据煤的特性选选选用中速速磨煤煤机的负负压直直吹系统统次风风图1.1锅锅锅炉本体结结构构简图第一章、辅助计计计算1、1锅炉的空空气量量计算在负压下工作的的的锅炉机机组，炉炉外的冷冷空气气不断漏漏入炉炉膛和烟烟道内内，致使使炉膛膛和烟道道各处处的空气气量、烟烟气量、温温度度和焓值值相应应的发生生变化化。对于炉膛和烟道道道各处实实际空空气量的的计算算称为锅锅炉的的空气平平衡量量、在锅锅炉热热力计算算中，常常用过量量空气气系数来来说明明炉膛和和烟道道的实际际空气气量。锅炉空气量平衡衡衡见表11、2燃料燃烧烧计算算1）燃烧计算：：：需计算出理论空空空气量、理理论论氮容积积、RRO2容积、理理论论干烟气气容积积、理论论水蒸蒸汽容积积等。计计算结果果见表表表1-1燃烧计计计算表序号项目名称符号数值单位（标标准状况况下）计算公式及数据据据结果1理论空气量V06.0346m3/kg0.0889(((Car+0..3755Sar)+00.2665Harr-0.003333Oarr6.2理论氮容积V0N24.7746m3/kg0.8*Narrr/1000++0.779VV04.3R02容积VRO21.0895m3/kg1.866*CCCar/1000+00.7**Sar/10001.09511114理论干烟气容积积积V0gy5.8641m3/kgV0N2+VRROO25.5理论水蒸气容积积积V0H2O0.5955m3/kg11.1*Haaar/1000+11.244*MMar/1000+11.611dkV00.6飞灰份额αfh查表2-40.92dk0.01kg/kg2）烟气特性计计计算：需要计算出各受受受热面的的烟道道平均过过量空空气系数数。干干烟气容容积、水水蒸汽容容积，烟烟气总容容积、ROO2容积份额额、三原子子气体和水水蒸汽容积积总份额、容容积飞灰浓浓度、烟气质量、质量飞飞飞灰浓度度等。具具体计算算见表表1-2烟气特性表序号项目名称符号单位（标标准状况况下）炉膛，屏凝渣管管管高过低过高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器1受热面出口过量量量空气系系数（查查表1-5）α"_1.21.2251.251.271.321.341.392烟道平均过量空空空气系数数αpj_1.21.21251.23751.261.2951.331.3653干烟气容积VV0gy+(αpj-1))v0Vgym3/kg7.07147.14687.29737.43347.64477.89088.06714水蒸气容积V000H2O+00.016661(αpj-1))V0VH2Om3/kg0.61490.61610.61860.62070.62415550.62750.63095烟气总容积VVgyy+VH2OOVym3/kg7.68637.76297.91598.05458.26888.48348.69266RO2容积份额额额VROO2/VYrRO2_0.14180.14040.13760.13530.13180.12900.12054447水蒸气容积份额额额VH2O/VVyrH2O_0.08010.07930.07820.07710.07550.07390.07268三原子气体和水水水蒸汽溶溶剂总总份额rRO2+rrH20r_0.22180.21980.21580.21240.20730.20240.19799容积飞灰浓度1110Aarrαfh/Vyμνg/m330.6430.3429.7529.2428.4827.76327.07510烟气质量1-AAAar/1000+11.3006αpjV0mykg/kg10.20110.30110.49210.6710.9511.22611.50211质量飞灰浓度αfhAar/(1100mmy)μykg/kg0.02310.02290.02240.02210.02156660.0210.0205续表12煤的折算灰分g/MJ4178(αααfhAaarr/Qaar,,nett)4.343）烟气焓、空空气气焓、蒸汽汽汽焓的计计算：：炉膛、屏式过热热热器、高高温过过热器、低低温温过热器器、高高温省煤煤器、高高温空气气预热热器、低低温省省煤器、低低温温空气预预热器器等所在在烟气气区域的的烟气气在不同同温度度下的焓焓，并并列成表表格作作为温焓焓表。具具体见表1--3、1-44、1-5、11-6对在锅炉受热面面面的各个个部位位的蒸汽汽或者者空气的的焓值值进行计计算，列列成表格格，作作为温焓焓表。具具体见下下表1-3烟气焓温温温表—用于炉炉膛、屏屏、高高过的计计算烟气或空气温度度度（℃）理论烟气焓（kkkj/kkg）理论空气焓（kkkj/kkg）理论烟气焓增(((kj/kkgg)炉膛、屏，凝渣渣渣管高温过热器=1.20=1.225hy△hy4003727.766643269.300054381.622253771.5555524463.355585004726.055574128.57772998.293335551.777714779.5000545654.988861191.622286005750.588865007.144491024.522296752.011165813.5888616877.199951222.200097006800.888815903.77771050.299957981.633356873.2333188129.23331252.033358007873.600056813.788881072.722239236.366627954.766679406.700071277.477779008963.677717738.288881090.0666610511.33339054.26661210704.77791298.07779100010071.55518673.533311107.8444111806.222210171.2221512023.00061318.2777110011195.55569624.522231124.0444913120.444611305.2228513361.00081338.02222120012332.777210581.33311137.1666514448.999912452.0004714713.55521352.44442130013484.999811551.77731152.2555915795.333313614.3336516084.11121370.60004140014643.777712529.00041158.7888817149.555814784.0003517462.88811378.68882150015813.333413510.88871169.5666318515.555115964.0007918853.22281390.47775160016992.111214500.44421178.7888319892.22217153.5558120254.77711401.43332170018180.999215492.88871188.7999921279.444918352.6663421666.88811412.10001180019371.888316485.66681190.9111422668.999719553.7775123081.11111414.29997190020570.000317493.22281198.2000424068.666920764.0004124506.00021424.91113200021772.111418499.66671202.1000525472.000721977.8883625934.55571428.54443210022985.111419514.66631212.9999826888.000623202.5550927375.99931441.36664220024194.666620527.55541209.5222128300.111724424.1114428813.33351437.422261-4烟气焓温温温表—用于低低温过热热器、高高温省煤煤器的的计算烟气或空气温度度度（℃）理论烟气焓（kkkj/kkg）理论空气焓()理论烟气焓增(kj/kg)))低温过热器高温省煤器=1.25=1.273002756.066642430.077733363.588823412.188844003727.766643269.30005971.6999974545.09991181.500084610.477761198.299925004726.055574128.57772998.293335758.21213.11115840.777711230.299956005750.588865007.144491024.522297002.377741244.177747102.511171261.744457006800.888815903.77771050.299958276.822241274.45558394.899991292.388838007873.600056813.788881072.722239577.055511300.222279713.322271318.422281-5烟气焓温温温表—用于高高温空预预器、低低温省煤煤器的的计算烟气或空气温度度度（℃）理论烟气焓（kkkj/kkg）理论空气焓()))理论烟气焓增(kj/kg)))高温空预器低温省煤器=1.32=1.34100893.57555799.1622211149.300071165.29992001811.777731607.37776918.1977762326.133331176.822262358.28881192.99993002756.066642430.07773944.2911163533.688881207.555553582.288891224.000094003727.766643269.30005971.6999974773.944411240.255544839.322281257.033395004726.055574128.57772998.293336047.21273.255586129.777711290.444441-6烟气焓温温温表—用于低低温空预预器的的计算烟气或空气温度度度（℃）理论烟气焓（kkkj/kkg）理论空气焓()理论烟气焓增(kj/kg)))低温空预器=1.39100893.57555799.1622211205.244482001811.777731607.37776918.1977762438.644491233.400013002756.066642430.07773944.2911163703.799931265.144434003727.766643269.30005971.6999975002.7999312995004726.055574128.57772998.293336336.21333.400076005750.588865007.144491024.522297703.377751367.17775(3）锅炉热平平衡衡及燃料消消消耗量见见表11-71-7热平衡及及及燃料消消耗量量计算序号名称符号单位公式结果1锅炉输入热量QrkJ/kg式（2-8）QQrr≌Qraa.neet226252排烟温度Θpy℃先估后算1303排烟焓hpykJ/kg查焓温表用插值值值法求1572.27774冷空气温度tlk℃取用205理论冷空气焓h0lkkJ/kgh0lk=(cctt)kV0159.836化学未完全燃烧烧烧损失q3%取用0.57机械未完全燃烧烧烧损失q4%取用1.58排烟处过量空气气气系数αpy查表2-9即低低温温空预器出出出口过量量空气气过量系系数1.399排烟损失q2%（100-q444)(hpyy-αpyh0lk)/QQr5.9810散热损失q5%取用0.511灰渣损失q6%式（2-13）0.063312锅炉总损失∑q%q2+q3+qq44+q5+q68.04313锅炉热效率η%100-∑q91.95714保热系数φ1-q5/(ηηη+q5)0.994515过热蒸汽焓h"ggkJ/kg查附录B-6、B-7，高温过热热器出口参参数p=9..9Mpaa(查表1-6），t=5440℃3476.455516给水温度tgs℃给定21517给水焓hgskJ/kg查附录B-6、B-7，低温省煤煤器入口参参数p=110.788Mpa((查表1-6），t=2115℃923.50222518锅炉有效利用热热热QkJ/hDgr(h"gggg-hgs)5.61E+000819实际燃料消耗量量量Bkg/h100*Q/(((ηQr)26996.99920计算燃料消耗量量量Bjkg/hB(1-q4///1000)26591.9994655第二章、炉膛校校校核热力力计算算2、1校核热热力计算算步骤骤：1、计计计算炉膛膛结构构尺寸及及烟气气有效辐辐射层层。2、选选选取热风风温度度、并依依据有有关条件件计算算随每kg燃燃料进入入炉膛膛的有效效热量量。3、根据燃料种种种类、燃烧烧设设备的形形式和和布置方方式，计计算火焰焰中心心位置的的系数数M。4、估计炉膛出出出口烟温，计计算炉膛烟气气平均热容量量。5、计算炉膛受受受热面辐射射换换热特性性参数数。6、根据燃料和和和燃烧方式式计计算火焰焰黑度度和炉膛膛黑度度。7、计算炉膛出出出口烟温。8、核对炉膛出出出口烟温误误差差。9、计算炉膛热热热力参数。10、炉膛内其其他他辐射受热热热面的换换热计计算。具具体见见表3-9表3-1炉膛的的的结构数据据序号名称符号单位结果1前墙总面积Aqm²219.622侧墙总面积2Acm²218.483后墙总面积Ahm²157.744喷燃气及门孔面面面积Aycm²65炉顶面积Aldm²32.116炉膛与屏交界面面面积A2m²65.617炉墙总面积A1m²693.568炉膛截面面积AAm²51.4799水冷壁管外径dmm6010水冷壁管节距Smm6411管子至墙中心距距距emm012水冷壁角系数Xsl0.9813炉顶角系数Xld0.9814出口烟囱角系数数数Xyc115炉膛容积V1m³1052.616冷灰二等分平面面面到出口口烟囱囱中心线线的距距离H1m19.84617冷灰二等分平面面面到炉的的距离离H0m23.93818冷灰二等分平面面面到燃烧烧器中中心线距距离Hrm4.96219炉膛总有效辐射射射受热面面Alzm²675.1220炉膛水冷程度X0.97炉膛热力校核计计计算序号名称符号单位公式结果1炉膛出口过量空空空气系数数α"1查表1-5漏风风系系数和过量量量空气系系数1.22炉膛漏风系数Δα1查表1-5漏风风系系数和过量量量空气系系数0.053制粉系统漏风系系系数Δαzf查表1-5漏风风系系数和过量量量空气系系数0.14热风温度trk℃先估后算3405理论热风焓h0rkkJ/kg查温焓表2765.766656理论冷风焓h0lkkJ/kg查表2-14锅锅炉炉热平衡及及及燃料消消耗量量计算159.837空气带入炉膛热热热量QkkJ/kg(α"1-Δαα1-Δαzf)h00rh+(Δα1+Δαzf)*hh0lk2928.022288对应于每千克燃燃燃料送入入炉膛膛的热量量QlkJ/kgQr*(1-((((q3+q6)/(11000-q4)))++Qk25423.66649理论燃烧温度φ0℃查温焓表196310理论燃烧绝对温温温度T0Kφ0+273223611火焰中心相对高高高度系数数Xhr/Hl+ΔΔxx(其中hhr=49662,,hl=2211766-400922+177622,Δx=00)0.249212系数MMA-BX注注注：A，B取取值查表3--5，表3--60.46513炉膛出口烟气温温温度φ"1℃先估后算注：：：T"1=φ"1+27331127炉膛出口烟气绝绝绝对温度度T"1kJ/kg140014炉膛出口烟气焓焓焓h"glkJ/(kg℃℃℃)查温焓表13478.999815烟气平均热容量量量VckJ/(kg℃℃℃)（Q1-h"ggl))/(φ0-φ"1)14.28816水冷壁污染系数数数ξsl查表3-4水冷冷壁壁灰污系数数数0.44117水冷壁角系数Xsl查表3-1炉膛膛结结构数据0.9818水冷壁热有效系系系数ψslξsl*Xslll0.44119屏、炉交界面的的的污染系系数ξycβξsl（β取取取0.98）0.44120屏、炉交界面的的的角系数数Xyc取用121屏、炉交界面的的的热有效效系数数ψycξyc*Xyccc0.44122燃烧器及门孔的的的热有效效系数数ψr未敷设水冷壁023平均热有效系数数数ψpj（ψsl*A++ψψyc*A2+ψr*Ayc)/AA1其中A==Aq+2*AAc+Ah+Ald-Ayc0.43724炉膛有效辐射层层层厚度sm查表3-1炉膛膛结结构数据5.46625炉膛内压力pMpa0.126水蒸气容积份额额额rH20查表2-9烟气气特特征表0.080127三原子气体和水水水蒸气容容积总总份额r查表2-9烟气气特特征表0.221828三原子气体辐射射射减弱系系数kq1/(m·Mpppa)10.2*（（0.788+1.66*rH20）/sqrrt(100.2*γγ*ps)--0.1))*(1--0.377*T"11/10000)3.52329烟气质量飞灰浓浓浓度μykg/m³查表2-9烟气气特特征表0.023130灰粒平均直径dhμm查附录B-1筒筒筒式钢球球磨球球机（通通常取取13μm)1331灰粒辐射减弱系系系数kh1/(m·Mpppa)55900/PPPOUWWERR(T"1²*dh²,1/33)注：dh单位为μm80.79132燃料种类修正系系系数x1对低反应的燃料料料（无烟烟煤、半半无烟煤煤、贫贫煤等）x11=1;对高反应应的燃燃料（烟烟煤、褐褐煤、泥泥煤、页页岩、木木柴等等）x1=00.50.533燃烧方法修正系系系数x2对室燃炉x2===0.11对对层燃炉x2=0.0030.134煤粉火焰辐射减减减弱系数数k1/(m·Mpppa)kq*r+khh**μy+10**x1*x23.14835火焰黑度αh1-e-kpsss0.82136炉膛黑度αlαh/(αh++(1-αh))*ψsl)0.91237炉膛出口烟气温温温度(计算值值)φ"1℃TO/(M*((33600***σ0α1ψpj*A1*T30/φ*Bj*Vc)^0..6++1)--2773注：σ0=5.667**10-111W/((m2·k4)Bj单位为为kg/hh1096.6999538计算误差Δφ℃φ"1-φ"11（估）（允许许许误差±1000℃）-30.3039炉膛出口烟气焓焓焓h"y1kJ/kg查焓温表，φ"""1按计算值值13075.444940炉膛有效热辐射射射放热量量QflkJ/kgΦ（Q1-h""yl))12281.444741辐射受热面平均均均热负荷荷qsW/m²Bj*Qfl//((3.6***ALZ).942炉膛截面热强度度度qAW/m²Bj*Qr/((33.6*AAAA)43炉膛容积热强度度度qVW/m²Bj*Qr/((33.6*VVV1).32、2炉膛顶棚棚辐射射受热面面吸热量量及工工质焓增增的计计算炉膛顶棚辐射受受受热面吸吸热量量及工质质焓增增的计算算序号名称符号单位公式结果1顶棚管径d㎜382节距S㎜47.53排数n1584顶棚管角系数x查《标准》线算算算图1（即附附录A-1))0.985顶棚面积Ald㎡32.116蒸汽流通面积Alt㎡120*(3...14**0..0322²))/40.09647炉膛顶棚热负荷荷荷分配不不均系系数ηh查《标准》线算算算图11（即即附录A-66)(对本炉型型：：x=h//HH0=H0/H0=2399388/2339338)0.588炉膛顶棚总辐射射射吸热量量Qldkj/h3.6*ηh***qs*Ald.49减温水总量Djwkg/h先估后校228010炉膛顶棚蒸汽流流流量Dldkg/hD-Djw11炉膛顶棚蒸汽焓焓焓增Δhldkj/kgQld/Dlddd41.37812炉膛顶棚进口蒸蒸蒸汽焓h'ldkj/kg查附录B-6、B-7注：蒸汽汽参数——汽包压力力对应的干干饱和蒸汽汽2708.844413炉膛顶棚出口蒸蒸蒸汽焓h"ldkj/kgh'ld+Δhhlld2750.211114t"ld℃查附录B-6、B-7323.62第三章、对流受受受热面的的热力力计算3、1对流受受热面计计算步步骤：1、假设受热面面面出口烟气气温温度，查查取相相应焓值值。2、根据出口烟烟烟焓，通过过QQd=φ(I’-I’’+△aIIoLF)计算对对流传热热量。3、依据烟气侧侧侧放热量等等于于工质侧侧吸热热量原理理，求求取工质质出口口焓和相相应温温度。4、计算平均对对对流传热温温差差。5、计算烟气侧侧侧对流放热热系系数及管管壁污污染系数数。6、计算工质侧侧侧对流放热热系系数。7、计算管壁污污污染层温度度。8、计算烟气黑黑黑度，及确确定定烟气侧侧辐射射放热系系数。9、计算对流放放放热系数K。10、计算对流流传传热量。与与与计算结结果相相比较，其其差差值应在在允许许范围之之内。否否则重新新假设设受热面面出口口烟温，重重复复上述计计算。3、2屏式过热热器热热力计算算：屏式过热器在热热热力计算算方面面具有以以下特特点：在换热方式上，既既受烟气冲刷刷，又吸收炉炉膛及屏间高高温烟气的热热辐射；屏式过热器属于于于中间过过热器器，其进进出口口处的工工质参参数在进进行屏屏的计算算时往往往是未未知数数；屏与屏之间横向向向节距大大，烟烟气流速速低，且且冲刷不不完善善。所以以某些些交换参参数不不同于一一般对对流受热热面。屏的具体热力计计计算见下下表屏的结构数据计计计算表序号名称符号单位结果1管子外径dmmΦ42*52屏的片数Z123每片屏的管子排排排数n404屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面面面积Apm²13.57屏的横向节距S1mm5918比值σ114.19屏的纵向节距S2mm4610比值σ21.0911屏的角系数X10.9812屏的计算受热面面面积Apjm²31713屏区顶棚面积Adpm²15.614屏区两侧水冷壁壁壁面积Aslm²30.115屏区附加受热面面面面积Apfjm²45.716烟气进屏流通面面面积A'pm²58.817烟气出屏流通面面面积A"pm²5018烟气平均流通面面面积Aym²5419蒸汽流通面积Ahm²0.09720烟气有效辐射层层层厚度sm0.77921屏区进口烟窗面面面积A'chm²65.6122屏区出口烟窗面面面积A"chm²49.34屏的热力计算序号名称符号单位公式结果1烟气进屏温度θ'p℃查表3-9炉膛膛校校核热力计计计算即炉炉膛出口烟烟烟气温度度Θ""11096.6999572烟气进屏焓h'ypkJ/kg查表3-9炉膛膛校校核热力计计计算即炉炉膛出口烟烟烟气焓h"y113077.000378883烟气出屏温度θ"p℃先估后算9304烟气出屏焓h"ypkJ/kg查焓温表10898.66625烟气平均温度Θpj℃(Θ'p+Θ""p)/21013.344478556屏区附加受热面面面对流吸吸热量量QdpfjkJ/kg先估后算3007屏的对流吸热量量量QdpkJ/kgφ*（h'ypp-h"yp+ΔΔα*h0lk)-QQdpfj11208炉膛与屏相互换换换热系数数β查附录A-15550.999炉膛出口烟囱的的的沿高度度热负负荷分配配系数数ηyc查《标准》线算算算图11（即即附录A-66）（x=hh/H0=H1/H0=1988445/2239938))0.710炉膛出口烟囱射射射入屏区区的炉炉膛辐射射热量Q'fpkJ/kgβ*ηyc*φφ*((Q1-h'yp)*AA'ch/Slz827.11屏间烟气有效辐辐辐射层厚厚度sm查表4-5屏的的结结构数据表表表0.77912屏间烟气压力pMpa0.113水蒸气容积份额额额ΥH2O查表2-9烟气气特特性表0.080114三原子气体辐射射射减弱系系数kq1/(m·Mpppa)10.2*（(((（0.788+1..6**ΥH2O）/sqrrtt(100.22*Υ*p**s)))-00.1))*((1-0..337*TTpj/10000))11.15三原子气体和水水水蒸气容容积总总份额rkg/m³查表2-9烟气气特特性表0.221816灰粒的辐射减弱弱弱系数kh1/(m·Mpppa)55900/pppoweer(((Θpj+2773)^^2*ddh^2,11/33)注：dh单位为μm85.17烟气质量飞灰浓浓浓度μykg/m³查表2-9烟气气特特性表0.023118烟气的辐射减弱弱弱系数k1/(m·Mpppa)kq*r+khh**μy4.19屏区烟气黑度α1-e-kpsss0.20屏进口对出口的的的角系数数xsqrt((LLL/s1)^2++1))-L//s1注：s1单位为m0.21燃料种类修正系系系数ξτ取用0.522屏出口烟囱面积积积A"pm²查表4-5屏的的结结构数据计计计算5023炉膛及屏间烟气气气向屏后后受热热面的辐辐射热热量Q"fpkJ/kg(Q'fp*((11-α)**x)/β++(б0*α*Ach*T4pj*ξr)/(BBj/36000))注：σ0=5.667**10-111W/((M²··K4)218.24屏区吸收的炉膛膛膛辐射热热QfpqkJ/kgQ'fp-Q"""fp608.25屏区附加受热面面面吸收额额辐射射热量QfpfjkJ/kgQfpq*(AAppfj/((Apj+Apfjj))76.26屏区水冷壁吸收收收的辐射射热量量QfpslkJ/kgQfpq*(AAssl/(AApj+Apfjj))50.27屏区顶棚吸收的的的辐射热热量QfpldkJ/kgQfpq*(AAddp/(AApj+Apfjj))26.28屏吸收的辐射热热热量QfpkJ/kgQfpq-Qffppfj532.29屏吸收的总热量量量QpkJ/kgQdp+Qfpp1652.第一级减温水喷喷喷水焓hjwkJ/kg查焓温表13000摄氏度1041.30第一级减温水喷喷喷水量Djw1kg/h取用148031第二级减温水喷喷喷水量Djw2kg/h取用80032屏中蒸汽流量Dpkg/hD-Djw233蒸汽进屏温度t'p℃先估后算40534蒸汽进屏焓h'pkJ/kg查附录B-6、B-7,按计算负负荷下进屏屏p=100.49Mpaa3104.88884835蒸汽出屏焓h"pkJ/kgh'p+Bj**Qpp/Dp3231.36蒸汽出屏温度t"p℃查附录B-6、B-7,按计算负负荷下出屏屏p=100.20Mpa457.6237屏内蒸汽平均温温温度tpj℃(t'p+t""p)//2431.3138平均传热温差Δt1℃Θpj-tpjjj582.037778539屏内蒸汽平均比比比体积m³/kg查附录B-6、B-7,按计算负负荷下进出出口压力平平均值ppj=100.3455Mppa(查表1-6）及tpj0.40屏内蒸汽流速ωqm/s(Dp*ν)//(360000*Altt))23.41管壁对蒸汽的放放放热系数数α2W/(m²·℃℃℃)α2=Cdα00查查《标准》线线算图15（附附录A-100）261942烟气流速ωym/s(Bj*Vj//(336000*Ay))*((1++Θpj/2773)((其中Vy见表2-9）4.43烟气侧对流放热热热系数αdW/(m²·℃℃℃)αd=α0CzzCsCw查《标准》线线线算图12（附录A-7）26.3744灰污系数ε(m²·℃)///W查附录A-1444曲线2（吹吹灰）0.00745管壁灰污层温度度度tbb℃tpj+(（εεε+1/α22）*Bj*Qp)/(33.66*Apjj)715.46辐射放热系数αfW/(m²·℃℃℃)αf=aα0查查《标准》线线线算图19（附附录A-111）84.2647利用系数ξ查附录A-1444曲线2（吹吹灰）0.8448烟气侧放热系数数数α1W/(m²·℃℃℃)ξ*（αd*ππ*d/2**ss2*x+αf)x-屏的的角系数数查《标标准》线线算图图1（附录AA-1))90.4849对流传热系数kW/(m²·℃℃℃)α1/(1+((11+Qfpq/Qdp)*(ε+11/α2)*α1)44.50屏的对流传热量量量QdpkJ/kg3.6*Apjjj*Δt1*k/BBj1112.7555775551计算误差%(Qdp(估）--Qdpp)/Qdp0.52屏区水冷壁的水水水温ts℃查计算负荷下汽汽汽包p=110.445Mpa的饱饱和温度度317.6753平均传热温差Δt2℃Θpj-ts695.677778554屏区水冷壁对流流流吸热量量QdpslkJ/kg3.6*k*ΔΔΔt2*Asl/Bj126.55屏区顶棚进口蒸蒸蒸汽温度度t'pld℃查表3-10炉炉膛膛顶棚辐射射射受热面面吸热热量及工工质焓焓增的计计算表表323.6256屏区顶棚进口蒸蒸蒸汽焓h'pldkJ/kg查表3-10炉炉膛膛顶棚辐射射射受热面面吸热热量及工工质焓焓增的计计算表表2750.566657屏区顶棚蒸汽焓焓焓增ΔhpldkJ/kg先估后算2658屏区顶棚出口蒸蒸蒸汽焓h"pldkJ/kgh'pld+ΔΔhhpld2776.566659屏区顶棚出口蒸蒸蒸汽温度度t"pld℃查附录B-6、B-7按汽包压压力p=110.455Mppa(查表1-6）325.8660屏区顶棚平均气气气温tpldpj℃（t'pld++t""pld）/2324.7461平均传热温差Δt3℃Θpj-tpllldpj688.607778562屏区顶棚对流吸吸吸热量QdpldkJ/kg3.6*k*ΔΔΔt3*Apfjj/Bj189.63屏区顶棚总吸热热热量QpldkJ/kgQdpld+QQffpld215.64屏区顶棚蒸汽流流流量Dpldkg/h等于表3-1000中Dld65屏区顶棚焓增ΔhpldkJ/kgQpld*Bjjj/Dpldd26.66计算误差检查%(Δhpld((估）-Δhhpld)/Δhpld允许许误差±22%-1.67屏区附加受热面面面对流吸吸热量量QdpfjkJ/kgQdpsl+QQddpld316.68计算误差%(Qdpfj((估）-Qdpfj)//Qdpfj允许许误差±110%-5.69屏区受热面总对对对流吸热热量QdpqkJ/kgQdpfj+QQddp2428.8444第四章、凝渣管管管的热力力计算算：4、1凝渣管管结结构及其计计算主要特特特点：1、和后屏过热热热器类似，也也直接吸收炉炉膛辐射热。当当管少于5排排时，将有部部分炉膛辐射射热落在其后后受热面上。2、凝渣管区域域域都布置其其它它附加受受热面面。3、凝渣管内为为为汽水混合合物物，在沸沸腾状状态下进进行换换热，工工质温温度始终终为饱饱和温度度。4、2凝渣管结结构及及计算：：凝渣管总吸热量量量包含对对流吸吸热量和和辐射射吸热量量。具具体见下下表凝渣管结构及计计计算序号名称符号单位公式结果1管子尺寸dmm133*102管子排列方式及及及根数n根横排一排103管子节距S1mm7680/（1110+1）7004受热面积Hnzm²πdlpjn===3.144**0.11333*6..4224*11026.85烟道流通截面积积积Aym²6.424*(((7.688--10**0..1333)48.46烟道容积Vm³7.68*6...4244*00.55527.27烟道表面积Am²2*(7.6888*6..4224+66.4424**0..55++7..68**0..55))114.18烟气辐射层厚度度度sm3.6*V/AAA0.8659烟气进凝渣管温温温度Θ'nz℃等于屏出口烟气气气温度97610烟气进凝渣管焓焓焓h'ynzkJ/kg等于屏出口烟气气气焓11493.33311烟气出凝渣管温温温度Θ"nz℃Θ'nz-597112烟气出凝渣管焓焓焓h"ynzkJ/kg查焓温表11428.333913凝渣管对流吸热热热量QdnzkJ/kgφ*（h'ynnz-h"ynnz)64.55914凝渣管角系数Xnz查《标准》线算算算图1（附录录A-1）((a)曲线550.2815来自炉膛及屏的的的辐射热热Q'fnzkJ/kg查表4-6屏的的热热力计算第第第20项，即即等于Q"fp213.5277716凝渣管吸收的辐辐辐射热QfnzkJ/kgQ'fnz*xxxnz59.78717凝渣管总吸收热热热量QnzkJ/kgQdnz+Qffnnz124.3477718通过凝渣管的辐辐辐射热Q"fnzkJ/kgQ'fnz*(((1-xnzz)153.73999第五章、高温过过过热器的的热力力计算：：5.1高温过热热热器结构构及传传热计算算：高温过热器分冷冷冷段和热热段两两部分。蒸蒸汽汽从屏出出来后后，先进进入高高温对流流过热热器冷段段，经经过二次次喷水水减温后后进入入高温对对流过过热器热热段。冷冷段在烟烟道两两侧为逆逆流，热热段在中中间为为顺流。根根据据高温过过热器器结构尺尺寸对对高温过过热器器进行热热力计计算，具具体见见下表高温过热器的结结结构尺寸寸序号名称符号单位结果1管子尺寸dmmΦ42*52冷端横向节距及及及布置n1403热端横向节距及及及布置nr394横向节距S1mm955横向节距比σ12.6266纵向节距S2mm877纵向节距比σ22.078管子纵向排管n289冷端蒸汽流通面面面积Alitm²0.064210热端蒸汽流通面面面积Arltm²0.062811平均流通截面积积积Apjm²0.063412烟气流通面积Aym²23.313冷段受热面积Alm²23714热段受热面积Arm²23115顶棚受热面积Aldm²10.0616管束前烟室深度度度lysm0.717管束深度lgsm0.6118有效辐射层厚度度度sm0.188高温过热器的热热热力计算算名称符号单位公式结果进口烟气温度θ'gg℃查表4-7凝渣渣管管结构及计计计算第11项项930进口烟气焓h'yggkJ/kg查表4-7凝渣渣管管结构及计计计算第12项项10898.3337进冷段蒸汽温度度度t'ggl℃即屏出口蒸汽温温温度，查查表44-6屏的热热力计算算457.62进冷段蒸汽焓h'gglkJ/kg即屏出口蒸汽焓焓焓，表4-66屏的热力力计计算3231.62222总辐射吸热量Q'fggkJ/kg等于Q"fnzz153.73999冷段辐射吸热量量量QfgglkJ/kgQ'fgg·AAAl/(Al+Ar+Fld)76.216热段辐射吸热量量量QfggrkJ/kgQ'fgg·AAAr/(Al+Ar+Fld)74.287顶棚辐射吸热量量量QfggldkJ/kgQ'fgg·FFFld/(AAl+Ar+Fld)3.235出热段蒸汽温度度度t"ggr℃建议取额定值55540℃540出热段蒸汽焓h"ggrkJ/kg查附录B-6、B-7，按计算算负荷下高高温过热段段出口压力力p=99.9MMPa(查表1-6))3476.10001出冷段蒸汽温度度度t"ggl℃先估后校493出冷段蒸汽焓h"gglkJ/kg查附录B-6、B-7，按计算算负荷下高高温过冷段段出口压力力p=100.09MPaa(查表1-6))3355.44448第二次减温水量量量Djw2kg/h取用800减温水焓hjwkJ/kg就是给水焓，按按按p=100..98MMPaa减温水水温130℃℃553.59777进热段蒸汽焓h'ggrkJ/kg(h"ggl(((D-Djww2)+hhjwDjw2)//D3345.25559进热段蒸汽温度度度t'ggr℃查附录B-6、B-7，按计算算负荷下高高温过冷段段出口压力力p=110.099MPaa(查表1-6))488.99冷段吸热量QggldlkJ/kg(D-Djw222)(h""ggl-hh'ggll)/Bj1020.70007热段吸热量QggrdlkJ/kgD(h"ggrrr-h'gggr)/BBj1082.47778高温过热器吸热热热量QggkJ/kgQggldl+++Qggrrddl2103.18884高温过热器对流流流吸热量量QdggkJ/kgQgg-Q'fffgg1949.44445顶棚对流吸热量量量QgglddlllkJ/kg先估后校60高温过热器出口口口烟焓h"yggkJ/kgh'ygg-QQQdgg/ψ+Δαhh0lk8941.96667高过出口烟气温温温度θ"gg℃查焓温表725.37烟气平均温度θpj℃(θ"gg+θθ'ggg)/2827.68555烟气流速ωym/s(BjVy(θθpj+273))))/(336000×Ay×2733)9.922烟气侧放热系数数数αdW/(m2·℃℃℃)α0CzCsCCω查《标准》线线线算图12（即即附录A-77）63.259冷段蒸汽平均温温温度tgglpj℃（t'ggl+++t"gggl）/2475.31冷段蒸汽平均比比比体积νgglm3/kg查附录B-6、B-7，按冷段段进出口压压力平均值值ppj=100.09MPaa(查表1-6))0.0304冷段蒸汽平均流流流速ωgglpjm/s(（D-Djww22）×νggl)/(366000×Aliit)28.858冷段蒸汽放热系系系数αgglW/(m2·℃℃℃)α0Cd查《标标准》线线算图图15（即附附录A-100）3675热段蒸汽平均温温温度tggrpj℃(t"ggr+++t'gggr)/2514.49555热段蒸汽平均比比比体积νggrm3/kg查附录B-6、B-7，按热段段进出口压压力平均值值ppj=110.1MPa((查表1-6))0.0331热段蒸汽平均流流流速ωggrpjm/sDνggr/((33600×××Arltt)32.260热段蒸汽放热系系系数αggrW/(m2·℃℃℃)α0Cd查《标标准》线线算图图15（即附附录A-100）3234高过烟气有效辐辐辐射厚度度sm查表4-5高温温对对流过热器器器结构尺尺寸0.779烟气压力pMpa0.1水蒸气容积份额额额rH2O查表2-9烟气气特特性表0.0793三原子气体和蒸蒸蒸汽容积积总份额r查表2-9烟气气特特性表0.2198三原子气体辐射射射减弱系系数kq1/(m·MPPPa)10.2*（(((（0.788+1..6**ΥH2O）/sqrrtt(100.22*Υ*p**s)))-00.1))*((1-0..337*Tpj/10000))7.0749灰粒的辐射减弱弱弱系数kh1/(m·MPPPa)55900/pppoweer(((Θpj+2773)^^2*dh^2,11/33)注：dh单位为μm94.843烟气质量飞灰浓浓浓度μykg/m3查表2-9烟气气特特性表0.0229烟气的辐射减弱弱弱系数k1/(m·MPPPa)kq*r+khh*μμy3.726烟气黑度a1-e-kpsss0.2519冷段管壁灰污层层层温度tbbggl℃tgglpj+++BjQgg(ε+1/ααggl)//(3.666Al)其中：ε=00.000433775.014444热段管壁灰污层层层温度tbbggr℃tggrpj+++BjQgg(ε+1/ααggr)/(3..6AAr)其中：ε=0.000443824.479994冷段辐射放热系系系数αfgglW/(m2·℃℃℃)αα0查《标准准》线线算图119（附录AA-11）54.01热段辐射放热系系系数αfggrW/(m2·℃℃℃)αα0查《标准准》线线算图119（附录AA-12）67.21修正后冷段辐射射射放热系系数αflgglW/(m2·℃℃℃)αfggl*(((1+0..44*(((tgglppj+2773)//10000))^0.225*((lys/lgs)^00.077)74.2979996修正后热段辐射射射放热系系数αflggrW/(m2·℃℃℃)αfggr*(((1+0..44*(((tggrppj+2773)//10000))^0.225*((lys/lgs)^00.077)92.7805552冷段传热系数KgglW/(m2·℃℃℃)ψα1αggll/(ααl+αggl)(其中ψψ-热有效系系数，查查附录录B-4，αl=αd+αflgggl)86.1865552热段传热系数KggrW/(m2·℃℃℃)ψα1αggrrr/(αl+αggr);;(αl=αd+αflgggr)96.7576666冷段平均温差Δtggl℃(Δtd-Δttx)/ln(ΔΔΔtd/Δtx)(其中Δttd=θ'gg-t""ggl,Δtx=θ"gg-t''ggl)345.493331热段平均温度Δtggr℃(Δtd-Δttx)/ln(ΔΔΔtd/Δtx)(其中Δttd=θ'gg-t''ggr,Δtx=θ"gg-t""ggr)338.30333冷段对流吸热量量量Qggld2kJ/kg3.6KgglllΔtgglAl/Bj955.387774计算误差［(Qgglddl--Qfggl)--Qgglld2］/Qgglld2,允许误差±22%-1.1406664热段对流吸热量量量Qggrd2kJ/kg3.6KggrrrΔtggrArr/Bj1023.65559计算误差［(Qggrddl--Qfggr)--Qggrrd2］/Qggrrd2,允许误差±22%-1.5111118顶棚入口汽温t'ggld℃即屏顶棚出口汽汽汽温325.86顶棚入口汽焓h'ggldkJ/kg即屏顶棚出口汽汽汽焓2776.5666顶棚出口汽焓h"ggldkJ/kgh'ggld+++Qggllddll2836.5666顶棚出口汽温t"ggld℃查附录B-6、B-7，p=100.00MMPa329.9顶棚对流吸热量量量Qggldd222kJ/kg3.6·K·ΔΔΔt·Ald/Bj（其中K=((Kggl+KKggr)//2,Δtt=θpj-t""ggldd）62.0127772计算误差允许误差±1000%3.高温过热器区域域域总对流流吸热热量QdggkJ/kgQggld2+++Qggrrdd2+Qgglldd223046.06665、2低温过热热器的的结构及及热力计计算：：低温过热器的顶顶顶棚管在在其上上面，与与低温温过热器器平行行受热，与与低低温过热热器相相比面积积很小小，所以以把顶顶棚管和和低温温过热器器的面面积相加加，当当作低温温过热热器的受受热面面积。此此时，低低温过热热器的的蒸汽进进口是是顶棚管管的入入口。具具体热热力计算算见下下表低温过热器的结结结构符号单位公式结果顺流、逆流、双双双管圈dmmφ38×4n179n220S1mm95σ1S1/d2.5S2mm80.7σ2S2/d2.12Aym2h(a-n1ddd)=4××(7..68--799×0..0338)18.7Altm22n1πd2nnn/4=22××79××3..14××0..032/40.112Adgm2n1n2πdllpj+xdbaaldb（包括括凝渣管管后各项项顶棚棚管，xdbb为顶棚管管角角系数，℃xxdb==0..95；lddb位顶棚管管长度，lddb=33.7744mmm，lpj==3..93m，aa=7..688m，d单位位为m）768Lqsm0.9Lgsm1.533sm0.9d(4σσσ1σ2/π-1)((注：d单位位为m)0.198低温过热器的热热热力计算算符号单位公式结果θ'dg℃即高温过热器出出出口烟气气温度度725h'ydgkJ/kg即高温过热器出出出口烟气气焓8941.3777t'dg℃即高温过热器顶顶顶棚出口口蒸汽汽温度329.9h'dgkJ/kg即高温过热器顶顶顶棚出口口蒸汽汽焓2836.5666t"dg℃先估后校409.87h"dgkJ/kg查附录B-6、B-7，按计算算负荷下低低温过热器器出口压力力p=100.49Mpaa（查表1-6）3119.89992QdgdlkJ/kg（D-Djw）((h"dg-h''dg)/BBj2319.76664h"ydgkJ/kgh'ydg-QQQdgdll/ψ+Δα··h0lk6613.00007θ"dg℃查焓温表620θpj℃（θ'dg+θθ"ddg）/2672.5ωym/sBjVy(θppj+273))//（36000×Ay×273）((其中Vy见表2-9))10.8294442αddgW/(m2·℃℃℃)α0CzCsCCw查《标准》线线线算图12（附附录A-7）79.04tpj℃（t'dg+ttt"dg）/2369.88555vpjm3/kg查附录B-6、B-7，按计算算负荷下低低温过热器器进出口压压力平均值值ppj=100.49Mpaa（查表1-6）0.0215999ωqm/s（D-Djw）vvpj/(336000×Altt)11.658α2W/(m2·℃℃℃)α0Cd查《标标准》线线算图图15（即附附录A-100）2600sm查表4-10低低温温过热器的的的尺寸0.198pMpa0.1rH2O查表2-9烟气气特特性表0.0782111r查表2-9烟气气特特性表0.2158kql/(m·MPPPa)10.2*（(((（0.788+1..6**ΥH2O）/sqrrtt(100.22*Υ*p**s)))-00.1))*((1-0..337*TTpj/10000))32.926khl/(m·MPPPa)55900/pppoweer(((Θpj+2773)^^2*ddh^2,11/33)注：dh单位为μm104.95μykg/m3查表2-9烟气气特特性表0.0224kl/(m·MPPPa)kqr+khμμyy9.456ay1-e-kpsss0.1707thbdg℃tpj+(Bjjj*Qdgddl*(ε+(11/α2)))//(33.6**Adg)其中：ε=00.000433474.41αfdgW/(m2·℃℃℃)α0a（含灰气气流，其其中aa为烟气黑黑度度）查《标标准》线线算图19（即即附录A-111）29.575αfldgW/(m2·℃℃℃)αfdg*(11++0.4***((Θpj+2773)//10000))^0..255*(llqs/lgs)^00.077)40.813αlW/(m2·℃℃℃)ξ*(αf1ddg+ααddg)其中ξ=1119.85KdgW/(m2·℃℃℃)Ψ*α1*α22/(α1+α2)（ψ为热有效效系数数，查附附录B-4）74.472Δtdg℃(Δtd-Δttx)/ln(ΔΔΔtd/Δtx)（其中Δtd=θ'dg-t""dg,Δtg=θ"dg-t''dg）302.442224Qdgd2kJ/kg3.6*Kdggg*Δtdg*Adg/Bj2341.79992允许误差±2%%%-0.940666Djwlkg/h原来假定数据1480hpljkJ/kg[Djw1hjjjw+(DD-Djww)h"dgg]/(DD-DDjw2)3105.8666tplj℃查附录表B-666、B-7，按按低温过过热器器出口压压力p=110..49MMpa(查表表1-6))405.31Δt℃允许误差±1℃℃℃0.31第六章、省煤器器器和空气气预热热器6.1高温省省省煤器结结构及及传热计计算双级布置的省煤煤煤器应该该分级级计算对于管式空气预预预热器，按按级级单独进进行热热力计算算。双双级布置置时，高高温空气气预热热器的出出口风风温可采采用炉炉膛计算算时的的热风温温度值值，然后后按一一般对流流受热热面的计计算步步骤进行行计算算。低温温空气气预热器器在进进行热力力计算算时，其其入口口的烟气气温度度和风温温均为为已知数数，可可用逐步步逼近近法确定定排烟烟温度及及其出出口处风风温。具体体热力计算算见表6-13，6-15，6-17，6-19。高温省煤器结构构构尺寸计计算序号名称符号单位公式结果1布置见图4-6错列列，逆逆流，双双面进水水2管子尺寸dmmΦ32*43横向节距S1ssmm864纵向节距S2ssmm605横向节距比σ1S1ss/d2.686纵向节距比σ2S2ss/d1.877横向排数n1ss1098纵向排数n2ss249高温省煤器受热热热面积Assm22*n1ssss/2*π*d**n2sss*l(注：ll为有效长长度度，取3.844m；d单位为mm）101110烟气流通面积Aym27.68*4...7244-555*00.0032**7..8423.211水流通面积Asm22*n1ss***3.144**(0..0332-22*00.0004))2/40.09912有效辐射层厚度度度sm0.9d(4σσσ1σ2/π-1)（注注：d单位为为m)0.15613管束前气室深深深度Lqm3.214管束深度Lgm1.32表6-13高高高温省煤器器热热力计算算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度Θ'ss℃即低温过热器出出出口烟气气温度度6202进口烟气焓h'ysskJ/kg即低温过热器出出出口烟气气焓7360.99993出口烟气温度Θ"ss℃先估后校6004出口烟气焓h"ysskJ/kg查焓温表7102.51111～4通用，55～118低温温省煤器器未计计算时采采用5高温省煤器吸热热热量Qssd1kJ/kgφ*（h'ysss--h"ysss+△a*holk)(其中△aa为漏风系系数数，h0lkφ*（h'yyss--h""ysss+△△a*hoollk)(其中中△a为漏风风系数，h00lk为冷空空气焓260.266减温水量Djwkg/hDjw1+Djjjw222807高温省煤器水流流流量Dsskg/hD-Djw8炉膛有效辐射放放放热量QflkJ/kg见表3-912281.44479屏区受热面总对对对流吸热热量QdpqkJ/kg见表4-62428.844410凝渣管对流吸热热热量QdnzkJ/kg见表4-764.5511高温过热器区域域域总对流流吸热热量QdggkJ/kg见表4-93046.066612低温过热器对流流流吸热量量QdgdlkJ/kg见表4-112319.766613省煤器后工质总总总吸热量量∑QkJ/kgQfl+Qdppq++Qdnz+Qdgg+Qdgddl20140.666914锅炉出口蒸汽焓焓焓h"ggrkJ/kg查表4-9，第第110项3476.100015高温省煤器出口口口水焓h"sskJ/kg(D/Dss)))*(h""ggr-BBj(D/Dssss)*((h""ggrr-BBj*∑Q//Dsss)1043.655516高温省煤器出口口口水温度度t"ss℃查附录B-666、B-7，按按高温省省煤器器出口压力力p=1111.088MMpa（查表表1-6）241.1817高温省煤器进口口口水焓h'sskJ/kgh"ss-Qssssdll*Bj/Dss1011.866618高温省煤器进口口口水温度度t'ss℃查附录BBB-6、B--7，按高温温省煤器进口压压力p=111.288MMpa（查表表1-6）234.0819～22计算算完低温省煤煤煤器后（低低温温省煤器器器的的出口水水温--高温省煤煤器器入口水水焓<<±1000C），校核核计算算时采用用19高温省煤器进口口口水温度度t'ss℃即低温省煤器出出出口水温温度，查查表4-177230.4920高温省煤器进口口口水焓h'sskJ/kg即低温省煤器出出出口水焓焓，查查表4-177994.3866621高温省煤器出口口口水焓h"sskJ/kgh'ss+Qssssdll*Bj/Dss1026.177722高温省煤器出口口口水温度度t"ss℃查附录B-666,B-77,,按高温省省煤煤器出口压力力pp=111..08MMpaa（查表1--6）23423～44通用用23平均水温tpj℃（t"ss+ttt'ss)/2232.2455524平均烟气温度Θpj℃(Θ'ss+ΘΘ"sss)/2261025高省烟气有效辐辐辐射层厚厚度sm查表4-12高高温温省煤器的的的结构尺尺寸0.15626烟气压力pMpa0.127水蒸气容积份额额额rH2O查表2-9烟气气特特性表0.077133328三原子气体和水水水蒸气容容积总总份额r查表2-9烟气气特特性表0.212429三原子气体辐射射射减弱系系数kq1/(m.Mpppa)10.2*((((0.788++1.66*rH2OO)/(100.22*r**p**s)1//2-0..1)**(1--0..37**Tpj/10000))33.06130灰粒的辐射减弱弱弱系数kh1/(m.Mpppa)55900/((((Θpj+273)2*dh2)1/3109.8522231烟气质量飞灰浓浓浓度μykg/m3查表2-9烟气气特特性表0.022132烟气的辐射减弱弱弱系数k1/(m.Mpppa)kq*r+khh**μy9.44933烟气黑度αy1-e-(k***p*ss)0.137134管壁灰污层温度度度thb℃tpj+60292.2455535烟气侧辐射放热热热系数αfssW/(m2.℃℃℃)α0αyα0ααy查《标准准》线线算图119（附录AA-111)αα10.2136修正后辐射放热热热系数αflssW/(m2.℃℃℃)αfss*(11++0.4***((Θpj+2773)//10000))0.255*(lq/lg)0.077)14.42237烟气流速wym/sBj/36000**Vy*(Θpj+2773)//(2773**Ay)8.29438烟气侧对流放热热热系数αdW/(m2.℃℃℃)α0*Cz*CCww*Cl《标注》线线算算图13（即即附录A-88)60.9139污染系数εε0*Csf**CCd+Δε（其其中Csf为修正正系数，对对对烟煤取1；；ε0、Cd查附录A-113(aa)、((b),Δεε查附录B--2）0.18240烟气侧放热系数数数α1W/(m2.℃℃℃)ξ*（αd+ααf1ss)(ξξ为利用系系数，取取1）75.33241传热系数KssW/(m2.℃℃℃)α1/(1+εε**α1)5.12142平均传热温差Δtss℃(Δtd-Δttx)/ln(ΔΔΔtd/Δtx)(其中ΔΔtd=Θ'ss-t""ss,Δtx=Θ"ss-t''ss)372.3322243高温省煤器对流流流吸热量量Qssd2kJ/kg3.6*Kssss*Δtss*Ass/Bj260.9699944计算误差允许误差±2%%%-0.2716666.2高温空空空气预热热器结结构及传传热计计算高温空气预热器器器的结构构尺寸寸序号名称符号单位公式结果1布置错列、交叉流动动动、双面面进风风2管子尺寸dmmφ40*1.5553横向节距S1mm704横向节距比σ1S1/d1.755纵向节距S2mm426纵向节距比σ2S2/d1.057纵向排数n448受热面积Askm24πdlN(其其中中l=2..564mmm,N==(288+277)//2*444**2*44=996800)30009烟气流通面积Aym2Nπdn2/44(注：dn单位为m)10.410空气流通面积Akm22*4*2.55564*（11.988-（44*288*00.04））15.611行程数nxc112烟气有效辐射层层层厚度sm0.9*d*((((4σ1σ2)/π-1))(注：d单单位为m)0.0333表6-15高高高温空气预预热热器热力力计算算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度φ'sk℃即高温省煤器出出出口烟气气温度度6002进口烟气焓h'yskkJ/kg即高温省煤器出出出口烟气气焓7102.511171~2通用，333~12低温温空气预预热器器未计算算时采采用3出口空气温度t"sk℃查表3-9炉膛膛热热力计算3404出口理论空气焓焓焓h"skkJ/kg查焓温表2765.766665进口空气温度t'sk℃先估后校2066进口理论空气焓焓焓h'skkJ/kg查焓温表799.162227空气侧出口处过过过量空气气系数数β"skβ"sk=α""11-△α1-△αzf1.058高温空气预热器器器对流吸吸热量量QskdlkJ/kg(β"sk+△△αssk/2))*(hh"sk-h''sk)2114.099999空气平均温度tpj℃(t"sk+ttt'sk)/2227310漏风的理论空气气气焓h0skkJ/kg查焓温表2206.4999111出口烟气焓h"yskkJ/kgh'ysk-QQQskdll/φ+△αhhsk05087.2666412出口烟气温度φ"sk℃查焓温表36613~19计算算算完低温温空气气预热器器后（低低温空气气预热热器的出出口空空气温度-高高温空气气预热热器的入入口空空气温度<±±10℃），校核核计算算时采用用13进口空气温度t'sk℃即低温空气预热热热器出口口空气气温度，查查表表4-199213.614进口理论空气焓焓焓h'skkJ/kg即低温空气预热热热器出口口空气气焓，查查表44-1992426.2777115假设出口烟气温温温度φ"sk℃先估后校42016出