第二卷技术文件桥梁部分

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1.对招标项目的理解11.1项目背景11.2工程范围21.3设计内容22.对招标项目所在地区建设条件的认识以及对招标项目区域道路网规划、交通量发展和交通组织的认识22.1对建设条件的认识22.2.对区域道路网规划、交通量发展和交通组织的认识263.总体设计思路373.1.总体设计原则373.2.设计内容383.3.路线设计原则383.4.主要技术标准393.5.总体设计443.6.道路工程493.7.桥涵工程603.8.交通工程793.9.绿化工程793.10.排水工程793.11.照明工程793.12.隧道工程793.13.工程造价初步测算794.对招标项目勘察、设计的特点及关键性技术问题的对策措施1234.1.招标项目勘察设计的特点1234.2.关键性技术问题的对策措施1235.对前一阶段工作技术结论及技术方案的不同看法和建议1265.1.前一阶段工作技术结论及技术方案1265.2.不同看法及建议1276.设计工作量及计划安排1286.1.设计工作量1286.2.设计进度计划1306.3.设计1336.4.勘察设计进度计划1337.设计的质量保证措施、进度保证措施1347.1.设计质量保证措施1347.2.设计的进度保证1358.后续服务的安排及保证措施1358.1.后续服务工作安排1358.2.后续服务保证措施1368.3.后续服务的承诺1368.4.其它郑重承诺1369.勘察设计1379.1.勘察设计的特点、关键技术问题的认识及其对策措施1379.2.对前一阶段工作技术结论及技术方案的不同看法及建议1379.3.勘察设计工作量及计划安排1379.4.勘察设计的质量保证措施、进度保证措施13710.其他建议13711.投标人认为需要补充的说明和图纸137设计说明对招标项目的理解项目背景综合来看，主城与辅城由海域分隔，辅城之间由海湾、自然山体分隔，辅城的组团之间也由海湾、桥涵工程桥涵工程桥涵工程桥涵工程桥涵工程桥涵工程总体设计道路工程桥涵工程工程概况本项目西起杏林大桥桥头（内茂立交节点工程设计终点），经现状集杏海堤，东至厦门大桥集美互通（含互通改造），全长约3.735km。因杏滨路立交段（全长约0.85km）已列入杏滨路改造工程，故本工程实施全长约2.885km。为完善城市快速路网的要求，打通杏林与集美间的快速通道，需对集灌路沿线交叉节点提升改造，以实现集灌路主线的快速畅通。桥梁工程包含的项目有：杏林大桥杏滨路互通改造，在既有互通立交的基础上增设A、B两条匝道以满足杏滨路和集杏海堤路的有效互通。厦门大桥集美互通改造，原银江路至集杏海堤右转单车道匝道，改造为双向4车道分幅道路，同时废除既有立交的一条右转匝道，新建D匝道桥梁完善节点互通功能。银江路辅路隧道工程，由于厦门大桥集美互通改造，原银江路辅路需采用隧道方式汇入集美学村路口。园博苑南门设置人行天桥，以满足园博苑南门与对向公交站台人行的过街要求。杏林大桥杏滨路互通改造新建重点桥梁一览表名称起点桩号终点桩号跨越构筑物备注A线AK0+2933.8899AK0+7433.8899福厦铁路预应力混凝土箱箱梁、预制制小箱梁B线BK0+2011.4255，BK0+6200.4655地面辅路预应力混凝土箱箱梁A、B线横断面布置均为：0.5m(防撞护栏)+8m(车行道)+0.5m(防撞护栏)=9m由于B线匝道桥梁需与既有杏林大桥杏滨路互通连接，故在BK0+620.465桩号位置需拆除既有桥梁上部结构的一联箱梁，利用既有墩柱与新建的B线匝道桥梁相接，实现老桥与新桥的平滑顺接。详见桥梁平面图。厦门大桥集美互通改造新建重点桥梁一览表名称起点桩号终点桩号跨越构筑物备注主线左幅K2+762..030K3+183..850既有桥梁预应力混凝土箱箱梁主线右幅K2+779..145K3+183..511既有桥梁预应力混凝土箱箱梁C线CK2+2366.5922CK0+4055.3155地面河道钢筋混凝土箱梁梁D线DK0+1122.7211K0+212..721地面河道钢筋混凝土箱梁梁主线左、右幅标准横断面布置均为：0.5m(防撞护栏)+8m(车行道)+0.5m(防撞护栏)=9mC、D线横断面布置均为：0.5m(防撞护栏)+7m(车行道)+0.5m(防撞护栏)=8m其中，主线左右幅桥梁为新建桥梁，C线桥梁需与既有立交主线桥梁相接，施工时需注意桥面接顺，D线桥梁在修筑起点位置需与既有立交主线相接，为保证平顺过渡，需拆除既有主线桥梁上部结构的一联箱梁，利用既有墩柱与新建的B线匝道桥梁相接，实现老桥与新桥的平滑顺接。详见桥梁平面图。设计标准及技术规范《公路隧道设计规范》（JTGD70-2004）《公路隧道通风照明设计规范》JTJ026.1-1999）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）《城市桥梁桥面防水工程技术规程》（CJJ139-2010）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《地下工程防水技术规范》（GB50108—2008）《市政地下工程施工及验收技术规程》（DGJ08—236—2006）《建筑地基基础设计规范》（GB_50007-2011）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《型钢水泥土搅拌墙技术规程》(JGJT199-2010)国家建筑标准设计图集《建筑基坑支护结构构造》（11SG814）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）《城市道路和建筑物无障碍设计规范》（JGJ50—2001）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）；《公路工程混凝土结构防腐蚀技术技术规范》（JTG/TB07-01-2006）《公路隧道施工技术规范》（JTGF60-2009）《公路隧道施工技术细则》（JTG/TF60-2009）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81-2006）；《公路交通安全设施设计细则》（JTG/TD81-2006）；《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》(JGJ114-2003)《中华人民共和国交通行业标准·路桥用材料标准九项》（JT/T531～538、589-2004）；《公路沥青路面设计规范》(JTGD50-2006)：《城镇道路工程施工与质量验收规范》(CJJ1-2008)。《城市桥梁工程与质量验收规范》（CJJ2—2008）《建筑深基坑工工程施工安安全技术规规范》（JGJ3311-22013）桥梁结构设计原原则随着时代的发展展和科技的的进步，人人们逐步意意识到桥梁梁已不仅仅仅意味着是是座承受特特定荷载，跨跨越自然和和人造障碍碍物的建筑筑物，而可可以被赋予予更多的内内涵，作为为人类重要要的基础设设施。它除除了必须具具备完善的的使用功能能，结构安安全可靠性性和经济可可行性外，同同时还应充充分考虑桥桥梁的生态态功能和景景观功能，做做到技术与与艺术的和和谐统一，充充分体现“以人为本”的设计理理念。在此此前提下，桥桥梁设计原原则确定如如下：1、在贯彻工程性能能良好、经经济安全合合理、满足足道路交通通功能总体体要求的基基础上，进进一步注重重桥梁结构构建筑的美美观，以与与厦门市的的的城市总总体规划发发展相协调调。2、桥梁结构设计必必须以安全全、适用、经经济、美观观为原则，与与周围环境境相协调，尽尽可能选择择技术成熟熟、先进的的施工工艺艺。提高设设计施工的的技术水平平，做到技技术先进、合合理，更多多的采用标标准化、模模数化、规规范化设计计，充分利利用已有的的施工设备备，降低造造价。3、充分注意结构与与环境、地地面、地下下已有或规规划建筑物物、管线的的协调，并并将在施工工期间对现现有交通、环环境的影响响降到最小小，体现以以人为本的的设计思想想。尽量减减少管线的的搬迁量，缩缩短施工周周期，节省省工程造价价，避免或或减少对建建筑物、管管线的不利利影响。4、桥梁结构设计必必须满足环环保、施工工工艺等方方面的要求求。5、桥梁与横向道路路、铁路或或河流相交交时，其桥桥下净空必必须满足行行车、排洪洪、通航等等要求，同同时应充分分考虑被跨跨道路远期期拓宽改建建的可能。6、桥梁需处理好桥桥面伸缩缝缝及桥面排排水系统等等附属设施施的设计和和产品的应应用，以满满足运营阶阶段行车的的平顺、舒舒适、快速速、安全的的要求，降降低桥面运运营、养护护费用。7、桥梁结构根据其其功能、使使用要求，结结合城市规规划、沿线线地貌和地地质条件，环环境等因素素进行优化化比选，取取用最佳的的、最经济济合理的桥桥跨结构、梁梁式和基础础形式。8、桥梁结构设计应应满足可达达、可查、可可换的原则则，使桥梁梁在整个使使用期内便便于养护、维维修和检查查。主要技术指标及及参数1、作用（荷载）标标准：①、汽车荷载：城城市－A级；②、偶然荷载：地震作用：抗震震设防烈度度7度,地震动峰峰值加速度度0.15g；桥梁抗震设防分分类：乙类类；抗震设防措施等等级烈度：：8度。2、桥下净空高度度：福厦铁铁路8.2米；车行道4..5米；人行行道：2.5米。3、设计基准期：：100年。4、设计使用年限限：100年5、设计安全等级级：一级6、环境类别：工程程场地环境境类别为IIII类。杏林大桥杏滨路路互通改造造杏林大桥杏滨路路互通改造造方案是在既有互互通立交的的基础上增增设A、B两条匝道道以满足杏杏滨路和集集杏海堤路路的有效互互通。1、地形、地貌本项目拟建桥梁梁工程位于于既有杏林大大桥杏滨路路互通桥位位处，拟建建场地跨越越多种地貌貌单元，地地形情况复复杂，其跨跨越的地貌貌单元主要要既有道路路及绿化等。图3.7.5-11现状桥梁2、设计技术标准准（1）荷载等级汽车荷载：城--A级；（2）A、B线匝道桥标准横横断面0.5m(防撞撞护栏)+8.0m(车行道)+0.55m(防撞护栏)=9..0m（总宽）图3.7.5-22匝道桥标标准横断面面（3）抗震设防等级地震基本烈度为为7度，地震震动峰值加加速度0.155g，特征周周期0.355s。根据《城市桥梁梁抗震设计计规范》（CJJJ166-20111）,抗震设防防类别乙类。抗震震重要性系系数：E1地震作用0.61，E2地震作用用2.055。(4)结构安全等等级结构安全等级为为一级，γ0＝1.1。（5）设计基准期：1100年。（6）环境类别：结构构混凝土耐耐久性的基基本要求按按III-C环境类类别设计（7）台后最大填土高高度：3.5m。（8）防撞护栏的防撞撞等级：取用SA级。3、桥梁结构设计计比选方案（1）桥梁结构选用的的主要原则则经过近二十几年年全国的市市政工程实实践，对于于桥梁结构构设计总原原则已经潜潜移默化地地从传统的的安全、实实用、经济济、美观，到讲究安安全的耐久久性、实用用的舒适性性、经济的的合理性以以及美观的的人文、环环保、生态态等和谐效效果的统一一性。本工工程的桥梁梁结构形式式选择即依依据这样的的原则进行行。桥梁结结构比选时时，针对结结构材料选选用和结构构综合性能能分别进行行比较。（2）结构材料比较———经济合理理性一般桥梁根据结结构材料可可采用钢结结构、混凝凝土结构以以及钢-混凝土叠叠合结构，钢钢材相对于于混凝土具具有强度-密度比大大，跨越能能力强，结结构高度低低等特点，因因此对桥梁梁结构具有有较高的适适应性，但但是由于其其造价相对对昂贵，而而且后期维维护期内需需多次涂装装防护，尤尤其本工程程所处位置置位于滨海地区，钢钢梁的防腐腐要求极高高，费用较较高，因此此本次设计中中钢结构应应尽量避免免采用，在在线路没有有对梁高有有严格限制制的路段或或节点，推推荐采用混混凝土结构构。（3）结构形式比较———舒适性、耐耐久性根据结构形式，立交桥梁通常可采用预制吊装的空心板梁、T梁、组合小箱梁和连续箱梁、连续刚构等。①先张法空心板梁梁、T梁空心板梁结构是是目前采用用较多的桥桥梁上部结结构形式，其其结构高度度低，工厂厂化程度高高，运输、吊吊装方便，对对地面交通通影响较小小，且工程程造价较低低，因而在在一定时期期内桥梁工工程上曾广广泛应用。板板梁结构梁梁高较低，设设置的跨径径目前最大大不超过225m（通通常高架桥桥梁采用的的梁长一般般为20～22m）。虽然然施工方便便、经济性性较好，但但由于空心心板梁横向向间采用的的是铰接形形式，其结结构离散性性大、耐久久性低、行行车舒适性性较差。由由于本身刚刚度较小，先先张法预应应力筋放张张后会引起起拱度的参参差不齐，造造成板梁间间高低不平平，结构完完成后板间间留有缝隙隙，景观效效果较差，目目前在全国国范围内的的高架桥建建设上已经经基本处于于淘汰阶段段。尽管板板梁结构也也可以采用用先简支后后连续的施施工方法，以以提高行车车舒适性，但但同时也提提高了施工工复杂性和和结构造价价，并且依依然无法避避免其它缺缺点。因此此，对于重重大市政工工程，不宜宜采用空心心板梁结构构。T梁结构也是种较较为常用的的结构形式式，设计、施施工经验成成熟，可适适用跨径相相对较大，主主梁可采用用预制吊装装的施工方方式，最后后通过现浇浇段把桥面面连为整体体。其优点点是造价较较低，施工工方便，对对变宽段桥桥面适应性性较强。其其主要缺点点是结构高高度较高，梁梁底纵、横横梁密布，给给人视觉上上凌乱感，景景观效果较较差，在有有景观要求求的高架桥桥上一般不不宜采用。②后张法预制简支支小箱梁预制小箱梁结构构简单，设设计、施工工经验成熟熟，经济指指标较低，结结构刚度较较大，抗扭扭性能较好好，梁高适适中，适应应跨径较大大，可采用用工厂化预预制现场吊吊装的施工工方式，最最后通过现现浇形成整整体桥面，对对变宽段桥桥面适应性性较强。由由于能做到到上下部结结构同步施施工，所以以能在保证证桥梁施工工质量的前前提下，最最大限度地地缩短现场场占用周期期，施工方方式比较环环保，对现现场交通的的不利影响响较小，是是最经济、施施工速度最最快的桥型型之一。工工厂化预制制的小箱梁梁质量可控控，采用的的斜腹板形形式线形美美观，符合合城市高架架的现代感感要求。③预应力混凝土连连续箱梁与与连续刚构构预应力混凝土连连续箱梁和和连续钢构构的结构整整体性较强强、抗扭能能力较大、适适用跨径范范围广、结结构耐久性性较好，在在行车舒适适性以及整整体景观效效果方面，有有着上述几几种结构无无法比拟的的优势。因此尽管管造价相对对较高，但但在城市高高架中被广广泛应用，并并得到了普普遍的认同同。连续刚刚构因梁柱柱固结，结结构内力有有所增加，基基础受力尤尤为不利，因因此造价相相对也较高高。全钢箱梁全钢箱梁结构整整体性好，自自重轻，施施工安装也也较为方便便，施工快快速，对现现场的交通通干扰及影影响也较小小，从技术上上能满足工程程的需要。但其存在用钢量较大，工工程造价较较高，后期期养护量大大的缺点。⑤钢-混凝土叠合梁钢-混凝土叠合梁，钢钢结构可单单孔单梁吊吊装架设，施施工更灵活活、快捷；；箱梁采用用具有较薄薄顶板的闭闭合钢箱梁梁结构，混混凝土桥面面板可直接接利用钢梁梁顶板作为为模板进行行浇注，施施工更简单单、方便。组组合桥面板板的采用，可可较大程度度降低混凝凝土桥面板板的厚度，有有效减少混混凝土用量量，降低结结构自重，对对结构受力力有利。箱箱梁钢结构构用量较少少，造价也也较全钢箱箱梁节约。图3.7.5-44板梁结结构桥梁图3.7..5-5小箱梁结结构桥梁图3.7.5-66连续箱梁梁结构桥梁梁方案比较在分析了上述几几种适用于于本工程的结结构体系后后，再对其其经济指标标进行对比比分析。为为了选择最最为合理、经经济的结构构形式，表表对各型上上部结构进进行综合比比较。表3.7.5-11结构形式式综合比选选表结构形式结构性能施工速度施工设备要求环境影响景观耐久性预制空心板梁较差快低小较差较差预制T梁较好较快高较小较差较好预制小箱梁较好较快高较小好较好现浇大箱梁好较慢较高大好好现浇连续刚构好较慢较高大好好全钢箱梁好快低小好较好钢-混凝土叠合梁较好较快低较小好较好桥梁结构设计应应充分考虑虑桥梁的整整体性、耐耐久性和行行车舒适性性，考虑到到本工程地地处郊区，现现状地面交交通量小，具具备支架现现浇的条件件。且厦门门地处沿海海，空气中中氯离子含含量较高，对对钢结构的的腐蚀程度度也较为明明显，建议议尽量避免免选用钢结结构的桥梁梁形式。故综合以上各类因因素，本工工程推荐采采用混凝土土连续箱梁结结构。跨越越福厦铁路路处考虑采采用预制小小箱梁结构构跨越。（4）连续箱梁断面与与墩柱形式式结构选型型①连续箱梁断面形形式比选箱梁断面形式主主要是侧向向腹板形式式不同，有有直腹板、斜斜腹板以及及圆弧形断断面。由于于本工程为为对既有杏杏林大桥杏杏滨路互通通桥梁的改造，故桥桥梁断面形形式需与既既有桥梁形形式一致为宜。根据现场查勘及调研情况况，最终确确定杏林大大桥杏滨路路互通桥梁梁改造的断断面形如下下图所示：：图3.7.5-77A、B线箱梁标准准断面（5）桩基础比选桥梁工程中常用用的桩基础础类型一般般为钻（冲冲）孔灌注注桩和击沉沉桩（或称称打入桩），两两种类型的的桩各有使使用要求和和特点，详详见下表。表3.7.5-22桩基比选选表钻（冲）孔灌注桩桩钢管桩PHC管桩耐久性能自身耐久性受成成桩质量影影响相对较较差，可采采用加大钢钢筋保护层层厚度及钢钢套管等措措施满足耐耐久性要求求自身耐久性较差差，须通过过防腐涂层层、预留腐腐蚀量、阴阴极保护等等综合措施施提高耐久久性自身混凝土密实实性好、自自防腐性能能较好，能能满足耐久久性要求成桩质量桩身质量可靠性性相对较差差，孔底沉沉渣不易清清除干净，单单桩承载力力有一定变变化，须采采取严格施施工质量保保证措施工厂预制，桩身身质量有保保证工厂预制，桩身身质量有保保证施工速度施工速度较慢，须须采取措施施防止塌孔孔，发生事事故难处理理，大规模模采用灌注注桩时施工工速度得不不到保证施工速度快施工速度快，发发生事故补补救困难，进进度有保证证地质条件的影响响基本不受影响穿透⑤2层较容容易穿透⑤2层较困困难挤土效应无挤土效应挤土效应明显挤土效应明显造价较低高略低环境影响无噪音、振动，最最大程度上上减小对周周边工厂、民民房、已建建桥梁影响响噪音、振动，对对周边工厂厂、民房、已已建桥梁影影响大噪音、振动，对对周边工厂厂、民房、已已建桥梁影影响大通过上表综合比比较，当桥桥位周边建建筑物较多多时应优先先选取钻（冲）孔灌灌注桩；其其余可选用用造价较低低的PHC管桩；仅在大桥和和特殊结构构节点方考虑采用钢管桩桩。根据收集的资料料，厦门地地区的基岩岩相对较浅浅且起伏较较大，打入入桩在施工工工艺上有有较大难度度，而采用用钻（冲）孔孔桩无论从从经济性还还是施工便便易性方面面考虑均较较为有利。目前厦门市桥梁梁工程中较较普遍使用用的桩型是是Φ1200mmm至Φ1500mmm钻（冲）孔孔灌注桩。按按照厦门市市地质条件件，桩尖持持力层一般般选用中风化花岗岗岩层和微微风化花岗岗岩层，桩桩基深度通通常在300～50m。4、桥梁结构方案（1）A、B线标准段A、B线标准段桥梁一般般采用3×30m三跨跨一联的连连续箱梁结结构形式，其中A线在下穿既有匝道桥梁时，根据道路现状选用35m跨的跨径。箱梁为单箱双室结构，梁高采用h=1.8m的等高度梁。图3.7.5-88等高箱梁梁跨越路口口立面图（2）与现状桥梁的关关系处理A线桥梁在A7~~A8跨位置需要跨越现状福厦铁铁路，桥下净空8.2米，本次设计跨越福福厦铁路部部分拟采用用预制小箱梁梁结构，具体施工方方案需与铁铁路部门共共同协商。B线桥在修筑终点点BK0++620..465位位置需与既既有匝道桥桥梁接顺，需拆除既既有桥梁上上部结构的的一联箱梁梁，在老桥桥的墩柱上上与新建的的B线匝道桥桥梁同时现浇一一联异形箱梁，实实现老桥与与新桥的平平滑顺接。详详见桥梁平平面图。5、标准跨箱梁推荐荐方案结构构计算分析析（1）主线标准跨箱梁梁计算分析析（B=9m；L=3×30m）①箱梁外形桥宽9m的主线线标准跨预预应力混凝凝土连续箱箱梁，采用用单箱双室室断面，梁梁高1.8mm，顶板厚0.25m，底板跨跨中厚0.22m，中、边支点加加厚到0.70m。腹板跨跨中宽0.5m，端横梁厚1.5m，中横梁梁厚2.00m。图3.7.5-991/2立面图图3.7.5-110跨中及支支点断面图图②结构计算A、计算模型平面杆系分析采采用桥梁博士V3.1..0网络版版。对上部部结构进行行离散，将将结构划分分为49个节点，共共48个单元。平平面杆系计计算模型如如图3.77.5-11所示。图3.7.5-111平面杆系系分析计算算模型图B、持久状况承载能能力极限状状态验算正截面承载能力力验算经过计算分析，得得结构正截截面承载能能力及承载载能力极限限状态荷载载效应包络络图如图33.7.55-12所示（注注：未计入入普通钢筋筋的承载能能力）。图图中的单位位均以KN.m计，正值值代表正弯弯矩，负值值代表负弯弯矩。图3.7.5-112抗弯承载载能力与荷荷载效应包包络图由图3.7.55-12可见，结结构正截面面承载能力力极限状态态荷载效应应包络图完完全处于结结构正截面面承载能力力包络图中中。C、短暂状况构件的的应力验算算桥梁结构在施工工过程中各各工况截面面边缘混凝凝土法向应应力分别如如3.7..5-13～14所示。图图中应力单单位以MPa计，负值值代表拉应应力，正值值代表压应应力。图3.7.5-113成桥裸梁梁阶段截面面上、下缘缘应力包络络图图3.7.5-114二期铺装装阶段截面面上、下缘缘应力包络络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第7..2.8条条，预应力力混凝土受受弯构件，在在预应力和和构件自重重等施工荷荷载作用下下截面边缘缘混凝土的的法向应力力应符合下下列规定：：压应力应满足：：拉应力应满足：：由图3.7.55-13～14可见，在在整个施工工过程中，截截面完全处处于受压状状态，最大大压应力为为9.3MMPa，小于规规范规定的的17.001MPaa，满足规规范的要求求。D、持久状况正常使使用极限状状态结构的的应力验算算a、正截面混凝土的的法向压应应力验算经计算，得持久久状况正截截面混凝土土的法向压压应力包络络图如图33.7.55-15所示。图图中应力单单位以MPa计，正值值代表拉应应力，负值值代表压应应力。图3.7.5-115使用阶段段上、下缘缘正截面最最大正应力力包络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第7..1.5条条，使用阶阶段预应力力混凝土受受弯构件正正截面混凝凝土的压应应力应该符符合下列规规定：对于未开裂构件件，受压区区混凝土的的最大压应应力应满足足：由图3.7.55-15知，图图中正截面面混凝土最最大压应力力为14..0MPa，小于规规范规定的的16.22MPa。b、斜截面混凝土的的主压应力力验算经计算，得结构构斜截面混混凝土的主主压应力如如图图3..7.5-16所示。图图中应力单单位以MPa计，正值值代表主压压应力。图3.7.5-116使用阶段段斜截面最最大主压应应力包络图图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第7..1.6条条，使用阶阶段预应力力混凝土受受弯构件斜斜截面混凝凝土的主压压应力应该该符合下列列规定：受压区混凝土的的最大主压压应力应满满足：由图3.7.55-16可知，图图中斜截面面混凝土最最大压应力力为12.77MPa，小于规规范规定的的19.444MPaa。E、持久状况正常使使用极限状状态正截面面抗裂验算算正截面抗裂验算算通过计算，得到到结构正截截面上、下下缘混凝土土的拉应力力包络图如如图3.77.5-17。图中中应力单位位以MPa计，正值值代表压应应力，负值值代表拉应应力。图3.7.5-117使用阶段段上、下缘缘正截面抗抗裂计算应应力包络图图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第6..3.1条条，正截面面抗裂应对对构件正截截面混凝土土的拉应力力进行验算算，并应该该符合下列列规定：对于全预应力混混凝土构件件，在短期期效应组合合下，混凝凝土拉应力力应该满足足：由图3.7.55-17可见，边边横梁附近近上缘混凝凝土最大拉拉应力达到到1.500MPa，中横梁梁空心截面面上缘混凝凝土存在0.166MPa的压应力力，其余截截面未出现现拉应力。长期效应组合下下，结构正正截面上缘缘混凝土的的拉应力包包络图如图图3.7..5-18所示。图3.7.5-118长期组合合结构上、下下缘正截面面抗裂计算算应力包络络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第6..3.1条条，正截面面抗裂应对对构件正截截面混凝土土的拉应力力进行验算算，并应该该符合下列列规定：在荷载长期效应应组合下应应满足：由图3.7.55-18可见，在在作用长期期效应组合合下，所有有截面上、下下缘均受压压。F、持久状况正常使使用极限状状态结构挠挠度验算预应力混凝土受受弯构件按按荷载短期期效应组合合，考虑荷荷载长期效效应影响的的挠度增长长系数为1.43，消除结结构自重产产生的长期期挠度后，梁梁式桥主梁梁跨中的挠挠度见表33.7.55-3。表中数数值单位以以mm计，负值值代表方向向为竖直向向下，正值值代表方向向为竖直向向上。表3.7.5-33结构挠度度结果汇总总表工况第一跨中第二跨中第三跨中扣除自重后的挠挠度最大2.934.232.93最小-8.17-6.14-8.17根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第6..5.3条条，预应力力混凝土受受弯构件在在消除结构构自重产生生的长期挠挠度后，梁梁式桥主梁梁的最大挠挠度处不应应超过计算算跨径的1/6000，即35000//600＝58.3mmm。由表3.7.55-3中可见，主主梁边跨跨跨中挠度为为8.17mm，中跨跨跨中挠度度为6.14mm，满足足规范允许许的最大挠挠度要求。6、简支变连续小箱箱梁施工工工艺(1)、先预制主梁，混混凝土强度度达到1000％并弹性性模量达到到设计的100%后，张拉拉正弯矩区区预应力钢钢束，压注注水泥浆并并及时清理理箱梁通气气孔。(2)、在盖梁顶设置置临时支座座并安装好好永久支座座（伸缩装装置处无需需设临时支支座）逐孔孔安装主梁梁，置于临临时支座上上成为简支支状态，连连接桥面板板钢筋及端端横梁钢筋筋。(3)、连接连续接头头段钢筋，绑绑扎横梁钢钢筋，设置置接头板束束波纹管并并穿束。在在日温最低低时，浇筑筑连续接头头、中横梁梁及其两侧侧桥面板，达达到设计强强度的1000%弹性模量量达到设计计的100%后，张拉拉顶板负弯弯矩预应力力钢束，并并压注水泥泥浆。各现现浇连续接接头的浇筑筑气温应基基本相同，温温差应控制制在50C以内,并宜在一一天气温最最低时施工工。每联箱箱梁形成连连续的步骤骤详见施工工图。(4)、接头施工完成成后，浇筑筑剩余部分分桥面板湿湿接缝混凝凝土，剩余余部分桥面面板湿接缝缝混凝土应应由跨中向向支点浇筑筑。浇筑完完成后拆除除一联内临临时支座，完完成体系转转换。解除除临时支座座时，应特特别注意严严防高温影影响橡胶支支座质量。(5)、连接顶板钢束束张拉预留留槽口处钢钢筋后，现现浇铺装层层混凝土、施施工防水层层、护栏施施工、进行行桥面铺装装施工及伸伸缩缝安装装。7、施工注意事项项（1）、张拉预制底底座张拉预制底座应应坚固、无无沉陷，并并考虑利于于排水，防防止由于排排水不畅造造成地基下下沉。底座座的反拱度度值应参照照设计文件件所提供的的反拱度值值(为理论计计算值)、结合实实际施工和和生产性试试制梁的张张拉情况确确定。反拱拱度应做成成抛物线或或圆曲线。小小箱梁跨中中反拱度，均均向下设置置。计算值值如下反拱度参数表跨径类型边跨跨中（cmm）中跨跨中（cmm）Nx30m1.71.7（2）、模板1)、模板必须保证必必要的强度度、刚度和和稳定性，能能可靠地承承受施工过过程中的各项项荷载，保保证箱梁各各部形状、尺尺寸符合设设计要求。2)、模板分块应结结构合理、装装拆方便，并并充分考虑虑模板的适适应性和周周转率。3)、箱梁外模应采用用定型钢模模或大块高高强度覆膜膜竹胶合模模板，模板板表面应光光洁、无变变形，接缝缝严密不漏漏浆。在同同一结构中中应采用同同一类别的的脱模剂，脱脱模剂不得得用废机柴柴油，也不不得使用易易粘在混凝凝土上或使使混凝土变变色的油料料。4)、内模宜采用木模模、钢模、钢钢木组合模模，内模定定位应准确确、牢固，不不得有错位位、上浮、涨涨模等情况况。5)、模板的挠度。外外模不应超超过模板两两支点距离离1/4000，内模不不应超过模模板两支点点距离1/2550。6)、钢模板的面板变变形应不超超过1.55mm。（3）、钢筋1)、钢筋应分别符合合GB130013-991和GB14499-998的规定定，直径≥12毫米采用HRB3335钢筋，直直径<122毫米采用R235钢筋。2)、钢筋接头钢筋接头，如设设计图纸未未说明当钢钢筋直径≥12mmm时，应采采用焊接；；当钢筋直直径<12mmm时，宜采采用绑扎。焊焊接及绑扎扎长度应严严格执行《公公路桥涵施施工技术规规范》JTJ0041-22000。3)、钢筋加工钢筋加工其形状状和尺寸应应严格按设设计图执行行，对于标标准弯钩应应按有关规规定执行。（4）、预应力钢材材1)、低松弛高强度预预应力钢绞绞线应符合合(GB//T52224-20003)标准的规定定。2)、施工过程中钢绞绞线的截断断宜采用切切断机或砂砂轮锯，不不得使用电电弧。（5）、波纹管处理理1)、采用塑料波纹管管真空灌浆浆工艺，塑塑料波纹管管在使用前前应注意检检查，不得得使用沾有有油污、泥泥土或有撞撞击、压痕痕、裂口的的波纹管。2)、施工中应采取有有效措施固固定波纹管管，防止在在施工过程程中发生位位置改变，一一般直线段段约为左右右75cm一道固固定装置，曲曲线段加密密。3)、在波纹管接头部部位及其与与锚垫板喇喇叭管接头头处，均应应采取有效效措施，保保证其密封封，严防漏漏浆。4)、混凝土浇筑过程程中，应设设专人对所所有波纹管管用高压水水进行冲洗洗，并用木木塞堵严。5)、锚垫板，喇叭叭管及螺旋旋筋，应采采用厂家供供应的定型型产品。（6）、水泥应采用高品质强强度等级为为62.5、62.55R硅酸盐盐水泥或52.5、52.55R普通硅酸盐盐水泥，同同一座桥的的箱梁应采采用同一品品种水泥，不不得采用复复合水泥或或变质水泥泥。同时因因混凝土防防护措施应应经业主、设设计、施工工、监理及及相关试验验单位共同同研究确定定，需根据据确定结果果进行调整整。（7）、粗骨料1).粗骨料应采采用坚硬的的碎石；2).粗骨料应采采用连续级级配，碎石石宜采用锤锤击式破碎碎生产。碎碎石最大粒粒径不宜超超过2cmm，以防混混凝土浇筑筑困难或振振捣不密实实。（8）、细骨料1).细骨料宜采采用级配良良好、质地地坚硬、颗颗粒洁净的的河沙，且且不含结块块、软弱或或针片状颗颗粒，无粘粘土、尘土土、盐碱、壤壤土、云母母、有机物物或其它有有害物质。在在使用前应应冲洗。2).细骨料应选选用合适的的细度模数数。（9）、水1).水中不应应含有影响响水泥正常常凝结与硬硬化的有害害杂质或油油脂、糖类类及游离酸酸类等；2）.不应采用PH值值小于5或大于8..5的水；；3）.不应采用硫酸盐盐含量(以S04计)大于0.277mg/ccm3的水；4）.饮用水经监理工工程师同意意可以不进进行试验。（10）、减水剂剂1）.减水剂必须是经经过有关部部门检验并并附有合格格证明的产产品；2）.减水剂的使用量量应根据厂厂商的建议议，并试验验证实，且且经工程师师认可；3）.减水剂中应无氯氯化钙；4）.不得使用加气剂剂。（11）、配合比1）、混凝土的配配合比，应应以质量比比计并应通通过设计和和试配选定定。配制的的混凝土拌拌和物应满满足和易性性、凝结速速度等施工工技术条件件，制成的的混凝土应应符合强度度、耐久性性等质量要要求，提高高混凝土的的和易性不不宜采用加加大含砂率率和水泥的的方法，混混凝土强度度亦不宜配配制过高。2）、混凝土拌和和物的坍落落度应根据据施工条件件确定，箱箱梁预制宜宜选用70mm左右。3）、混凝土的水水灰比应控控制在0..35～0.455之间，水水泥用量最最小不得小小于3600kg/m3，最大不不宜大于5500kkg/m3。4）、混凝土应在在试配时按按JTJ0053-994做静抗压压弹性模量量试验，以以满足设计计规范(JTGD62--20044)对混凝土土抗压弹性性模量的要要求。5）因混凝土防护护措施应经经业主、设设计、施工工、监理及及相关试验验单位共同同研究确定定，配合比比需根据确确定结果进进行调整。（12）、混凝土的拌制制和运输1）、拌制混凝土土应按批准准的配合比比进行施工工，各种衡衡器应保持持准确；对对骨料的含含水率应经经常进行检检测，据以以调整骨料料和水的用用量。2）、混凝土应保保证充分的的机械搅拌拌时间。3）、混凝土的运运输应满足足浇筑工作作不间断并并使混凝土土运到浇筑筑地点时仍仍能保持均均匀性和规规定的坍落落度。（13）、混凝土土的浇筑振振捣和拆摸摸1）、对钢筋、预预埋件、波波纹管、混混凝土保护护层厚度（垫垫块）及模模板进行检检查并经批批准后，才才能浇筑混混凝土，浇浇筑前必须须清除模板板中杂物。2）、在浇筑时，应应检查混凝凝土的均匀匀性和坍落落度。3）、混凝土可采采用底板、腹腹板、顶板板全断面由由梁一端向向另一端斜斜向循序渐渐进的方法法进行，浇浇筑完一段段底板后需需扣牢底板板顶模板；；或用先浇浇底板和2/3高度的腹腹板，再浇浇筑剩余腹腹板、顶板板，若腹板板处先后浇浇筑的时差差超过混凝凝土的初凝凝时间，应应按施工缝缝处理。箱箱梁腹板与与底板及顶顶板连接处处的承托、预预应力钢材材锚固钢筋筋密集部位位，应特别别注意振捣捣。4）、箱梁混凝土土应以多个个小功率附附着式振捣捣器振捣为为主，局部部不易振实实处以插入入式振捣器器辅助振捣捣，以确保保混凝土振振捣密实。附附着式振捣捣器布置要要均匀，根根据构造物物形状及振振动器性能能等情况通通过试验确确定不得间间隔距离。插入式振捣器应避免触及预应力管道。5）、混凝土的浇浇筑应连续续进行。混混凝土密实实的标志是是混凝土停停止下沉、不不再冒出气气泡、顶板板表面呈现现平坦、泛泛浆。6）、浇筑混凝土土时应防止止模板、钢钢筋、波纹纹管等的松松动、变形形、破裂和和移位。7）、混凝土初凝凝后，模板板不应有振振动。8）、混凝土浇筑筑完成，表表面收浆干干燥后，应应及时养护护(若在波纹纹管内放置置芯棒，注注意抽动的的适宜时间间)。9）、混凝土强度度建议达到到设计强度度的80%、或根据据现场施工工试验结果果，并征得得监理工程程师同意后后方可拆模模，拆模时时应防止损损伤混凝土土。（14）锚具选用应符符合国家技技术质量标标准的产品品。并符合合下列要求求：1）、本工程使用的的锚具出厂厂时应包括括试制定型型鉴定的检检验证书及及本批产品品出厂检验验，外观检检查，硬度度检验和静静载锚固能能力试验等等较完整的的检验数据据。2）、锚具联结器用用煤油或柴柴油洗净全全部零部件件表面的油油污，铁屑屑，泥砂等等杂物。3）、在锚垫板上，应应采用适当当定位措施施，保证钢钢束与锚垫垫板垂直。4）、锚垫板，喇叭叭管及螺旋旋筋，应采采用厂家供供应的定型型产品。（15）、预制箱梁及及湿接缝钢钢筋拼装制制作1）、预制箱梁及湿湿接缝钢筋筋构件均现现场绑扎或或焊接，绑绑扎或焊接接钢筋的位位置、间距距等严格遵遵照设计图图纸，尤其其是箱梁顶顶板横向环环形钢筋，要要牢固定位位。2）、箱梁预应力孔孔道波纹管管，应有一一定强度。安安装位置准准确，管节节连接平顺顺，孔道锚锚固端的预预埋钢板应应垂直孔道道中心线。3）、为防止混凝土土浇筑过程程中造成箱箱梁负弯矩矩预应力孔孔道波纹管管变形过大大，可在管管内放置芯芯棒。4）、每联边跨箱梁梁预制时应应注意预埋埋好伸缩缝缝的预埋钢钢筋。5）、应在钢筋与模模板间采用用可靠的垫垫块，以保保证混凝土土保护层厚厚度。（16）、钢绞线线张拉1）、钢绞线和锚具具质量必须须得到可靠靠保证，并并应优先选选用部定点点生产厂家家品质稳定定的产品。2）、张拉用千斤顶顶在使用前前应全面进进行校定。在在校验期限限内，千斤斤顶使用过过程中出现现不正常现现象时，应应重新校定定。3、张拉前锚具的的承压面应应进行清洗洗。4）、钢束张拉顺序序应严格按按设计文件件要求进行行，以免钢钢绞线永存存应力使用用阶段超过过规范要求求。5）、钢绞线张拉控控制应力应应考虑锚口口摩阻损失失(锚口摩阻阻损失应在在施工时测测定或由厂厂家提供))，钢绞线线不得采用用超张拉，以以免钢绞线线张拉力过过大，钢绞绞线张拉程程序如下：：0→0.15σcon→0.3σcon→张拉控制制应力σcon(含锚口口摩阻损失失)持荷5min锚固，钢钢绞线采用用双控，以以钢绞线伸伸长量校核核，钢绞线线伸长量的的量测应注注意：0→0.15σcon的伸长量量不宜直接接量测，而而应采用推推算的方法法，即以00.15σcon张拉到0..3σcon的钢绞线线伸长量作作为0→0.15σcon的伸伸长量。实实测伸长值值与理论伸伸长值的差差值应控制制在±6%以内，否否则应暂停停张拉，提提出解决方方案，待工工程师审查查批准后，方方可继续张张拉。不同同跨径钢束束伸长量详详见下表（单单位：cm）：表一小箱梁钢束伸长长量跨径位置编号N1N2N3N4N5T1T2T3Nx30m中跨20.220.120.120.26.211.0边跨20.220.120.120.2（17）、箱梁上拱度度的观测预制箱梁张拉完完毕后应注注意观测跨跨中1d、3d、7d、30d、60d、90d的上拱拱值并作好好记录(要考虑底底座支点的的沉降)，绘出其其变化曲线线并注意与与理论计算算值(见表一)比较。若若正负差异异超过20%，则应暂暂停施工，待待查明原因因并采取有有效措施，并并征得工程程师同意后后，方可继继续施工。表二小箱梁预制制阶段挠度度理论计算算值一览表表存梁天数(d))跨径(米)1306090Nx30m边跨22.627.528.929.7中跨12.214.515.015.4注：1）、表中中数值指主主梁跨中张张拉后的上上拱值。2）、表中数值单单位为mmm。3）、主梁挠度计计算采用参参数如下：：a.钢束张拉时时，混凝土土强度采用用设计值的的95%,弹性模量量采用设计计值的100%；b.钢绞线：标标准强度fpk=18860MPPa，Ep=1.995×105MPa，松松驰系数0.3；c锚具变形：6mmm(一个锚具具)；d.管道偏差系系数：0.00015；e.管道摩擦系系数：0..17；f.相对湿度：：75%。（18）、预应力孔道道灌浆及封封锚1）、预应力张拉完完毕后应及及时灌浆。2）、压浆前，须将将孔道清洗洗洁净、湿湿润，如有有积水应用用吹风机排排除。3）、水泥浆应由精精确称量的的52.5硅酸盐水水泥或52.5普通硅酸酸盐水泥和和水组成((通过试验验可掺入适适量的膨胀胀剂)。4）、水泥浆抗压强强度应不小小于Mm试有的度)5）、应严格控制水水泥浆的泌泌水率、不不受压缩的的膨胀率和和流动性。6）、应严格控制孔孔道的灌浆浆工艺以保保证孔道灌灌浆密实。7）、水泥浆强度达达到40MPPa时，箱梁梁方可吊装装。（19）、箱梁的存放放1、梁存放场地，应应整平夯实实，并考虑虑排水，防防止由于排排水不畅造造成地基下下沉；2）、主梁应按吊装装顺序编号号存放，主主梁存放应应在梁底支支点附近采采用垫木，主主梁存放不不宜超过两两层，层与与层之间也也应设垫木木；3）、主梁存放期宜宜按照设计计规定执行行，并采用用可靠仪器器观察主梁梁存放期的的变形，并并做好记录录；4）、主梁存放时，及及时将预制制箱梁通气气孔疏通，以以避免箱梁梁产生过大大的温度应应力。（20）、箱梁吊装前前的准备工工作1）、在墩台盖梁上上标注永久久性支座、临临时性支座座及箱梁腹腹板边缘位位置；2）、检查箱梁预埋埋件位置，尺尺寸等是否否符合设计计图纸要求求；3）、校正湿接缝位位置处横梁梁及顶板环环型钢筋位位置；4）、凿除处理层、混混凝土表面面的水泥砂砂浆和松弱弱层；5）、安装好临时支支座及永久久性支座，临临时支座采采用硫磺砂砂浆应试验验配合比，若若采用其它它方法，应应征得监理理工程师的的同意。（21）、箱梁吊装1）、主梁吊装均均采用捆绑绑式吊装。预预制箱梁吊吊装重量（见见表三），施施工时吊点点附近应采采取适当措措施以防吊吊绳严重磨磨损。表三预制箱梁吊装重重量（单位位：KN）梁位跨径边跨边梁边跨中梁中跨边梁中跨中梁梁高(m)Nx30m930860907.5832.51.6注：本表数值是是按正交梁梁计算的，对对于斜交梁梁情况与此此相差不大大，不再示示出。2）、吊装方法若若对主梁产产生不利影影响时，应应验算主梁梁受力，并并将吊装方方案报监理理工程师批批准。（22）、箱梁现浇接接头与湿接接缝施工接头混凝土浇筑筑顺序应严严格按设计计文件要求求执行，从从箱梁预制制到浇筑完完横向湿接接缝的时间间不宜超过过3个月。相相邻两个小小箱梁的龄龄期不得大大于7天。1）、钢筋施工，对对于梁端伸伸出的纵向向钢筋，若若施工干扰扰时，在征征得监理工工程师同意意后，可适适当调整位位置。纵向向钢筋的连连接应按《注注意事项三三》要求进进行。顶板板湿接缝环环形钢筋应应对齐焊接接。2）、混凝土浇筑严格按设计文件件中的施工工要点及“五、施工工注意事项项（六）、4、1)～3)箱梁混凝凝土”要求进行行。湿接缝缝混凝土浇浇筑可采用用吊模施工工，模板应应采用钢模模板，并应应有足够的的刚度和强强度。模板板安装牢固固后，冲洗洗已经凿毛毛处理的混混凝土表面面，在浇筑筑次层混凝凝土前对施施工缝应刷刷一层水泥泥净浆。混混凝土浇筑筑和振捣与与预制箱梁梁顶板浇筑筑同样要求求，宜采用用平板振捣捣器与插入入棒配合的的方式，并并保证设计计厚度。湿湿接缝浇筑筑时宜在气气温较低条条件，并作作好养护，防防止裂缝。（23）、横隔梁梁施工（1）、现浇横隔梁施施工1）、按“五、施施工注意事事项（十四四），箱梁梁吊装前的的准备工作作及（十五五），箱梁梁现浇接头头与湿接缝缝施工”。2）、应确保顶板板及底板最最外层钢筋筋焊缝质量量，并保证证焊缝长度度。（2）、边跨端横梁边跨端横隔梁采采用部分预预制、部分分现浇，预预制横梁伸伸出钢筋的的连接应按按照设计图图纸要求进进行。（24）、连续束张拉拉施工1）、主梁接头混凝凝土达到设设计图纸规规定的强度度值后，方方可张拉顶顶板连续束束。顶板束束的张拉顺顺序按照设设计文件要要求进行，钢钢束张拉完完成后，校校正槽口普普通钢筋，采采用相同直直径钢筋电电焊连接。2）、各孔连续顺序序应严格按按照设计图图纸规定进进行。（25）、工作孔施工工1）、负弯矩钢束张张拉完毕后后，孔道应应尽早压浆浆。2）、在张拉负弯矩矩钢束时，可可先将此处处普通钢筋筋截断（但但应留有足足够的焊接接长度），待待张拉工作作完成后，采采用相同直直径的钢筋筋连接，在在采用C50混凝土吊吊模浇筑。3）、工作孔受力钢钢筋应采用用焊接，焊焊缝长度应应满足《公公路桥涵施施工技术规规范》JTJ0041-22000。（26）、调平层施工工应凿除桥面板混混凝土表面面的水泥砂砂浆和松弱弱层，同时时凿除不符符合2%横坡平平面上的混混凝土。经经凿毛处理理的混凝土土表面，应应用水冲洗洗干净，在在浇筑调平平层混凝土土前刷一层层水泥净浆浆，按设计计要求放置置带肋焊接接钢筋网，为为保证施工工时钢筋网网位置正确确，可采用用每60～80cm间隔设一一个预制水水泥块，将将预制块和和钢筋网连连接。调平平层混凝土土的浇筑振振捣应按“五、施工工注意事项项（十五），2、混凝土浇筑”。调平层铺设符合合行业标准准《钢筋焊焊接网混凝凝土结构技技术规程》(JGJ/T114-97)的冷轧带肋焊接钢筋网，焊接网钢筋强度标准为550级。直径φ10mm，间距10×10厘米，焊接网竖向位置应严格按照设计文件布置。调平层混凝土标号应满足设计文件要求。（27）、临时支座临时支座若采用用硫磺砂浆浆制作(硫磺砂浆浆的配方应应预先在同同等压力条条件下作压压力试验和和熔化试验验，以防临临时支座难难以熔化释释放)，临时支支座熔化时时应防止高高温影响永永久支座质质量。临时时支座顶面面应与永久久支座顶面面保持齐平平，以保证证永久支座座与混凝土土接触但不不受力。永永久支座顶顶面直接与与接头混凝凝土底部钢钢板浇在一一起。临时时支座距墩墩中线500cm，临临时支座型型号可以是是硫磺混凝凝土和沙箱箱，可根据据施工单位位的具体情情况实施。（28）、施工荷载未做桥面铺装前前，桥上严严禁施工车车辆行驶，特特殊施工设设备，应先先进行施工工验算，若若有超应力力情况，必必须与设计计人，监理理共同研究究措施，并并将其意见见函报业主主审批。（29）、关于生产性性的试制梁梁每一座桥在箱梁梁大量生产产前宜做该该桥所采用用的边跨和和中跨的梁梁进行试制制，以达到到以下目的的：1）、预制梁质量得得到可靠保保证；2）、有利于降低工工程造价；；3）、有利于施工组组织；4）、有利于减轻施施工人员的的劳动强度度；5）、有利于施工人人员掌握各各道工序的的施工工艺艺；6）、有利于掌握混混凝土的强强度、弹性性模量的增增长规律和和箱梁的上上拱值。7）、有利于反拱度度的准确设设置。（30）、预制小箱梁梁安装后，未未浇筑现浇浇接头,湿接缝和铺铺筑桥梁铺铺装砼前，严严禁施工车车辆上桥行行驶。（31）、从箱梁预制制到浇筑完完横向湿接接缝的时间间不宜超过过三个月，横横向相邻两两片小箱梁梁的龄期不不得相差7天。8、桥梁附属工程（1）桥梁防撞护栏现状桥梁上防撞撞护栏断面面形式不满满足现行《城市市桥梁设计计规范》（CJJ11-22011）10.00.8条规定，根据据集灌路互互通立交主主干路的设设计标准，本次设计计拟采用SSA级防撞护护栏，防撞撞护栏内侧侧按新规范范设计。（2）支座桥梁支座采用球球型钢支座和板式橡胶胶支座。（3）桥面系桥面铺装总厚2205mm，其中砼砼铺装800mm，沥沥青砼铺装装125mm，两层铺铺装之间设设防水层。对对水泥混凝凝土桥台进进行喷砂处处理，清除除水泥浮浆浆。（5）桥面排水桥面排水详见排排水工程专专业说明内内容，原则则上桥面排排水采用联联合式进水水格栅（平平面与侧面面结合进水水），在防防撞护栏内内设集水槽槽，排水管管沿梁结构构内侧壁及及桥墩立柱柱而下接入入地面排水水系统或排排入河中。排水详见（6）桥梁伸缩缝根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》，桥梁梁伸缩装置置应考虑温温度、混凝凝土收缩徐徐变和由制制动力引起起的板式橡橡胶支座剪剪切变形计计算变形量量，并据此此选择相应应的伸缩缝缝规格，建建议采用梳梳齿板型伸伸缩缝。（7）上部结构抗震设设防措施墩与梁之间，设设防侧移落落梁结构（每每墩均按挡挡块形式设设置）。（8）台后处理为减小桥台与台台后填土之之间的不均均匀沉降，改善桥头跳车问题，保证行车顺畅舒适，桥头采用长度为8m的搭板，厚度30cm。 厦门大桥集美互互通改造厦门大桥集美互互通改造方方案原银江江路至集杏杏海堤右转转单车道匝匝道，改造造为双向4车道分幅幅道路，同同时废除既既有立交的的一条右转转匝道，新新建D匝道桥梁梁完善节点点互通功能能。1、地形、地貌本项目拟建桥梁梁工程位于于既有厦门大大桥集美互互通桥位处处，拟建场场地跨越多多种地貌单单元，地形形情况复杂杂，其跨越越的地貌单单元主要既既有河道及现状桥梁梁图3.7.6-11现状桥梁2、设计技术标准准（1）荷载等级汽车荷载：城--A级；（2）桥梁标准横断面面主线桥梁标准断断面：0.5m(防撞撞护栏)+8.0m(车行道)+0.55m(防撞护栏)=9.0m（总宽）图3.7.6-22匝道桥标标准横断面面C、D线桥梁标准断面：：0.5m(防撞撞护栏)+7.0m(车行道)+0.55m(防撞护栏)=8.0m（总宽）图3.7.6-33匝道桥标标准横断面面（3）抗震设防等级地震基本烈度为为7度，地震震动峰值加加速度0.155g，特征周周期0.355s。根据《城市桥梁梁抗震设计计规范》（CJJJ166-20111）,抗震设防防类别乙类。抗震震重要性系系数：E1地震作用0.61，E2地震作用用2.055。(4)结构安全等等级结构安全等级为为一级，γ0＝1.1。（5）设计基准期：1100年。（6）环境类别：结构构混凝土耐耐久性的基基本要求按按III-CC环境类别别设计（7）台后最大填土高高度：3.5m。（8）防撞护栏的防撞撞等级：取用SA级。3、桥梁结构设计计比选方案案综合杏林大桥杏杏滨路互通通改造的结结构比选各各类因素，本本工程推荐荐采用混凝凝土连续箱梁结结构。（1）连续箱梁断面与与墩柱形式式结构选型型①连续箱梁断面形形式比选箱梁断面形式主主要是侧向向腹板形式式不同，有有直腹板、斜斜腹板以及及圆弧形断断面。由于于本工程为为对既有厦厦门大桥集集美互通桥梁的改造，故桥桥梁断面形形式需与既既有桥梁形形式一致为宜。根据据现场查勘及调研情况况，最终确确定厦门大大桥集美互通桥梁改造的的断面形如下下图所示：：图3.7.6-44主线箱梁标标准断面图3.7..6-5C、D线箱梁标准准断面（5）桩基础比选桥梁工程中常用用的桩基础础类型一般般为钻（冲冲）孔灌注注桩和击沉沉桩（或称称打入桩）综合杏林大桥杏滨路互通改造的结构比选各类因素，根据收集的资料，厦门地区的基岩相对较浅且起伏较大，打入桩在施工工艺上有较大难度，而采用钻（冲）孔桩无论从经济性还是施工便易性方面考虑均较为有利。目前厦门市桥梁梁工程中较较普遍使用用的桩型是是Φ1200mmm至Φ1500mmm钻（冲）孔孔灌注桩。按按照厦门市市地质条件件，桩尖持持力层一般般选用中风化花岗岗岩层和微微风化花岗岗岩层，桩桩基深度通通常在300～50m。4、桥梁结构方案案（1）桥梁标准段布置置主线左右幅桥标标准段桥梁梁一般采用用三跨一联联的预应力力连续箱梁梁结构形式式，在下穿既有匝道及主线桥梁时，根据道道路现状选选用不同跨径。主线线箱梁全宽为9米和12.5米不等，为单单箱双室结结构，梁高高采用h=1.88m的等高高度梁。CC、D线桥梁为小小半径结构构，采用20m跨的钢筋筋混凝土箱箱梁结构，箱梁全宽为8米，为单箱单室结构，梁高采用h=1.5m的等高度梁。（2）与现状桥梁的的关系处理理C线桥梁要在CKK0+4005.3115桩号位置与与现状桥梁梁桥面接顺顺，施工时时注意桥面面高程及横横坡的变化化。D线桥梁要在修筑筑起点DK0++112..721位位置需与现状主主线桥梁接顺，需拆除现状状桥梁上部部结构的一一联箱梁，在在老桥的墩墩柱上与新新建的D线匝道桥桥梁同时现浇一一联异形箱梁，实实现老桥与与新桥的平平滑顺接。详详见桥梁平平面图。。5、标准跨箱梁推推荐方案结结构计算分分析（1）主线标准跨箱箱梁计算分分析（B=9m；L=3××30m）①箱梁外形桥宽9m的主线线标准跨预预应力混凝凝土连续箱箱梁，采用用单箱双室室断面，梁梁高1.8mm，顶板厚0.25m，底板跨跨中厚0.22m，中、边支点加加厚到0.70m。腹板跨跨中宽0.5m，端横梁厚1.5m，中横梁梁厚2.00m。图3.7.6-661/2立面图图3.7.6-77跨中及及支点断面面图②结构计算A、计算模型平面杆系分析采采用桥梁博士V3.1..0网络版版。对上部部结构进行行离散，将将结构划分分为49个节点，共共48个单元。平平面杆系计计算模型如如图3.77.6-8所示。图3.7.6-88平面杆杆系分析计计算模型图图B、持久状况承载能能力极限状状态验算正截面承载能力力验算经过计算分析，得得结构正截截面承载能能力及承载载能力极限限状态荷载载效应包络络图如图33.7.66-9所示（注注：未计入入普通钢筋筋的承载能能力）。图图中的单位位均以KN.m计，正值值代表正弯弯矩，负值值代表负弯弯矩。图3.7.6-99抗弯承载载能力与荷荷载效应包包络图由图3.7.66-9可见，结结构正截面面承载能力力极限状态态荷载效应应包络图完完全处于结结构正截面面承载能力力包络图中中。C、短暂状况构件的的应力验算算桥梁结构在施工工过程中各各工况截面面边缘混凝凝土法向应应力分别如如3.7..6-10～11所示。图图中应力单单位以MPa计，负值值代表拉应应力，正值值代表压应应力。图3.7.6-110成桥裸梁梁阶段截面面上、下缘缘应力包络络图图3.7.6-111二期铺装装阶段截面面上、下缘缘应力包络络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第7..2.8条条，预应力力混凝土受受弯构件，在在预应力和和构件自重重等施工荷荷载作用下下截面边缘缘混凝土的的法向应力力应符合下下列规定：：压应力应满足：：拉应力应满足：：由图3.7.44-20～21可见，在在整个施工工过程中，截截面完全处处于受压状状态，最大大压应力为为9.3MMPa，小于规规范规定的的17.001MPaa，满足规规范的要求求。D、持久状况正常使使用极限状状态结构的的应力验算算a、正截面混凝土的的法向压应应力验算经计算，得持久久状况正截截面混凝土土的法向压压应力包络络图如图33.7.66-12所示。图图中应力单单位以MPa计，正值值代表拉应应力，负值值代表压应应力。图3.7.6-112使用阶段段上、下缘缘正截面最最大正应力力包络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第7..1.5条条，使用阶阶段预应力力混凝土受受弯构件正正截面混凝凝土的压应应力应该符符合下列规规定：对于未开裂构件件，受压区区混凝土的的最大压应应力应满足足：由图3.7.66-12知，图中中正截面混混凝土最大大压应力为为14.00MPa，小于规规范规定的的16.22MPa。b、斜截面混凝土的的主压应力力验算经计算，得结构构斜截面混混凝土的主主压应力如如图图3..7.6-13所示。图图中应力单单位以MPa计，正值值代表主压压应力。图3.7.6-113使用阶阶段斜截面面最大主压压应力包络络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第7..1.6条条，使用阶阶段预应力力混凝土受受弯构件斜斜截面混凝凝土的主压压应力应该该符合下列列规定：受压区混凝土的的最大主压压应力应满满足：由图3.7.66-13可知，图图中斜截面面混凝土最最大压应力力为12.77MPa，小于规规范规定的的19.444MPaa。E、持久状况正常使使用极限状状态正截面面抗裂验算算正截面抗裂验算算通过计算，得到到结构正截截面上、下下缘混凝土土的拉应力力包络图如如图3.77.6-14。图中应应力单位以以MPa计，正值值代表压应应力，负值值代表拉应应力。图3.7.6-114使用阶阶段上、下下缘正截面面抗裂计算算应力包络络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第6..3.1条条，正截面面抗裂应对对构件正截截面混凝土土的拉应力力进行验算算，并应该该符合下列列规定：对于全预应力混混凝土构件件，在短期期效应组合合下，混凝凝土拉应力力应该满足足：由图3.7.66-14可见，边边横梁附近近上缘混凝凝土最大拉拉应力达到到1.500MPa，中横梁梁空心截面面上缘混凝凝土存在0.166MPa的压应力力，其余截截面未出现现拉应力。长期效应组合下下，结构正正截面上缘缘混凝土的的拉应力包包络图如图图3.7..6-15所示。图3.7.6-115长期组合合结构上、下下缘正截面面抗裂计算算应力包络络图根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第6..3.1条条，正截面面抗裂应对对构件正截截面混凝土土的拉应力力进行验算算，并应该该符合下列列规定：在荷载长期效应应组合下应应满足：由图3.7.66-15可见，在在作用长期期效应组合合下，所有有截面上、下下缘均受压压。F、持久状况正常使使用极限状状态结构挠挠度验算预应力混凝土受受弯构件按按荷载短期期效应组合合，考虑荷荷载长期效效应影响的的挠度增长长系数为1.43，消除结结构自重产产生的长期期挠度后，梁梁式桥主梁梁跨中的挠挠度见表33.7.66-1。表中数数值单位以以mm计，负值值代表方向向为竖直向向下，正值值代表方向向为竖直向向上。表3.7.6-11结构挠度度结果汇总总表工况第一跨中第二跨中第三跨中扣除自重后的挠挠度最大2.934.232.93最小-8.17-6.14-8.17根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62--20044）中第6..5.3条条，预应力力混凝土受受弯构件在在消除结构构自重产生生的长期挠挠度后，梁梁式桥主梁梁的最大挠挠度处不应应超过计算算跨径的1/6000，即35000//600＝58.3mmm。由表3.7.66-1中可见，主主梁边跨跨跨中挠度为为8.17mm，中跨跨跨中挠度度为6.14mm，满足足规范允许许的最大挠挠度要求。6、桥梁附属工程程（1）桥梁防撞护栏现状桥梁上防撞撞护栏断面面形式不满满足现行《城市市桥梁设计计规范》（CJJ11-22011）10.00.8条规定，根据据集灌路互互通立交主主干路的设设计标准，本次设计计拟采用SSA级防撞护护栏，防撞撞护栏内侧侧按新规范范设计。（2）支座桥梁支座采用球球钢支座和和板式橡胶胶支座。（3）桥面系桥面铺装总厚2205mm，其中砼砼铺装800mm，沥沥青砼铺装装125mm，两层铺铺装之间设设防水层。对对水泥混凝凝土桥台进进行喷砂处处理，清除除水泥浮浆浆。（5）桥面排水桥面排水详见排排水工程专专业说明内内容，原则则上桥面排排水采用联联合式进水水格栅（平平面与侧面面结合进水水），在防防撞护栏内内设集水槽槽，排水管管沿梁结构构内侧壁及及桥墩立柱柱而下接入入地面排水水系统或排排入河中。排水详见（6）桥梁伸缩缝根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》，桥梁梁伸缩装置置应考虑温温度、混凝凝土收缩徐徐变和由制制动力引起起的板式橡橡胶支座剪剪切变形计计算变形量量，并据此此选择相应应的伸缩缝缝规格，建建议采用梳梳齿板型伸伸缩缝。（7）上部结构抗震设设防措施