跨高速公路现浇箱梁支架计算含工字钢支架和满堂碗扣支架

柿花大桥支架计算方案目录中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc351370586"1、工程概述页共24页1、工程概述柿花大桥全桥共共共一联，分分为为3跨，每跨跨长45m，其中中中间间跨横跨跨渝遂遂高速公公路，本本桥上部部构造造采用3-455m预应力混混凝凝土现浇浇箱梁梁。柿花大桥现浇箱箱箱梁布置置图如如下图所所示。柿花大桥现浇箱箱箱梁断面面图如如下图所所示。现浇箱梁全幅宽宽宽约36.77m，高2.4m；其中翼翼缘缘板以下下高1.8m。现浇箱梁非跨线线线部分(包括渝遂遂高高速右幅幅车道道)采用满堂堂支支架，满满堂支支架高度度约为为6.5m；其余跨跨线线部分采采用钢钢管支架架。钢钢管支架架净高高为5m，净宽为8m。2、支架方案简简简述本支架方案按承承承载能力力极限限状态进进行设设计。柿柿花大大桥现浇浇箱梁梁分两次次浇筑筑混凝土土。第第一次浇浇筑翼翼缘板以以下的的混凝土(1.88m高)，第二次次浇浇筑顶板板和翼翼缘板。现浇箱梁第一次次次浇筑现浇箱梁第二次次次浇筑除处于渝遂高速速速左幅的的桥梁梁跨线部部分采采用工字字钢支支架进行行现浇浇施工外外，现现浇箱梁梁其余余部分均均采用用满堂支支架进进行现浇浇。柿花大桥支架纵纵纵断面示示意图图(单位：cm)本方案中，安全全全系数取取为1.2。3、设计计算依依依据《公路桥涵施工工工技术规规范》(JTG__TF500-20111)《木结构设计规规规范》(GB55000055-220033)《混凝土结构设设设计规范范》((GB55000100-220100)《钢结构设计规规规范》(GB55000177-220111)《建筑工程大模模模板技术术规程程》(JGJ7744-200033)《建筑施工碗扣扣扣式脚手手架安安全技术术规范范》(JGJ1166--20008)《建筑施工门式式式钢管脚脚手架架安全技技术规规程》(JGJ11228-220000)《建筑地基基础础础设计规规范》(GB500007--20111)《建筑结构荷载载载规范》((GB5000009—20011)《扣件式钢管脚脚脚手架计计算手手册》，王王玉玉龙，2008年《建筑施工计算算算手册》，江江正荣，2001年7月4、荷载选取支架选型完成后后后，其计计算的的思路和和原则则应从上上至下下进行。=1\*GB2⑴底模荷载=1\*GB3①模板自重荷载载载标准值木木模模为0.500KKN/mm2。=2\*GB3②钢筋混凝土密密密度取26KKNN/m3。=3\*GB3③施工人员及设设设备荷载标标准准值2.5KKNN/m2。=4\*GB3④倾倒混凝土时时时产生的竖竖向向荷载经经验值值4.0KKNN/m2。=5\*GB3⑤振捣混凝土时时时对水平模模板板产生的的荷载载标准值值为2.0KKNN/m2。=2\*GB2⑵荷载效应组合合合值及荷载载分分项系数数荷载效应组合值值值：计算承载力时，参参与组合的荷荷载项为=1\*GB3①=2\*GB3②=3\*GB3③=4\*GB3④=5\*GB3⑤；验算刚度度时，参与组组合的荷载项项为=1\*GB3①=2\*GB3②。荷载分项系数：：：模板、支架、混混混凝土自自重等等恒载取1.2；其余活活载载取1.4。=3\*GB2⑶根据箱梁断面面面荷载作如如下下划分：：=1\*GB3①模板荷载效应应应组合：恒恒载载×1.22+活载×1.4。（活载载主主要包括括：施施工人员员荷载载、施工工机具具荷载、倾倾倒倒混凝土土荷载载、振捣捣混凝凝土荷载载。恒恒载主要要包括括：混凝凝土荷荷载、模模板自自重荷载载）=2\*GB3②次楞模板次楞荷载取取取值与底底模荷荷载相同同。=3\*GB3③纵梁模板主楞荷载为为为模板次次楞传传递的集集中荷荷载。=4\*GB3④立杆（临时墩墩墩）立杆（临时墩）荷荷载为模板主主楞下传的集集中荷载。由由于在模板计计算荷载时已已考虑了恒载载和活载的组组合效应，故故模板主楞下下传至立杆的的荷载可直接接计算立杆稳稳定性。=5\*GB3⑤地基荷载为立立立杆（临时时墩墩）下传传集中中荷载。落地支架计算顺顺顺序：模模板→次楞→主楞→立杆（临临时时墩）→地基。5、满堂支架计计计算5.1满堂支支支架概述述满堂式碗扣支架架架体系由由支架架基础（15cmmCC20砼垫层）、底底托、Φ48×3..5mm碗扣立杆、横横杆、斜撑杆杆、可调节顶顶托等组成。经计算(详见下下下文)，本箱梁梁现现浇满堂堂支架架在箱梁梁下方方非翼缘缘板处处立杆布布置为为60cmm××60ccm；在箱梁梁下下方翼缘缘板处处立杆布布置为为60cmm××90ccm((纵桥向为60cm，横桥向向为90cmm)；支架横横杆杆步距为120ccm。满堂支架在桥纵纵纵向每360ccm间距设置置剪剪刀撑；；立杆杆顶部安安装可可调节顶顶托，立立杆底部部支立立在底托托上，以以确保地地基均均衡受力力。满堂支架上方箱箱箱梁非翼翼缘板板处由间间距为为60cm的12cmm××12ccm木方做主主楞楞、间距距为20cm的8cm××88cm木方做次次楞楞；12cmm××12ccm木方主楞楞沿沿横桥向向布置置，直接接铺设设在支架架顶部部的可调调节顶顶托上，箱箱梁梁底模板板采用用竹胶模模板，后后背8cm××88cm木方做次次楞楞，然后后直接接铺装主主楞上上进行连连接固固定；满满堂支支架上方方箱梁梁翼缘板板处由由间距为90cm的80cmm××80ccm木方做主主楞楞、间距距为30cm的8cm××88cm木方做次次楞楞；木方方主楞楞沿纵桥桥向布布置，直直接铺铺设在支支架顶顶部的可可调节节顶托上上，箱箱梁底模模板采采用15mm厚高强度A类75型竹胶模模板板，后背8cm××88cm木方做次次楞楞，然后后直接接铺装主主楞上上进行连连接固固定。箱梁模板系统由由由侧模、底底模模、芯模模、端端模等组组成。5.2支架计计计算与基基础验验算=1\*GB2⑴资料a.WJ碗扣为为为Φ48×33..5mmm钢管；b.立杆、横杆杆承承载性能如如如下表所所示：：立杆、横杆承载载载性能表表立杆横杆杆杆步距（m）允许载荷（KNNN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0=2\*GB2⑵底模、次楞、主主主楞荷载载分析析计算梁底木模实际是是是支架体体系的的一部分分。对对于小钢钢管满满堂支架架来说说，木模模面板板的强度度决定定了模板板次楞楞的间距距，次次楞的强强度又又决定了了模板板主楞的的间距距和立杆杆的横横距，主主楞的的强度又又决定定了立杆杆的纵纵距。计算中取值：=1\*GB3①模板自重荷载载载标准值木木模模为0.500KKN/mm2。=2\*GB3②钢筋混凝土密密密度取26KKNN/m3。=3\*GB3③施工人员及设设设备荷载标标准准值2.5KKNN/m2。=4\*GB3④倾倒混凝土时时时产生的竖竖向向荷载经经验值值4.0KKNN/m2。=5\*GB3⑤振捣混凝土时时时对水平模模板板产生的的荷载载标准值值为2.0KKNN/m2。底板和顶板混凝凝凝土胀模模系数数为1.05。计算底底板板时，施施工人人员荷载载、设设备荷载载、木木模自重重荷载载需要考考虑箱箱内的影影响。由于腹板下底模模模受力最最大，对对于箱梁梁除翼翼缘板以以外的的部分，以以其其作为控控制计计算。箱箱梁腹腹板计算算高度度取2.4m，其混凝凝土土自重荷荷载为为2.4××226=662..4KNN/mm2。q1===（62.44++0.55）×1.22+（2.5++44+2）×1.44==87..388KN//m22（适应计计算算模板承承载能能力）q2===（62.44++0.5）×1.22==75..488KN//m22（用于验验算算模板刚刚度）非腹板处底板混混混凝土(后面简称称为为底板混混凝土土)自重荷载载（0.477++0.5）×1.0055×266=226.55KNN/m2。q3=（26..5+00.55×2）×1.22+（2.5××22+4++2）×1.44==48..4KKN/mm2（适应计计算算模板承承载能能力）q4===（26.55++0.55×22）×1.22==33KKN//m2（用于验验算算模板刚刚度）=1\*GB3①底模面板计算算算以腹板下底底模模面板做控控控制计算算。面板采用15mmmm厚竹胶板板，模模板次楞楞间距距为0.22m，拟定次次楞楞尺寸为8cm××88cm，则底模模实实际跨距0.122m。根据《竹胶合板板板模板》（JG／T1566--20004）表5可知，在在板板宽方向向静曲曲强度为σ=40MMPPa,A类75型弹性模模量量为60000MMPa。参照《路桥施工工工计算手手册》表13-11,取模板宽d=0..1m，模板跨跨径L1=0.112m；则模板每延米长长长的线荷荷载为为q=q1×0...1=8..7738kNN//m（适应计计算算模板承承载能能力）q=q2×0...1=7..5548kNN//m（适应计计算算模板刚刚度）考虑到模板具有有有连续性性，跨跨中弯矩矩可按按下式计计算M=qL12///10==8..7388×00.22÷10==0..0355kNNm底模模板采用高高高强度竹竹胶板板，其允允许弯弯应力取[σw]=40MPa，模板需要的截面面面模量W=M/(1...2×[σw])=00..0355÷((1.2××440×11033)=7..33×100-77m3根据W、b得hh为：h=(6W/bbb)0.55=(66×7..3××10-77÷0.11)0.55=0..0677m模板截面尺寸仍仍仍采用0..0015mm×00.1m核算其挠挠度度，则有有弹性模量E===60000MMPaIII=bhh3/12==00.1××0..01553÷12==22.8××100-8m4则挠度fff=0..6777qLL14/(10000EI))=0.677×××7.55488×0..244÷(10000×6××1006×2.88××10-88)=4.8×1000-4mfff/L1=4.88××10-44÷0.22=0..00024<<1//4000=00.000255故选用15mmmm厚的高强强度度竹胶板板用作作底模板板。=2\*GB3②底模次楞，按按按简支梁计计算算次楞跨度L2===0.6mm，横横桥向间间距为为0.2mm。腹板下面次楞荷荷荷载为q纵1=85.9988×0.2=1177.4776kkN/m（适应计计算算承载能能力）。腹板下面次楞荷荷荷载为q纵2=75.4488×0.2=1155.0996kkN/m（适应计计算算刚度）。底板下面次楞荷荷荷载为q纵3=48.44×0.2=99..68kkN//m（适应计计算算承载能能力）。跨中弯矩M=q纵1LLL22/8=1177.4776××0.662/8==00.7886KKNm需要的截面模量量量W=M/(1...2×[σw])=00..7866÷((1.2××99.5××1003)=6..99×100-55m3纵梁宽度b预设设设为0.088m，则有纵纵梁梁高度h=(6w/bbb)0.55=(66×6..9××10-55÷0.008)0..55=0.00772m初步取截面为000.088m××0.008mm，跨中剪力Q剪切力=111.5×17.44776×0..66÷2÷÷0..00664××103=1.2MPaaa<[τ]=1..77MPPa,,满足要求根据选定的截面面面尺寸核核算其其挠度，有有III=bhh3/12==00.088×00.0883÷12==33.411×110-6m4f=5q纵2LLL24/(38844EI))=5×15.00096××0..64÷(38844×9..0××106×3.4411×100-66)=8..33×100-44mfff/L2=8.33××10-44÷0.66=0..00014≤1/40000=0..00025故选用截面尺寸寸寸为0.088mm×0..088m，间距为0.2m，跨距为0.6m的木方能能满满足要求求。=3\*GB3③底模主楞计算算算主楞荷载为次楞楞楞传递的的集中中力10.4499kN（腹板下下，荷荷载间距200mmm，17.447760.6==110.449kkN；底板下下，荷荷载间距200mmm，9.6880.6==55.811kNN），按腹腹板板下纵梁梁计算算。主楞选用12000×1220mmm方木。腹板下立杆纵向向向步距600mmm，横向步步距600mmm；偏安全全按按简支梁梁计算算。主楞：主楞截面面积AAA=0..122×0.12m2=0.001444m2主楞截面抵抗矩矩矩W=bh2/6=0..112×00.1122/6m3=2.8888×10-44m3主楞截面惯性矩矩矩I=bh3/12=0.122××0.11233/12m4=1.733××10-55m4以腹板下面主楞楞楞做控制制计算算：跨中弯矩Mmax=1000.499×11.5××0..3-110..49××0..2=22.662KNNmσw=Mmaxxx/w=226620//(22.888×110-4)＝9.1MMPPa<[σw]=99..5MPPa满足要求跨中剪力Q剪切力=111.5×10.4499×3÷22÷÷0.00188×1003=1.33××106Pa=1.3MPaaa<[τ]=1..77MPPa,,满足要求挠度计算根据河海大学出出出版的材材料力力学教材材第107页可知，受受受任意荷荷载的的简支梁梁，只只要挠曲曲线上上没有拐拐点，均均可近似似地将将梁中点点的挠挠度作为为最大大挠度。则任意荷载产生生生的跨中中挠度度(刚度验算算可可忽略振振动荷荷载)可按下式式计计算f=Pb(3lll2-4b2)/(2244EI))((见河海大大学学出版材材料力力学表4-2第12项)，式中P任意点的的荷荷载；P=100..49kkNb荷载到支支座座的距离(两个距离离取取小值)l梁长,0.66m。由叠加法知ω=QUOTE10.499××[0.111×(33×00.62-4×00..12)×22++0.33×((3×0..662-4×00..32)]/((224×9900000000××1.733××10-55)=0.001112m<0.6/40000=00.000155m满足施工要求。故选用截面尺寸寸寸为0.122mm×0..122m，间距为0.6m，跨距为0.6m的木方能能满满足要求求。对于箱梁除翼缘缘缘板部分分，则则以翼缘缘板最最厚处作作为控控制计算算。箱箱梁翼缘缘板计计算高度度取0.6m，其混凝凝土土自重荷荷载为为0.6××226=115..6KNN/mm2。q5===（15.66++0.55）×1.22+（2.5++44+2）×1.44==31..222KN//m22（适应计计算算模板承承载能能力）q6===（15.66++0.5）×1.22==19..322KN//m22（用于验验算算模板刚刚度）=4\*GB3④底模面板验算算算面板仍采用1555mm厚高强度度竹竹胶板，模模板板次楞间间距为为0.3m，拟定次次楞楞尺寸为8cm××88cm。参照《路桥施工工工计算手手册》表13-11,取模板宽d=0..1m，模板跨跨径L1=0.112m；则模板每延米长长长的线荷荷载为为q=q5×0...1=3..1122kNN//m（适应计计算算模板承承载能能力）q=q6×0...1=1..9932kNN//m（适应计计算算模板刚刚度）跨中弯矩M=qL12///10==3..1222×00.32÷10==0..02881kkNm底模模板采用高高高强度竹竹胶板板，其允允许弯弯应力取[σw]=40MPa，模板需要的截面面面模量W=M/(1...2×[σw])=00..02881÷÷(1..2××40××1003)=5..885×110--7m3根据W、b得hh为：h=(6W/bbb)0.55=(66×5..855×100-77÷0.11))0.5=00..0066m模板截面尺寸仍仍仍采用0..115m×00..1m核算其挠挠度度，则有有取木材弹性模量量量E=660000MMPaaIII=bhh3/12==00.1××0..01553÷12==22.811×110-8m4则挠度fff=0..6777qLL14/(10000EI))=0.677×××3.11222×0..344÷(10000×6..0××106×2.8811×100-88)=6.3×1000-4mfff/L1=6.33××10-44÷0.33=0..00021<<1//4000=00.000255故选用15mmmm厚的高强强度度竹胶板板用作作底模板板。=5\*GB3⑤底模次楞，按按按简支梁计计算算次楞跨度L2===0.9mm，纵纵桥向间间距为为0.3mm。次楞荷载为q横横横1=31.2222×0.3=99..3666kNN/m。q横2=19..32××0.3=55..7966kNN/m。跨中弯矩M=q横1LLL22/8=99..3666×00.92/8==00.9448KKNm需要的截面模量量量W=M/(1...2×[σw])=00..9488÷((1.2××99.5××1003)=8..332×110--5m3次楞宽度b预设设设为0.088m，则有次次楞楞高度h=(6w/bbb)0.55=(66×8..322×100-55÷0.0088)0.55=0..0799m取截面为0.0008m××0..08m，跨中剪力Q剪切力=111.5×9.36666×0.99÷÷2÷00.000644×1103=0.9MPaaa<[τ]=1..77MPPa,,满足要求根据选定的截面面面尺寸核核算其其挠度，有有III=bhh3/12==00.088×00.0883÷12==33.411×110-6m4f=5q横2LLL24/(38844EI))=5×5.79996×00.664÷(38844×9..0××106×3.4411×100-66)=1..66×100-33mfff/L2=1.66××10-33÷0.99=0..00018≤1/40000=0..00025故选用截面尺寸寸寸为0.088mm×0..088m，间距为0.3m，跨距为0.9m的木方能能满满足要求求。=6\*GB3⑥底模主楞计算算算主楞荷载为次楞楞楞传递的的集中中力5.622kkN（荷载间间距300mmm；9.366660.9==88.433kNN），以腹腹板板下主楞楞作为为控制计计算。主楞选用12000×1220mmm方木。翼缘板板下立杆杆杆纵桥向向步距距600mmm，横桥向向步步距900mmm；偏安全全按按简支梁梁计算算。主楞：主楞截面面积AAA=0..122×0.12m2=0.001444m2主楞截面抵抗矩矩矩W=bh2/6=0..112×00.1122/6m3=2.8888×10-44m3主楞截面惯性矩矩矩I=bh3/12=0.122××0.11233/12m4=1.733××10-55m4主楞计算结果：：：跨中弯矩Mmax=8...43××0..3-88.443×00.115=11.226KNNmσw=Mmaxxx/w=112260//(22.888×110-4)＝4.4MMPPa<[σw]=99..5MPPa,,满足要求求跨中剪力Q剪切力=111.5×8.433÷00.011444×1003=0.8888×1006Pa=0.88MPPPa<[τ]=1..77MPPa,,满足要求挠度计算根据河海大学出出出版的材材料力力学教材材第107页可知，受受受任意荷荷载的的简支梁梁，只只要挠曲曲线上上没有拐拐点，均均可近似似地将将梁中点点的挠挠度作为为最大大挠度。则任意荷载产生生生的跨中中挠度度(刚度验算算可可忽略振振动荷荷载)可按下式式计计算f=Pb(3lll2-4b2)/(2244EI))((见河海大大学学出版材材料力力学表4-2第12项)，式中P任意点的的荷荷载；P=8..443×22=116.886kkNb荷载到支支座座的距离(两个距离离取取小值)l梁长,0.66m。由叠加法知ω=QUOTE16.866××0.1555×(33×00.62-4×00..152)×22//(244×9900000000×1..773×110--5)=0.0011134mm<0.6/40000=00.000155m满足施工要求。故选用截面尺寸寸寸为0.122mm×0..122m，间距为0.6m，跨距为0.9m的木方能能满满足要求求。=3\*GB2⑶满堂支架立杆杆杆计算=1\*GB3①立杆强度及稳稳稳定性（通通过过模板下下传荷荷载）腹板下单根立杆杆杆（横桥桥向步步距600mmm，纵桥向向步步距600mmm）在最不不利利荷载作作用下下最大轴轴力F=100..49×33=31..47KKN；底板下下单单根立杆杆（横横桥向步步距600mmm，纵桥向向步步距600mmm）在最不不利利荷载作作用下下最大轴轴力F=5..881×3=177..43KKN；翼缘板板下下单根立立杆（横横桥向步步距900mmm，纵向步步距600mmm）在最不不利利荷载作作用下下最大轴轴力F=8..443×2=166..86KKN；在模板板计计算荷载载时已已考虑了了恒载载和活载载的组组合效应应（未未计入风风压，风风压力较较小可可不予考考虑）。可可可采用此此值直直接计算算立杆杆的强度度和稳稳定性。碗扣件采用外径径径48mm，壁厚3.5mmm，A＝489mmmm2,A3钢，I＝10.7788×104mm4则，回转转半半径λ=（I/A）1/2==11.588cmm,横杆步距h=12200cm，长细比λ＝L///λ=1200//1.558==75..9<<[λ]=1550取λ＝76；此类钢管为b类类类，轴心心受压压杆件，查查表表Φ＝0.7444[[ó]=22205MMPaa[N]=0.77744××4889×22055=5881442.11N==74..6KKN支架立杆中受最最最大荷载载的立立杆其N为31.4477KN，由上可知：3111.477KNN≤[N]==774.66KNNn＝[N]//NN＝74.66//31..477＝2.4＞2结论：支架立杆杆杆的稳定定承载载力满足足稳定定要求。强度验算：σa＝N/A==311.477×100000/4889==64..4MMPa＜[σa]=11440MMPaa满足要求求由压杆弹性变形形形计算公公式得得（按最最大高高度9m计算）L==31.4447×11033×9×11003/(2..005×11055×4.8899×1002)=2..88mm，压压缩缩量不大大。根据弹性变形量量量可适当当调整整顶托高高度保保证横梁梁砼顶顶面高程程。确确保横梁梁尺寸寸准确。=2\*GB3②底托检算当立杆最大轴力力力超过40KN时，则大大于于标准底底托的的承载能能力，需需要另行行设计计底托或或对现现有底托托采用用加强措措施（《扣扣扣件式钢钢管脚脚手架计计算手手册》90页，王玉玉龙龙编著）。N=31.4777KN<<400KN，故满足足底底托承载载力要要求。=3\*GB3③地基承载力模板下传最不利利利荷载作作用下下最大轴轴力31.4477KN，以31.4477KN作为控制制计计算。底底托下下应力按45°角扩散，则则则立杆轴轴力传传递到地地基表表面的面面积为为（15×ttaan455+55.7//2）2×3.1144=0..1mm2。则地基承载力最最最小值需需要满满足31.4477/0..1==3155KPPa。箱梁端部及靠近近近箱梁端端部的的过渡段段的支支架其安安装参参数同箱箱梁腹腹板下支支架的的安装参参数。6、工字钢支架架架计算6.1工字钢钢钢支架概概述由于交委要求门门门洞净宽宽不小小于8m，综合考考虑虑后，工工字钢钢实际长长度为为12m，其中钢钢管管桩间距9.5mm(钢管桩外外径径为53cmm)),则在钢管管桩桩两侧靠靠近满满堂支架架的部部分仍有有部分分工字钢钢处于于悬臂状状态(长度为1m)，为了改改变变此部分分工字字钢的受受力状状态，在在此部部分工字字钢下下方设置60cmm××60ccm碗口支架架支支撑工字字钢；；此部分分碗扣扣支架上上设置置I10工字钢，以以以使碗扣扣支架架受力均均匀。每每侧碗口口支架架共两排排，与与满堂支支架连连为一个个整体体，如下下图所所示。工字钢支架从上上上至下依依次为为箱梁底底模板板、次楞楞、主主楞、碗碗扣支支架及其其底托托、间距距为60cm的横桥向向双双拼I10，间距为60cm的纵桥向向双双拼(底板下、翼翼翼缘板下)和三拼(腹板下)I566b，钢管桩(临时墩)顶双拼I32a，带法兰兰盘盘的钢管管桩(临时墩)。工字钢支架上方方方采用与与满堂堂支架上上方相相同的底底模板板、次楞楞、主主楞、碗碗扣支支架及其其底托托，因此此由满满堂支架架的计计算过程程可知知，工字字钢上上方采用用的支支撑体系系，是是能够满满足受受力要求求的。间距为60cmmm的横桥向向双双拼I10，主要作作用用是使其其下的的双拼I56b工字钢受受力力均匀，且且其其上的碗碗扣支支架搭设设时要要求支架架立杆杆正下方方为双双拼I56b工字钢，横横横桥向双双拼I10工字钢跨跨中中部分不不允许许出现碗碗扣支支架立杆杆，因因此，可可不计计算横桥桥向双双拼I10工字钢的的受受力情况况。钢管桩与钢管桩桩桩之间设设置一一道剪刀刀撑，剪剪刀撑采采用I10工字钢制制作作。6.2荷载分分分析计算算=1\*GB2⑴工字钢纵梁计计计算工字钢纵梁选用用用I56b，腹板下下间间距为0.6m，底板下下间间距为0.6m；在底板板下下为双拼I56b工字钢，在在在腹板下下为三三拼I56b。工字钢钢梁梁跨度按9.5m计算。查建筑施工计算算算手册有有：I56b力学参参参数：E=21100GPaa,I=6685503ccm44,W=224446..5ccm3，A=14466.588cmm2单位重115...06KKg//m则双拼I56bbb力学参数数：E=21100GPaa,I=113770066cmm4,W=448893ccm33，A=29933.166cmm2单位重115...06KKg//m/根三拼I56b力力学学参数：E=21100GPaa,I=220555099cmm4,W=773339..5ccm3，A=43399.744cmm2单位重115...06KKg//m//根腹板下最不利荷荷荷载布置置如下下图工况况二所所示。图中，F为立杆杆杆传递的的力，由由前述满满堂支支架的计计算可可知，F=311..47kkN;;跨中弯矩Mmax1=3331.447××16÷2×4.755-31.4477×(0..3+0.9++…+4.55))=591..66KNm自重产生的跨中中中弯矩为为Mmax2=111.155×9.52÷8=122..97KNNmm则Mmax=55591.66++12..977=6004..57KKNmmσw=Mmaxxx/w=660045770//73339..5＝82.3377MPaa<[[σ]=18811MPPa，满足要要求求荷载产生的剪力力力Q剪力max11=331.447×16÷2=25511.766kNN自重产生的剪力力力Q剪力max22=00.1115×110××4.775==5.446kkN切应力τ=25722200÷439..774×11044×1.55=5.844MPPa<<[[τ]=10066MPaa满足要求挠度计算任意荷载产生的的的跨中挠挠度(刚度验算算可可忽略振振动荷荷载)可按下式式计计算f=Fb(3lll2-4b2)/(4488EI))式中，b为荷载载载距支座座距离离；l为跨距9.5mm由上部荷载产生生生的挠度度f2==0.013mmm式中，bi为各各各集中荷荷载到到梁端点点的距距离bbb1=0.225、b2=0.885、b3=1.445…b7=4.4455由自重产生的跨跨跨中挠度度f1=5qll44/(38844EI))=55×1155×94÷(38844×2110××109×6850033×10-88)=0..07mm计算上式得fff=133+00.077=113.77mmm＜L/44000=223mmm满足要求，可用用用。腹板下最不利荷荷荷载布置置如下下图工况况二所所示。图中，F为立杆杆杆传递的的力，由由前述满满堂支支架的计计算可可知，F=177..43kkN;;跨中弯矩Mmax1=1117.443××16÷2×4.755-17.4433×(0..3+0.9++…+4.55))=327..666KNmm自重产生的跨中中中弯矩为为Mmax2=111.155×9.52÷8=122..97KNNmm则Mmax=33327.6666+122.997=33400.633KNNmσw=Mmaxxx/w=334406330//48993＝69.66MMPa<<[σ]=18811MPPa，满足要要求求荷载产生的剪力力力Q剪力max11=117.443×16÷2=13399.444kNN自重产生的剪力力力Q剪力max22=00.1115×110××4.775==5.446kkN切应力τ=14490000÷293..116×11044×1.55=3.3MPPaa<[τ]=10066MPaa满足要求挠度计算任意荷载产生的的的跨中挠挠度(刚度验算算可可忽略振振动荷荷载)可按下式式计计算f=Fb(3lll2-4b2)/(4488EI))式中，b为荷载载载距支座座距离离；l为跨距9.5mm由上部荷载产生生生的挠度度f2==0.011mmm式中，bi为各各各集中荷荷载到到梁端点点的距距离bbb1=0.225、b2=0.885、b3=1.445…b7=4.4455由自重产生的跨跨跨中挠度度f1=5qll44/(38844EI))=55×1155×94÷(38844×2110××109×6850033×10-88)=0..07mm计算上式得fff=111+00.077=111.77mmm＜L/44000=223mmm满足要求，可用用用=2\*GB2⑵钢管桩(临时时时墩)顶双拼I32a工字钢计计算算钢管桩间距为222.4m，其上I32a工字钢偏偏安安全按简简支梁梁计算。由由前前述计算算可知知，腹板板下单单组I56b工字钢传传递递给双拼I32a工字钢的的作作用力为257..222kN；底板下下单单组I56b工字钢传传递递给双拼I32a工字钢的的作作用力为139..444kN；双拼I32a工工字字钢最不利利利荷载如如下图图工况二二所示示。查建筑施工计算算算手册有有：I32a力学参参参数：E=21100GPaa,I=1110080ccm44,W=66992.55cmm3，A=622..12ccm22单位重52.6669Kgg/mm则双拼I32aaa力学参数数：E=21100GPaa,I=2221160ccm44,W=113385ccm33，A=12244.244cmm2跨中弯矩Mmax1=（257..222+11399.444×2）÷2×0.9-139..444×0.6=157..558KNmm自重产生的跨中中中弯矩Mmax2=000.533×1.82÷8=0..221KNmm则Mmax=11157.5588+0..211=1557..8KNNmσw=Mmaxxx/w=115578000//13885＝114MMPPa<[σ]=18811MPPa，满足要要求求荷载产生的剪力力力Q剪力max11=（257..222+11399.444×2）÷2=22668.11kNN自重产生的剪力力力Q剪力max22=00.0553×11.88=0..1kkN切应力τ=26820000÷124..224×11044×1.55=3.3MPPaa<[τ]=10066MPaa满足要求挠度计算任意荷载产生的的的跨中挠挠度(刚度验算算可可忽略振振动荷荷载)可按下式式计计算f=Fb(3lll2-4b2)/(4488EI))式中，b为荷载载载距支座座距离离；l为跨距1.8mm由