附件 盖梁抱箍及模板计算书

盖梁抱箍及模板计算书本标段盖梁长a=10.8m，宽b=2.2m，高h=1.5m，砼34.9m3，共31个。施工方法采用抱箍型钢支架法，盖梁模板支架采用两根I36工字钢纵梁，横向用槽钢次梁[12@60cm，在横梁上铺设10×10cm木方@50cm，底模面板采用2cm厚胶合板；侧模采用大块钢模板。计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）8、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)9、施工图纸设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：1.5m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。抱箍计算3.1荷载分析(1)盖梁砼自重：34.9*26=907.4kN(2)模板及支架自重：80kN(3)施工人员及设备荷载(1.5kN/m2)：1.5*10.8*2.2=35.6kN(4)倾倒砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5kN(5)振捣砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5kN组合荷载：G1=(907.4+80)×1.2+(35.6+95+47.5)×1.4＝1367.72kN(用于强度验算)G2=(907.4+80)×1.2＝1184.88kN(用于刚度验算)每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，则每个抱箍承受的上部荷载为：F1=G1/2=683.86kN(用于强度验算)F2=G2/2=592.44kN(用于刚度验算)3.2抱箍螺栓个数计算f=μN/K式中:f——抱箍与墩柱间的最大静摩檫力；N——抱箍与墩柱间的正压力；μ——抱箍与墩柱间的静摩檫系数；K——安全系数,取1.7；1、正压力N计算：抱箍与墩柱间的正压力N由螺栓的预紧力产生的，根据抱箍的结构形式(抱箍由两个半圆组成)，每排螺栓个数为n，则一个抱箍的螺栓总数为2n，若每个螺栓预紧力为F1，则抱箍与墩柱间的总压力为N＝2×n×F1。在实际施工中采用M30普通螺栓(As=561mm2)。每个螺栓的允许拉力为[F]=As׃，式中：An——螺栓的有效截面积，ƒ——螺栓的抗拉强度设计值。查《钢结构设计规范》，普通B级螺栓ƒ=210N/mm2，则：[F]=An׃=210×561=117810N；则F1=117810N故：N=2×n×F1=235620n(N)2、最大静摩擦力f计算：取μ=0.3，K=1.7，则：f=μN/K=μ×2×n×F1÷K=0.3×(2×n×117810)÷1.7=41580n(N)3、由f≥F,则41580n≥683860,求得：n≥16.4，故可取n=17。故每排螺栓取17个，抱箍受力可满足要求。底模验算4.1纵梁验算盖梁底模板支架采用两根I36b工字钢纵梁，由于次梁较密，可按均布荷载考虑，受力分析图如下：其中：a=2.05m，=6.7m(1)、强度验算q=683.86/(10.8*2.2)*1.1=31.66N/mm。查得：I36b工字钢W=920.8cm3强度满足要求。(2)、挠度验算q=592.44/(10.8*2.2)*1.1=27.43N/mm。查得：I36b工字钢I=16574cm4①悬臂部分挠度：②跨中部分挠度：悬臂和跨中均满足要求。4.2横向次梁验算横向用槽钢次梁[12@60cm，次梁架在主梁上，主梁间距1.8m，盖梁宽2.2m，受力分析图如下：其中：a=0.2m，=1.8m(1)、强度验算均布荷载q=F1/(10.8*2.2)*0.6=683.86/(10.8*2.2)*0.6=17.27N/mm查得：[12槽钢W=36.4cm3强度满足要求。(2)、挠度验算均布荷载q=F2/(10.8*2.2)*0.6=592.44/(10.8*2.2)*0.6=14.96N/mm查得：[12槽钢I=388.5cm4①悬臂部分挠度：②跨中部分挠度：悬臂和跨中均满足要求。4.3木方验算在槽钢横梁上铺设10×10cm木方@50cm，槽钢间距60cm，受力为均布荷载，按三跨连续梁计算，跨距l=60cm，查《路桥施工计算手册》附表2-9得弯矩系数0.10、挠度系数0.677。查《建筑施工模板安全技术规范》表A.3.1得：=13*1.2=15.6N/mm2,E=10000N/mm2。(1)、强度验算均布荷载q=F1/(10.8*2.2)*0.5=683.86/(10.8*2.2)*0.5=14.39kN/m，W=bh2/6=10*102/6=167cm3强度满足要求。(2)、挠度验算均布荷载q=F2/(10.8*2.2)*0.5=592.44/(10.8*2.2)*0.5=12.47kN/m，I=bh3/12=10*103/12=833cm4刚度满足要求。4.3底板验算底模面板采用h=20mm厚胶合板，铺设在10×10cm木方上，木方中心间距50cm，盖梁底宽2.2m，面板按四跨连续梁计算，跨距=40cm，查《路桥施工计算手册》附表2-10得弯矩系数0.107、挠度系数0.632。取b=10mm宽板带计算。查《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.2得：=15N/mm2，E=5.4×103N/mm2(1)、强度验算均布荷载q=F1/(10.8*2.2)*0.01=683.86/(10.8*2.2)*0.01=0.288kN/m。W=bh2/6=10*202/6=667mm3强度满足要求。(2)、挠度验算q=F2/(10.8*2.2)*0.01=592.44/(10.8*2.2)*0.01=0.249kN/m。I=bh3/12=10*203/12=6667mm4刚度满足要求。侧模验算5.1荷载分析1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。图1新浇混凝凝土对模板板侧向压力力分布图按照《建筑工程程大模板技技术规程》（JGJ74-2003）附录B，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F-------新新浇筑混凝凝土对模板板的最大侧侧压力（KKN/m22）。γc------混混凝土的重重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。t0------新新浇混凝土土的初凝时时间（h）,可按实测测确定，当当缺乏实验验资料时，可采用t=2000/(TT+15))计算，取t0=5h。T------混混凝土的温温度（255°C）。V------混混凝土的浇浇灌速度（m/h），取1.5m/h。H------混混凝土侧压压力计算位位置处至新新浇混凝土土顶面的总总高度（mm）；取1.5m。β1----外加剂剂影响修正正系数，不不掺外加剂剂时取1..0；掺缓缓凝外加剂剂取1.22，该工程取1.22。β2-----混凝凝土坍落度度影响系数数，当坍落落度小于1100mmm时，取1..10；不不小于100mm时，取取1.155。本计算取1.155。=0.22×226×5×1.2×1.15×1.51//2=48.334kN//m2=26×1.55=39kN//m2取二者中的较小小值F=39kN//m2作为新浇混混凝土对模板水平平侧压力的的标准值。2、倾倒混凝土时产产生的水平平荷载标准准值考虑倾倒混凝土土产生的水水平活载荷荷标准值取取值4kN/mm2（泵送混混凝土）。3、振捣混凝土时产产生的水平平荷载标准准值振捣混凝土时产产生的水平平荷载标准准值取值44kN/mm2（作用范范围在新浇浇筑的混凝凝土侧压力力的有效压压头高度之之内）。4、荷载组合墩柱模板设计考虑了了以下荷载载：=1\*GB3①新浇注混凝土土对侧面模模板的压力力=2\*GB3②倾倒混凝土时时产生的荷荷载=3\*GB3③振捣混凝土时产产生的荷载载计算模板及其支支架的荷载载设计值时时，应采用用荷载标准准值乘以相相应的荷载载分项系数数求得，荷荷载分项系系数见下表表：荷载组合1：=1\*GB3①①+=2\*GB3②+=3\*GB3③（用于模模板强度计计算）F设=1.2×399+1.44×(4+44)=588kN/mm2荷载组合2：=1\*GB3①①（用于于模板刚度度计算）F设=1.2×399=46.88kN/mm25.2模板计算算模板杆件规格见见下表：表1模板杆件件规格杆件型号材质面板6mm厚钢板Q235小纵肋-6×60mmm扁铁Q235横肋[8#槽钢Q235大纵肋[10#双拼槽钢钢Q235法兰∠80*8mm角角钢Q235盖梁侧模，面板板厚度为66mm；横肋为[88#槽钢，间间距3755mm；竖肋肋为-6×60mm扁扁铁，间距距400mmm；大背肋为为[10#槽钢钢双拼，间距距1000mmm；模板连连接螺栓为为M20。5.2.1板面计计算按双向面板设计计和考虑。面面板计算按按模板展开开形状计算算。根据混混凝土浇注注情况，取取板面中的的一个区格格作为计算算单元。图图中A区格看作作三面固定定、一面简简支，B区格看作作四面固定定；C区格看作作二面固定定、两面简简支。取最最不利的AA区格计算算。右图是是其受力简简图，为三三面固定、一一面简支式式。(1)强度校核选取lmm宽的的板条作为为计算单元元，线荷载载为：q==0.058×1=0..058N/mmm。根据ly/lxx=375/400=0..94，查《路桥施施工计算手手册》中附表2--18，得得弯矩系数数，计算弯弯矩，得到到：Mx=系数*ql2==-0.0063444*0.058*4002=-5888.72NNmmMy=系数*ql2==-0.066098**0.0558*3752=-4977.37NNmm截面抵抗矩：WWx=Wy=bhh2/6=6mm3。式中b板宽，取取1mm；h板厚，为为6mm。面板的最大内应应力为:σx=Mx/Wxx=588..72/6=98.112N/mmm2<f=2215N//mm2σy=My/Wy=4497.337/6=82.99N/mmm2<f=2215N//mm2故满足强度要求求。(2)挠度校核：选取lmm宽的的板条作为为计算单元元，线荷载载为：q==0.04468×1=0..04688N/mmm。查《路桥施工计算算手册》中中附表2--18，得得挠度系数数为0.0003844。K=Eh3/(112(1--υ2)=2066000**63/(122*(1--0.322))=400747225.3；ωmax=O.0003844ql4/k=0.000384**0.04468*33754/407747255.3=0.87mm≦≦[ω]=/4000=375/4400=0.94mm故满足刚度要求求。5.2.2小小纵肋计算横肋的最大间距距为3755mm，小纵肋(-66×60扁铁)最大长度度为375mm与横梁梁焊接连接接，小纵肋间距距a=400mmm，按四跨连连续梁均布布荷载计算算，=3755mm，查《路桥施施工计算手手册》中附表2--10得：挠度系数数为-0..107，挠度系数为0.632。(1)强度验算算计算均布荷载：：q=F设*a=558*0..4=233.2N/mm。W=bh2/6==6*602/6=36600mm3，则：(2)挠度验算算计算均布荷载：：q=F设*a=446.8**0.4==18.77N/mm。I=bh3/112=6*603/6=21.66cm4，则：，满足要求。5.2.3横横肋计算横肋为[8#槽钢钢，间距a=3375mm，为主受力力结构，支支撑来自面面板传递过过来的力。横肋肋的支承部件为大纵肋，大纵肋间距=1000mm，按照两跨连续梁均布荷载计算，查《路桥施工计算手册》中附表2-8得：挠度系数为-0.125，挠度系数为0.521。(1)强度验算算计算均布荷载：：q=F设*a=558*0..375==21.227N/mm。查表得[8#槽槽钢的W==25.33cm3，则：，满足要求。(2)挠度验算算计算均布荷载：：q=F设*a=446.8**0.3775=177.55NN/mm。查表得[8#槽槽钢的I==101..3cm44，则：，满足要求。5.2.4大大纵梁计算大纵肋为[100#双拼槽钢钢，间距a=11000mmm，通过横肋将力传传递给大纵纵肋，因横肋肋均匀布置置，按均布布荷载考虑虑。拉杆作作为大纵肋肋的支撑，盖盖梁高1..5m，上上下各设一一条拉杆，按按照简支梁均布荷载载计算(=1.5m)。(1)强度验算算计算均布荷载：：q=F设*a=558*1..0=58N/mm。查表得[10##槽钢的W==39.44*2=788.8cmm3，则：，满足要求。(2)挠度验算算计算均布荷载：：q=F设*a=446.8**1.0=46.88N/mm。查表得[10##槽钢的I==198..3*2==396..6cm4，则：，满足要求。5.2.5拉杆计计算拉杆的水平间距距为1.00m；模模板高1..5m，上上下各设一一条拉杆，水水平间距按按0.755m计算，则则拉杆承受受的拉力：：N=F设A=558×1..0×0.775