附件：大广连续梁#块支架计算书二

附件二：连续梁0#块支架计算书一、计算依据1.1、《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（60+100+60）m（双线）》；1.2、《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；1.3、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；1.4、《铁路混凝土工程施工技术指南》（JTJ041-2000）；1.5、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）；1.6、《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》（TB10002.4-2005）；1.7、《路桥施工设计计算手册》周永兴编著；1.8、《结构力学求解器》清华大学二、材料性质序号材料规格截面积（cm22）截面惯性矩（ccm4）备注1A3钢板厚6mm601.81m宽2槽钢100×48××5.312.74198.33槽钢126×53××5.515.73914工字钢360×138×11283.5165295H型钢400×4000×13×221214.5465361.5586钢管φ529×10163.049954919.00677钢筋混凝土容重重取26.5kN//m3,钢材容重重取78.55kN/m3三、支架计算1、荷载取值静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载将截面分成如所示根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载⑴、砼单位体积重量26.5KN/m3⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/m2⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/m2⑷、模板及支架产生的荷载：1.0kN/m2⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5kN/m2。⑹、方木自重荷载：7.5KN/m3荷载系数：⑴、钢筋砼自重：1.2；⑵、模板及支架自重：1.2；⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4；⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4；⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4；⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4；⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4；⑻、浇筑砼时对侧面模板的压力：1.2。作用在面板顺桥向1m长，横桥向1m宽的面荷载：计算截面区域划分Q1=1.2×30.74÷2.65+1.4×（2.5+4.0+2.0+1）=27.22KN/m2Q2=1.2×239.03÷1.6+1.4×（2.5+4.0+2.0+1）=192.57KN/m2Q3=1.2×149.195÷3.5+1.4×（2.5+4.0+2.0+1）=64.453KN/m2注：因为上部采用挂篮模板，故不再进行单独计算，只计算底纵梁、横向分配梁以及螺旋钢管！2、底纵梁36b工字钢工字钢的力学参数：Ix=16529cm4Wy=919cm3A=83.5cm2E=2.1×105MpaS=541.2cm3腹板荷载(取最不利的一根工字钢)：q1=27.22×1.22=33.208KN/m;q2=192.57×0.426=82.035KN/m;底板荷载(取最不利的一根工字钢)：q3=64.453×1.1=70.8983KN/m;1）腹板底纵梁计算受力分析：结构受力图（单位：N,N/M）:结构弯矩图(单位：N••M)：结构剪力图（单位：N）Mmax=66.46kN·m弯矩正应力σ=M/W=66.46×103/(919×10-6)=72.318MPa＜[σw]=145MPaQmax=142.44KN剪应力τ=Q×S/（I×d）=142.66×103×541.2×10-6/（16529×10-8×0.012）=38.86MPa<[τ]=85Mpa结构位移图（单位：m）位移验算:Fmax=0.001*10-7m<3.0/400=0.00075m最大支反力：为3#支座处，R3=242.849KN故，此处满足！支点处受集中荷载作用，按照集中力作用处，剪力图中的剪力将发生突变的理论，此处集中力（支座反力）为突变的绝对值，即2#支座处支座反力R2＝30.68KN，I36b工字钢斜撑受力：30.68KN/cos31=35.79KN，采用法兰与螺旋钢管立柱连接，为提高立柱刚度，带有斜撑的钢管立柱内浇筑C30砼。2）底板底纵梁计算受力分析：结构受力图（单位：N,N/M）:结构弯矩图(单位：N••M)：结构剪力图（单位：N）Mmax=57.434kN·m弯矩正应力σ=M/W=57434×103/(919×10-6)=62.5MPa＜[σw]=145MPaQmax=123.099KN剪应力τ=Q×S/（I×d）=123.099×103×541.2×10-6/（16529×10-8×0.012）=33.59MPa<[τ]=85Mpa结构位移图（单位：m）位移验算:Fmax=0.000001264m<3/400=0.00075m最大支反力：为3#支座处，R3=209.88KN故，此处满足！3）翼板底纵梁计算受力分析：结构受力图（单位：N,N/M）:结构弯矩图(单位：N••M)：结构剪力图（单位：N）Mmax=26.9kN·m弯矩正应力σ==M/W==26.99×103/(9119×100-6)=29..27MMPa＜[σw]=1445MPPaQmax=577.6588KN剪应力τ=Q××S/（I×d）=26..390××103×5411.2×110-6/（165299×10-88×0.0012）=15.773MPPa<[τ]=855Mpaa结构位移图（单单位：m）位移验算:Fmax=0..00000005992m<3/4000=0.000075m最大支反力：为为3#支座处，R3=98.3006KN故，此处满足！！综合上述：纵梁梁满足要求求！3、纵梁下型钢楔楔块楔块块采用36b工字钢，受受力最大为为242..849kkN。高，h=0..6m工字钢的力学参参数：Ix=165229cm4Wyy=9199cm3A==83.55cm22E==2.1××105MpaS=5541.22cm3回转半径ix==140..8mm由长细比λ查得得φ=0.9987σ=29.477Mppa[σ]=1445Mpaa故，此处满足！！4、纵梁底横向HH型钢分配配梁验算因为靠近墩身附附近的纵梁梁底H型钢受力力较大，故故进行检算算。纵梁楔块下布置置H400××400型钢，底部部为螺旋钢钢管。H型钢力学参数：：A0=219.5ccm2Ix0=669900cmm4SS0=5088.8ccm3Wxx0=33440cm33受力分分析：结构受力图：（单单位:N）结构弯矩图：((单位:N•M)剪力图（N）：：结构位移图：Mmax=1229.4332KN•M弯矩正应力σ==M/W==96.7733×1103/(33440×100-6)=38..752MPa＜[σw]=1445MPPaQmax=2886.4992KNN剪应力τ=Q××S/（I×d）=286..492××103×5088.8×110-6/（669000×100-8×0..013）=16.7761MPPa<[τ]=855Mpaafmax=0..00000000554m<3.225/4000=0..0081125m最大支反力：为为5#支座处，R5=572..986KN故，此处验算满满足要求。5、螺旋钢管验算算因为，靠近靠近近墩身的螺螺旋钢管受受力较大，故故对此处进进行检算螺旋钢管，采用用Φ529mm，其所承承受的力为为H型