飞虎路刚架计算书

H6飞虎路刚架计算书桥梁基础资料桥式结构类型：全联长(14.6+4×18+14.6)m单线钢筋混凝土连续刚构，直线，斜交角41.22°（与线路法线交角）设计。桥梁全长101.2m（梁端至梁端）；道碴桥面，道碴槽宽4.9m，人行道宽1.05m(人行道栏杆内侧)。路线资料刚构位于直线上，轨面纵坡4.2‰刚架各墩里程坐标序号里程设计轨面标高轨道底面标高板顶面标高墩高承台顶标高1H6DK4+2255.99137.6737.5036.852+268.26637.7537.5836.933+286.26637.8037.6336.986.228.984+304.26637.8837.7137.066.229.065+322.26637.9537.7837.136.229.136+340.26638.0337.8637.217+352.61138.0837.9137.26设计采用规范《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.12005）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）《铁路工程抗震设计规范》设计采用基础参数1、自重及预应力（1）结构自重,钢筋混凝土γ=26.0kN/m3。（2）二期恒载按道碴槽宽4.5m，轨底至梁顶0.65m计算，包括人行道板及栏杆、道碴重、线路设备重等计75kN/m。（3）人行道外挑臂长2×1.25m，平均厚（0.15+0.35）/2＝0.25m，重0.25×2×1.25×26＝16.25kN/m。2、收缩、徐变徐变终极值φ∞＝2.0、收缩终极值ε∞＝0.00017，桥梁合拢后的收缩徐变天数按1500天计。3、活载铁路标准活载图式：中－活载，单线。冲击系数：计算跨度取各跨的均值计算冲击系数。4、基础不均匀沉降各墩基础不均匀沉降按0.5cm计。5、温度荷载体系升降温根据当地气候条件采用±20℃；非均匀升温仅顶板顶面+10℃；非均匀降温顶板底面-10℃、刚构墩均匀降温-10℃。6、地震烈度7度。7、制动力按结构长96.6m制动力8588×0.1＝858.8kN，均匀分布在3个刚架墩上，每墩286.3kN。8、动力作用动力作用系数：1+4（1-0.65）×6/（14.6-0.5+30）＝1.19桥博计算模型按斜长建立纵向计算模型，两边跨按最长边和最短边采用，取不利的计算结果作设计依据。桥墩、梁固结，与桩基础共同受力，其上下为一整体结构，建立全桥计算模型时，考虑桩基础的组成形式及桩周土层的力学性质对结构受力均有影响。对桩基础刚度的模拟过程中，可将群桩基础换算成一带弹性支承的单排柱或一门式刚架结构。换算过程中，做到换算前后两种结构在单位水平力作用下的水平位移及转角、单位弯矩作用下的位移及转角和单位竖向力作用下的竖向位移确保一致。桩基模拟：按6根桩与刚构墩正交布置，其模拟桩截面特性为：A＝1.7949m2，I＝1.2663m4，L＝13.75m，K＝357880.7kN/m。按6根桩与刚构墩平行布置，其模拟桩截面特性为：A＝2.8592m2，I＝2.18782m4，L＝21.90m，K＝224493.8kN/m。桥博计算采用6根桩与刚构墩正交布置的模拟桩截面特性，偏安全。支座采用：KTYZM系梁园柱面钢支座，边支座反力2899/2＝1450kn，KTYZM-I-1500-DX-a1，支座高170mm。中支座反力8581/2＝4300kn，KTYZM-II-5000-DX-a1，支座高200mm。桩基计算按非自动布桩计算第一层：厚4.8m，黏土、硬塑，承载力250kPa，取f＝60；m＝10000。第二层：厚3.8m，泥质砂岩，W4，全风化，承载力250kPa，取f＝75。第三层：厚7.8m，泥质砂岩，W4，强风化，承载力350kPa，取f＝100。第四层：厚7.8m，泥质砂岩，W4，强风化，承载力450kPa，取f＝120;m＝40000。平均f＝（4.8*60+3.8*75+7.8*100+3.6*120）/20＝89.3主要计算成果7.1静活载（“中-活载”）挠度为：边跨Δ=1.8mm<L/800=17.6mm；跨中Δ=2.32mm<L/800=22.5mm。7.2梁跨跨中，底面配筋80Φ28主力时，混凝土应力8.9MPa，钢筋应力171.0MPa，裂缝0.175mm。主+附时，混凝土应力10.2MPa，钢筋应力195.8MPa，裂缝0.192mm。7.3刚