郑西客运专线mou大桥m箱梁现浇箱梁支架现浇施工方案

xx大桥32m箱梁支架现浇施工方案一、编制依据：1、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)2、3、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》4、《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)5、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》6、《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）7、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）8、《无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）》（通桥（2005）2322-Ⅱ）9、铁道第四勘测设计院设计的本标段有关设计图纸及定型图；二、工程概况（一）工程概况xx客运专线xx大桥位于xx省xx市境内。（二）线路主要技术标准铁路等级：客运专线正线数目：双线 设计速度：200km/h及以上设计活载：ZK活载线间距：5m三、碗扣式满堂支架预制32m箱梁施工方法与工艺（一）地基处理xx大桥地貌平坦，表面黏质黄土，地基容许承载应力为200kPa。梁重量900t，为保证梁体施工质量,地基需进行换填处理,换填方法为首先用三七灰土进行表层换填，然后现浇C20砼找平（20cm厚）。1．1换填三七灰土深度计算：荷载确定:根据xx大桥设计蓝图（xx客专施ZXZQ01标（桥）-F20）查得，原地表为黏质黄土=200KPa。以单个箱梁进行换填厚度拟定.在桥箱梁自重900T,模板自重为90T,其它荷载按10T计算，故现场施工总荷载约为1000吨，其沿纵向31.5米长度方向分配，平均31.7吨/米(则横向线荷载K=310kN)。换填层断面的合理厚度:碗扣支架的步距初步按0.6米设置（单根立杆允许荷载为40KN），换填土采用三七灰土，其容重为；K≤+A≧(K-)/A≧(310-200)/(18114)≧0.43m计算得:取换填厚度为。（二）碗扣式满堂支架1、选用支架的指标及规格1.1碗扣式脚手架的立杆、横杆均为采用φ48×3.5焊管制成的定长杆配件。横杆与立杆连接采用独特的碗扣接头。由下碗扣承接横杆插头，上碗扣锁紧横杆插头。1.2碗扣式脚手架搭设的基本尺寸都为定尺模数尺寸，步高以600mm为模数，纵、横向柱距以300mm为模数。1.3碗扣式脚手架一般与立杆可调底座、可调托座以及连墙撑等多种辅助件配套使用；1.4碗扣式脚手架以验算立杆允许荷载确定搭设尺寸。当步距为600mm时，立杆允许荷载为40kN/根；步距为1200mm时，允许为30kN/根。2、支架设计为确保工期要求，形成流水作业，箱梁支架采用两套碗扣式脚手架搭设，支架布置图见附图1、图2。3、支架检算碗口式满堂支架段，查≤建筑施工脚手架实用手册≥立杆步距为0.6米时,立杆允许荷载为40KN,轴向受力：。(1)荷载分析说明eq\o\ac(○,1)跨中截面砼荷载图1跨中截面图如图所示，混凝土面积：s1=2.6m2、s2=4.5m2、s3=2.9m2∑s=10m2箱梁砼自重：钢筋砼容重取2.5t/m3。每平米砼荷载：q1=2.6×25÷3.3=19.7KN/m2；q2=4.5×25÷2=56.3KN/m2；q3=2.9×25÷4.0=18.1KN/m2eq\o\ac(○,2)梁端截面砼荷载图2梁端截面图如图所示，混凝土面积：s1=2.5m2、s2=6.03m2、s3=5.1m2∑s=13.63m2每平米砼荷载：q1=2.5×25÷3.3=18.9KN/m2；q2=6.03×25÷2=75.4KN/m2；q3=2.9×25÷4.6=15.7KN/m2eq\o\ac(○,3)施工荷载：q4按4KN/m2考虑。eq\o\ac(○,4)模板及槽钢荷载：q5按6KN/m2考虑。eq\o\ac(○,5)脚手架及其附件荷载碗扣式脚手架横向、纵向及剪刀撑，采用φ48×3.5mm钢管，钢管重为0.038kN/m，考虑其它扣件及剪刀撑q6按0.6KN/m2考虑eq\o\ac(○,6)支架布置分析：不组合风荷载情况下：a、箱梁跨中悬挑部分(S1)：脚手架间距设为0.6×0.6m。单根脚手架杆受力面积为0.6×0.6=0.36m2；单根脚手架杆的轴向受压荷载N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2×0.216+1.4×10.69=15.228KN＜Nd＝40KNb、梁跨中梗肋部分(S2)：脚手架距设为0.3×0.3m。单根脚手架杆受力面积为0.3×0.3=0.09m2；单根脚手架杆的轴向受压荷载N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2×0.054+1.4×5.97=8.42KN＜Nd＝40KNc、箱梁跨中底板部分(S3)：脚手架距设为0.3×0.3m。单根脚手架杆受力面积为0.3×0.3=0.09m2；单根脚手架杆的轴向受压荷载N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2×0.054+1.4×5.97=8.42KN＜Nd＝40KNd、箱梁梁端悬挑部分(S1)：脚手架间距设为0.6×0.6m。单根脚手架杆受力面积为0.6×0.6=0.36m2；单根脚手架杆的轴向受压荷载N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2×0.216+1.4×10.404=14.4KN＜Nd＝40KNe、箱梁梁端梗肋部分(S2)：脚手架间距设为0.3×0.3m。单根脚手架杆受力面积为0.3×0.3=0.09m2；单根脚手架杆的轴向受压荷载N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2×0.054+1.4×7.686=10.83KN＜Nd＝40KNf、箱梁梁端底板部分(S3)：脚手架间距设为0.3×0.3m。单根脚手架杆受力面积为0.3×0.3=0.09m2；单根脚手架杆的轴向受压荷载N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2×0.054+1.4×2.313=3.303KN＜Nd＝40KN支架强度及稳定性满足要求。组合风荷载情况下：N=1.2∑NGK+1.4（∑NQK+Mk）Mk=qkH2/10Mk—风荷载产生的弯矩标准值；qk—风线荷载标准值；H—支架高度；风荷载标准值wk=0.7uzusw0uz—风压高度变化系数；us—风荷载体型系数uz取值：地面粗糙度为A类，支架高度10m时取1.38.us取值：0.443w0=1kPawk=0.7uzusw0=0.7×1.38×0.443×1=0.428kPa作用于脚手架杆计算单元的风线荷载标准值：qk=wk×L=0.428×0.6=0.257kN/mMk=qkH2/10=0.257×100/10=2.57kN·m只需计算箱梁跨中悬挑部分(S1)N=1.2∑NGK+1.4（∑NQK+Mk）=1.2×0.216+1.4×（10.69+2.57）=18.82kN＜Nd＝40KN支架强度及稳定性满足要求。（2）工字钢及方木检检算采用20#工字字钢作为纵纵向受力分分配梁，并并在工字钢钢上按300cm的间间距布设10×100cm的方方木作为横横向分配梁梁。工字钢钢放在顶撑撑内，用木木楔卡紧，方方木与工字字钢用铁丝丝绑扎牢固固。上跨采用采用220#工字钢，截截面抵抗矩矩Wx=237cmm3，Ix=2370cmm4,按简支均布荷载载计算，受受力简图如如下：计算荷载：Nmmax＝85.44kN/mmMmax＝1/88qL2＝10.667KN•m(按简支L按1取,不取0.6))强度检算：σ＝Mmax/w＝110.677×103/237×110-6＝45MPaa＜170MPa强度满足要求f＝5qL4/3884EI==5×855.4×1103×1/（384××2.1××10111×23700×10-88）＝0.0002mm<[f]]=L/4400=11/4000=0.00025mm挠度满足要求。横向方木支垫检检算横向方木截面115㎝×15㎝，按照照均布荷载载下的简支支梁计算，计计算跨度330cm。，，,Mmax＝1/88qL2＝0.966KN•m(按简支L取0.3))强度检算：σ＝Mmax/w＝00.96××103/5622.5×110-6＝1.7MMPa＜8MPa强度满足足要求f＝5qL4/3884EI==5×855.4×1103×0.334/（384××5×10011×4..2×100-8）＝0.0004mm<[f]]=L/4400=11/4000=0.00007m挠度满足要要求。(3)支架基础及地基基承载力单根立杆对基础础的压力:立杆承载载力+支架自重重箱梁梁端梗肋部部位(S2)立杆的承承载力:NNmax=15KN则单根立杆作用用于混凝土土上的压力力P=15KN。压/530Pa层强度度要求。4、支架搭设步骤骤及要求（1）首先测量定位位。（2）从梁中往桥墩墩方向搭设设门架底座座加垫板。（3）第一层支架搭搭设完毕后后及时调节节底座，使使之处于水水平，加固固后上第二二层，依次次搭至高度度。（4）支架搭设完毕后后安装上可可调托架调调整水平后后在托架安安放20#工字钢，捆捆扎牢固。（5）根据设计及预预压估算沉沉降量，设设置拱度。（6）铺底模。（7）预压，预压采采用1.22m*1.2mm*1.2mm砼预制块块作配重压压载。（三）32m预预应力箱梁梁模板模板外模采用钢钢制模扳，内模及底模采用木模，加工数量为底模两套，侧模壹套，内模两套，封头模壹套。侧模长度为32.5m，底模长度为30.2m。模板面板δ6.5钢板，横肋采用-60*6扁钢,竖肋采用[8#槽钢，间距500*312mm，围檩采用2[12槽钢，围檩底最大固定间距1000*900mm，单块模板长*宽2500*1250mm，拼装螺栓采用M14×40普通螺栓。砼浇注高度2800mm，砼重度λ=25kN/m3，现浇砼自重900t。1、模板检算(1)荷载（取取最危险截截面模板底底板校核）F1=λh=26*3..0=788kN//m2=0.0078NN/mm22F2=9000/((32.66*5.774)=448.1kkN/m22=0.00481N/mmm2取F1为校核荷载，分分项系数取取1.2F=1.2FF1=1.22*0.0078=00.09336N//mm2(2)面板挠度度校核(参考建筑筑工程模板板施工手册册)选面板小方格中中最不利情情况计算,即三面固固定,一面简支(短边)由于Ly/Lx=2270/5500=00.54,,得最大挠挠度系数Kf=0.0004633，取1mmm宽的板条条为计算单单元，荷载载为F=1.22F1==0..09366N/mmm2。钢材弹性模量EE=2.006*1005N/mmm2钢材的泊比松系系数ν=0.33钢板厚度h=66.5mmm板的刚度B0==Eh3/[122*(1--ν2)]=551.811*1055N.mmmVmax=KffFLy4/B0=0.444mm<2250/5500=00.5mmm结论:模板面板采用δδ6.5钢板合格格。(3)横肋挠度度校核荷载q=F.Lyy=0.0084*3312=226.2NN/mm横肋[8#槽钢Ix=1101.33*104mm4钢材弹性模量EE=2.006*1005N/mmm2围檩间距L=11000mmm按简支均布计算算Vmaxx=5qLL4/(3884EIxx)=1..63mmm<10000/5000=2mmm结论:模板横肋采用[[8#槽钢合格格。(3)围檩挠挠度校核荷载q=F.L==0.0884*10000=884N/mmm围檩2[12槽钢Ix=22*3500*104mm4钢材弹性模量EE=2.006*1005N/mmm2底板支撑间距LL1=900mmm按简支均布计算算底板挠度Vmaax=5qqL14/(3884EIxx)=0..6mm<<900//500==1.8mmm结论:模板围檩采用22[12槽钢合格格。2、模板拼装要求求(1)底模和侧侧模安装安装前检查：板板面是否平平整、光洁洁、有无凹凹凸变形及及残余粘浆浆，模板接接口处清除除干净。检查所有模板连连接端部和和底脚有无无碰撞而造造成影响使使用的缺陷陷或变形，振振动器支架架及模板焊焊缝处是否否有开裂破破损，如有有均应及时时补焊、整整修。侧模与底模板的的相对位置置对准，用用顶压杆调调整好侧模模垂直度，并并与端模联联结好。侧模安装完后，用用螺栓联接接稳固，并并上好全部部上拉杆。调调整了其它它紧固件后后检查整体体模板的长长、宽、高高尺寸及不不平整度等等，并做好好记录。不不符合规定定者，及时时调整。钢模安装应做到到位置准确确，连接紧紧密，侧模模与底模接接缝密贴且且不漏浆。(2)内模安装装内模安装采用吊吊装方式安安装内模。安安装前应先先检查模板板是否清理理干净，是是否涂刷了了隔离剂。在在内模拼成成整体后用用宽胶带粘粘贴各个接接缝处以防防止漏浆。内模安装完后，检检查各部位位尺寸。(3)端模安装装安装前检查板面面是否平整整光洁、有有无凹凸变变形及残余余粘浆，端端模管道孔孔眼及时清除干干净。将波波纹管逐根根插入端模模各自的孔孔内后，进进行端模安安装就位。安安装完成后后，再次逐逐根检查是是否处于设设计位置。(4)内模拆除除在混凝土强度达达到设计强强度的60%以上时松松开内模；；初张拉完完成后拆除除内模。(5)端模拆除除当梁体混凝土强强度达到设设计强度的的60%，混凝土土芯部与表表层、箱内内与箱外、表表层温度与与环境温度度之差均不不大于15℃，且能保保证构件棱棱角完整时时方可拆除除端模。气气温急剧变变化时不进进行拆模作作业。(6)侧模及底底模拆除初张拉拉完成后方方可拆除侧侧模和底模模。(7)钢底模在在正常使用用时，随时时用水平仪仪检查底板板的反拱及及下沉量，不不符合规定定处均及时时整修。及及时清除底底板表面与与橡胶密封封条处的残残余灰浆，均均匀涂刷隔隔离剂。模板安装允许偏偏差见下表表。模板安装尺寸允允许偏差序号项目允许偏差1模板总长±10mm2底模板宽+5mm、03底模板中心线与与设计位置置偏差≤2mm4桥面板中心线与与设计位置置偏差≤10mm5腹板中心线与设设计位置偏偏差≤10mm6横隔板中心位置置偏差≤5mm7模板倾斜度偏差差≤3‰8底模不平整度≤2mm／m9桥面板宽±10mm10腹板厚度+10mm、011底板厚度+10mm、012顶板厚度+10mm、013横隔板厚度+10mm、-55mm（四）支架预压压与沉降观观测预压目的：为确确保箱梁现现浇施工安安全，需对对碗扣式支支架进行重重载试验以以检验碗扣扣式支架的的承载能力力和挠度值值。通过模模拟碗扣式式支架在箱箱梁施工时时的加载过过程来分析析、验证碗碗扣式支架架及其附属属结构（模模板、横梁梁、钢管支支架等）的的弹性变形形，消除其其非弹性变变形。通过过其规律来来指导碗扣扣式支架施施工中模板板的预拱度度值及其混混凝土分层层浇注的顺顺序，并据据此基本评评判施工的的安全性。考虑到箱梁两侧侧翼缘板区区梁体自重重较小及方方便预压工工作的开展展,不对其下支支架进行布布载预压,其下支架架变形值可可参考其它它预压区下下支架变形形值取定。1、预压，预压采用用1.2mm*1.2mm*1.2mm砼预制块块作配重压压载2、在箱梁底模上布布置测点，测测点布置在在底模两侧侧及中间，顺顺桥向每一一侧共设9点，位置置分别为两两支点、1/8、2/8、3/8、4/8、5/8、6/8、7/8处。找强强度较好直直顺的细铁铁丝铅垂挂挂在观测点点上，地下下设测站，对对铅垂丝上上标记标高高测量，采采用精密水水准仪测出出各点的初初始标高值值H1并记录入入表格，同同时在支架架地面及周周边设置观观测点查看看地基沉降降情况。加加载荷重计计算如下：：(1)跨中截面面砼荷载如图2所示：跨中箱梁梁砼面积：：s1=2.6mm2、s2=4.5m2、s3=2.9m2中间段等截面箱箱梁每米自自重：Ｗ＝10m2××2.655t/m3=25t/mm(2)梁端截面面砼荷载如图3所示：箱梁梁端端混凝土面面积：s1=2.5mm2、s2=6.033m2、s3=5.1mm2箱梁端部自重：：Ｗ＝13.633m2×2.55t/mm3=34.11t/m试验加载考虑11.2～1.3超载系数数，则：等截面段22..5米所需加载载：Ｗ＝225t/mm×1.3×22.5mm=7311.3t每个砼块重量：：1.22×1.2×1.2×22.3=3..974tt，则所需需砼块1884个，实际按按192块加加载梁端9m范围内内加载量：：Ｗ＝34.1t/m×1..2×9m=3688.3t即所需砼块933个，实际按按84块加载载(砼块预压平平面布置见见附图3))加载按砼浇筑顺顺序，分级级进行：第一次加载完成成第二层砼砼预制块,约为梁重重梁重量的30%，第二次加载从跨跨中向两侧侧、左右对对称加载,第二层跳跃加载载砼预制块块，约为梁梁重的50%；第三次加载完成成第二层砼砼预制块的的均匀堆码码，约为受受力范围内内梁重的880%；第四次加载从跨跨中向两侧侧、左右对对称加载,第三层跳跳跃加载砼砼预制块，约为梁梁重的100%；第五次加载完成成第三层砼砼预制块的的均匀堆码码，约为受受力范围内内梁重的130%；3、对加载后各测测量点标高高值H2进行测量量根据分级加载程程序，每次次布载结束束后立即进进行观测各各测量点的的标高值H2，并做好好相应的记记录；当连连续2次读数不不变后，间间隔2小时才能能继续加载载。4、测量卸载前各各测量点标标高值H3维持布载24小小时后、分分级卸载前前测量各测测量点标高高值H3。5、卸载