学士沈阳市某学院层办公楼结构计算书及施工组织设计

PAGEPAGE242目录前言HYPERLINK\l"_Toc213590227"1建筑设计1HYPERLINK\l"_Toc213590228"1.1设计任务和主要要求1HYPERLINK\l"_Toc213590229"1.2建筑物所处的自然条件2HYPERLINK\l"_Toc213590230"1.3平面设计3HYPERLINK\l"_Toc213590231"1.4立面设计4HYPERLINK\l"_Toc213590232"1.5剖面设计4HYPERLINK\l"_Toc213590233"1.6建筑设计的体会5HYPERLINK\l"_Toc213590234"2结构设计6HYPERLINK\l"_Toc213590235"2.1结构设计条件和依据6HYPERLINK\l"_Toc213590236"2.2荷载计算6HYPERLINK\l"_Toc213590238"2.3框架平面布置7HYPERLINK\l"_Toc213590239"2.4框架结构设计计算8HYPERLINK\l"_Toc213590240"2.5结构分析与计算15HYPERLINK\l"_Toc213590241"2.6榀框架内力计算40HYPERLINK\l"_Toc213590242"2.7楼板计算44HYPERLINK\l"_Toc213590243"2.8楼梯钢筋计算75HYPERLINK\l"_Toc213590244"2.9柱下独立基础计算80HYPERLINK\l"_Toc213590245"3技术经济分析86HYPERLINK\l"_Toc213590246"3.1功能完整性和创造性空间86HYPERLINK\l"_Toc213590247"3.2平面构思86HYPERLINK\l"_Toc213590248"4施工组织设计89HYPERLINK\l"_Toc213590249"4.1编制依据和原则89HYPERLINK\l"_Toc213590250"4.2工程概况及施工特点90HYPERLINK\l"_Toc213590251"4.3施工部署及施工准备90HYPERLINK\l"_Toc213590252"4.4施工进度计划94HYPERLINK\l"_Toc213590253"4.5主要分部分项工程施工方案94HYPERLINK\l"_Toc213590254"4.6工程材料的采购和进场计划102HYPERLINK\l"_Toc213590255"4.7地下管线及其他地上地下设施的加固防护措施103HYPERLINK\l"_Toc213590256"4.8保证工期、质量、安全、文明施工和减少扰民的技术措施103HYPERLINK\l"_Toc213590257"5结论111HYPERLINK\l"_Toc213590258"6致词112HYPERLINK\l"_Toc213590259"参考文献113附录1建筑设计建筑是凝结着人类文明历史与科学技术的智慧结晶。其本身也是个复杂综合体。一个城市建筑业的发展同时标志着它的综合实力和社会精神面貌。从建筑物使用功能入手，根据建设单位意图、设计要求等有关方面着手，按照功能进行设计的原理是建筑学现代语言的普遍原则。“安全、实用、美观、经济”永远是每个建筑设计人员的工作宗旨。徒有美丽的外观，而内部使用功能不能满足要求或不能发挥其效益是不可取的。所谓建筑的整体空间，是由点、线、面的某种组合而成立的单位空间作为要素构成的。因而可以说单位空间作为建筑的整体空间的构成是至关重要的。建筑，作为一个单位空间相对来说是静止的空间，然而在做整体空间构成时便构成为动态的空间。建筑师常用曲面和斜面来构成空间，其目的就是为了表达动态的空间效果。建筑不仅可以向上发展，而且可以向四周流动。建筑空间有外、内空间之分，作建筑设计时必须将内、外空间有机融汇在一起，这样才能使整个建筑给人一种自由、舒适的感觉，使观者宛如喝一杯醇美、芳香的酒，实实在在美的享受。建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功能，结构施工，材料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产和生活环境。建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外，还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观，这要求建筑师认真学习和贯彻建筑方针政策，正确学习掌握建筑标准，同时要具有广泛的科学技术知识。建筑设计包括总体设计和个体设计两部分。1.1设计任务和主要要求1.1.1设计任务本设计的主要内容是办公楼的设计，办公楼属于行政办公建筑类。作为一个办公空间设计，要在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原则。在设计中，既结合办公需求和工作流程，科学合理的划分职能区域，也考虑员工与领导之间、职能区域之间的相互交流。材料运用简洁,大方,耐磨,环保的现代材料,在照明采光上使用全局照明,能满足办公的需要.经过精心设计,在满足各种办公需要的同时,又简洁,大方,美观,能充分体现出企业的形象与现代感.1.1.2设计依据和要求（1）《总图制图标准》（GB/T50103-2001）（2）《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001）（3）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）2001年修订本（4）《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）（5）《建筑设计资料集》（第二版第三集），中国建筑工业出版社，2001年（6）《05系列建筑标准设计图集》（05J1—13）（7）《公共建筑节能设计标准》（DBJ03—27—2007）建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行业行为和经验的不断总结，具有指导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。建筑设计除了应满足相关的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求：（1）满足建筑功能要求：（2）符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果；（3）采用合理的技术措施；（4）提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。1.2建筑物所处的自然条件1.2.1气象条件建设地区的温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等是建筑设计的重要依据，例如：炎热地区的建筑应考虑隔热、通风、遮阳、建筑处理较为开敞；在确定建筑物间距及朝向时，应考虑当地日照情况及主要风向等因素。气象条件：:沈阳地区基本风压0.55KN/m2;基本雪压0.50KN/m2。1.2.2地形、地质及地震烈度基地的地形，地质及地震烈度直接影响到房屋的平面组织结构选型、建筑构造处理及建筑体型设计等。工程地质条件：根据地质勘探结果，给定地质情况如下表：地质条件表序号岩土分类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力fkk(kpaa)桩端阻力qp((kpa))桩周摩擦力力qs(kkpa)1杂填土0—0.50.52粉土0.5—1.551.01203中砂1.5—2.551.0180204砾砂2.5—4.552.02402100265圆砾4.5—10..56.0550400040注1）地下稳定水位距地表-9米，表中给定土层深度由自然地坪算起。2）建筑地点冰冻深度为-1.20米。3）建筑场地类别：Ⅱ类场地土。地震烈度，表示当发生地震时，地面及建筑物遭受破坏的程度。烈度在6度以下时，地震对建筑物影响较小，一般可不做抗震计算，9度以上地区，地震破坏力很大，一般应尺量避免在该地区建筑房屋，建筑物抗震设防的重点时7、8、9度地震烈度的地区。1.2.3水文水文条件是指地下水位的高低及地下水的性质，直接影响到建筑物基础及地下室。一般应根据地下水位的高低及底下水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相应的防水和防腐措施。1.3平面设计1.3.1总平面设计本工程为沈阳市某学院办公楼。总建筑面积5444.6平方米，此建筑纵向长为60.2m,横向17.6m。结构共5层，各层层高均为3.6m。考虑通风和采光要求，办公楼采用了南北朝向。设计室内外高差为0.45米，设置了3级台阶作为室内外的连接。1.3.2平面设计本办公楼设计时力求布局合理，联系紧密。1.3.2.1使用部分设计（1）墙体根据墙体平面上缩处位置的不同，有内墙和外墙之分，外墙又称围护墙，内墙主要是分隔；内墙主要是分隔房间之用；凡沿建筑物段轴方向布置的墙称为横墙，横向外墙称山墙，沿建筑物长轴方向布置的墙称为纵墙，纵墙有内纵墙和外纵墙之分；在一片墙上，窗与窗或窗与门之间的墙称为窗间墙；窗间下部的墙称为下墙又称窗肚墙。非承重的隔墙的内墙通常称为隔墙，主要功能是分隔房间。作为隔墙，要求也具有自重轻，隔声及放火等性能。砌块隔墙常采用粉煤灰及硅酸盐，加气混凝土，混凝土或水泥煤渣空心砌块等砌筑。墙厚由砌块尺寸而定，由于墙体稳定性较差，亦需对墙身进行加固处理，通常沿墙身竖向和横向配以钢筋。本工程采用陶粒空心砌块。（2）墙面装修本工程采用水刷石饰面。构造及材料配合比：15mm厚1：3水泥砂浆打成，10mm厚1：2水泥石渣抹面。主要特点及操作要点：材料质感粗，耐久性号，装饰效果佳。施工时，面层用铁抹子压平，待到七成干燥时，用棕刷子粘水洗去表面的水泥浆，使石渣外露骨3%左右。注：当面层用白水泥，并加入水泥量5%的颜色后，即成彩色水刷石。（3）楼板层与地面楼板层是多层建筑楼层间的水平分隔构件，它一方面承受着楼板层上的全部静、活荷载，并将这些荷载连同自重传给墙或柱；另一方面还对墙体起着水平支撑作用。帮助墙体抵抗由于风或地震等所产生的水平力，以增强建筑物的整体刚度。作为楼板层，还应未人们提供一个美好而舒适的环境，此外，建筑物重的各种水平设备官线，也都安装载楼板层内。1）楼板层的设计要求为了保证楼板层的结构安全和正常使用，楼板层的设计有如下要求：从结构上考虑，楼板层必须具有足够的强度，以确保安全；同时，还应有足够的刚度，使其在荷载作用下的弯曲挠度不超过许可范围。刚度以挠度来控制，通常现浇混凝土的挠度f<l/250～l/350。设计楼板层时，根据不同的使用要求，要考虑隔声，防水，防火等问题。在多层或高层建筑中，楼板结构占相当大的比重，要求在楼板层设计时，尽量为建筑工业化创造有利条件多层建筑中，楼板层的造价约占建筑造价的20-30%,因此，在楼板层设计时，应力求经济合理。（4）屋顶1）屋顶设计要求屋顶设计要求应从功能、结构、建筑艺术三方面考虑。①功能要求屋顶是建筑物的维护结构，应能抵抗自然界各种恶劣环境的影响。首先是能抵抗风雪雨霜的侵袭，其中雨水对雨水的威胁最大，故防水是屋顶设计的核心，本各层采用SBS改性沥青防水卷材。在房屋建筑中，屋顶漏水非常普通，其中原因是多方面的，在设计时要多加考虑。②结构要求屋顶不仅是房屋的维护结构，也是房屋的承重结构。所以屋顶结构应有足够的强度和刚度，作到安全可靠，并因防止因结构变形防水开裂漏水，加以老虎窗，防止屋面变形。③建筑艺术要求屋顶的形式对建筑的造型有重要的影响。变化多样的屋顶外形，装修精美的屋顶细部，是传统建筑的重要特征之一。在现代建筑中，如何处理好屋顶和细部也是设计不可忽视的重要内容。为便于施工，本工程采用坡屋面。（5）具体设计分布1）该建筑每层设计了普通办公室，高级办公室，中型会议室，还设计了实验室、活动室，尽量做到人性化设计。考虑到需保证有足够的采光和较好的通风要求，故将房间南北朝向，东西布置。2）门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽。因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。3）交通联系部分设计走廊连接各个办公室、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.7m。楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有一部双跑平行楼梯和两部电梯以满足需求。4）平面组合设计该办公楼采用内内廊式，以以及在办公公室的旁边边设置了与与办公相关关的辅助设设施，如：：微机室，资料室室，休息室等。1.4立面设计计本方案立面设计计充分考虑虑了办公楼楼的对采光光的要求，立立面布置了了很多推拉拉式玻璃窗窗，尽量拉拉通窗，样样式新颖。通通彻的玻璃璃窗给人一一种清晰明明快的感觉觉。在装饰方面采用用混合砂浆浆的外墙，窗窗框为银白白色铝合金金，柱子为为米白色涂涂料，色彩彩搭配和谐谐。为了使建筑的立立面好看，特特把柱子的的颜色和墙墙的颜色错错开。1.5剖面设计计根据采光和通风风要求，各各房间均采采用自然光光，并满足足窗地比的的要求，窗窗台高9000mm。屋面排水采用无无组织内排排水。1.6建筑设计计的体会本建筑设计从构构思方案到到定稿。在在设计的过过程中注意意到总平面面布置的合合理性、交交通联系的的方便，达达到人流疏疏散和防火火的要求，对对房间的布布置及使用用面积的确确定，达到到舒适、方方便。立面面的造型及及周围的环环境做到相相互协调；；整个建筑筑满足各方方面的需求求。使人，建建筑和环境境进行完美美的结合。2结构设计2.1结构设计计条件和依依据2.1.1设计计条件：沈阳市某学院办办公楼。现浇钢筋混凝土土框架结构构体系，层层数五层，总总高度为22.005米，无地地下室，室室内外高差差0.4550m，室内地地面设计标标高±0.0000.基本风压值：ww0=0.555KN//㎡.基本雪压压值：w0=0.550KN//㎡.抗震设防烈度：：7度.基础形式：柱下下独立基础础建筑场地类别为为Ⅱ类。建筑筑地点冰冻冻深度为-1.220米。2.1.2设计计依据采用设计规范及及标准设计计图集1）《建筑结构荷荷载规范》（GB50009—2001）2）《建筑抗震设设计规范》（GB50011—2001）3）《混凝土结构构设计规范范》（GB500010—2002）4）《建筑地基基基础设计规规范》（GB500007—2002）5）《混凝土结构构工程施工工质量验收收规范》（GB500003—2001）2.2荷载计算算2.2.1活活菏载取值值（1）屋面均布活荷荷载，不应应与雪荷载载同时组合合，不上人人的屋面，标标准值0.5KKN/㎡。（2）民用建筑楼面面均布活荷荷载标准值值，办公楼楼、会议室室，标准值值2.0KN/㎡。2.2.2恒恒菏载取值值：恒荷载主要是建建筑构件的的自重，主主要有楼面面恒荷载和和墙体传给给梁的梁上上均布恒荷荷载，见表表2-1表2-1恒载计算算表荷载类型具体做法厚度（mm）单位重量取用荷载合计荷载取用坡屋面（不上人）块瓦0.54.955.51：3水泥砂浆卧瓦层层最薄处220mm0.02200.41：3水泥砂浆找平层层0.02200.4100mm厚发发泡聚苯乙乙烯板保温温层0.10.50.05SBS改性沥青青防水卷材材0.220mm厚水泥泥砂浆找平平层0.02200.4120mm厚钢钢筋混凝土土屋面板0.12253.0楼面（办公室、会议室）20mm厚大理理石板铺实实拍平，水水泥浆擦缝缝1.164.464.530mm厚1：：4干硬性水水泥砂浆素水泥砂浆结合合层一遍0.3120mm厚钢钢筋混凝土土楼板0.12253.0卫生间10mm厚铺地地砖1.05.25.520mm厚1：：4干硬性水水泥砂浆0.02200.41.5mm厚聚聚氨酯防水水涂料0.225mm厚细石石混凝土找找坡0.025240.6120mm厚钢钢筋混凝土土楼板0.12253.0楼梯面50mm厚磨光光大理石面面层1.586.847.0120mm厚钢钢筋混凝土土楼板0.12253.0板底：石灰粗砂砂抹灰0.38踏步高：1500mm，踏步宽宽：300mmm1.88墙体内墙体200mm厚陶陶粒空心砌砌块0.25.01.01.68×2..9=4.8725.0双层粉刷（考虑虑20mm混合砂浆浆粉刷）2×0.2170.68外墙体300mm厚陶陶粒空心砌砌块0.35.01.52.58×2..9=7.7722.58×2..9×0.7=5.4448.06.0双层粉刷（考虑虑20mm混合砂浆浆粉刷）2×0.2170.68考虑苯板保温0.5注：（考虑层高高减梁高）有有窗处考虑虑开洞乘以以0.7折减。2.3框架平面布置框架梁柱及板均均为现浇，框框架平面柱柱网布置如如图2-1所示：图2-1框架平平面柱网布布置2.4框架结结构设计计计算2.4.1构构造要求由于影响地震作作用和结构构承载力的的因素很复复杂，在对对地震破坏坏的机理还还不十分确确定的情况况下，对结结构的许多多方面难以以做出准确确的计算，因因此依据大大量的实际际工程经验验及震害调调查资料，《建建筑抗震设设计规范》（GB50011-2001）提出了一系列合理的结构构造措施以保证结构的抗震能力。2.4.1.11梁的构造造（1）截面尺寸框架梁的截面一一般由三个个条件确定定；①最小构造造截面尺寸寸要求；②抗剪要求求；③受压区高高度的限值值。框架梁的截面高高度一般按按（1/8～1/12）（为梁的计计算跨度）估算，且且不宜大于于1/4净跨，梁梁的高宽比比较小时，混混凝土抗剪剪能力有较较大降低，同时梁截面宽度度不宜小于于200mmm和1/2（为柱宽），梁截面面的最小尺尺寸还应满足竖向荷载作作用下的刚刚度要求。为防止梁发生斜斜压破坏，保保证混凝土土具有一定定的抗剪承承载力和箍箍筋能够发发挥作用，梁梁截面应满满足抗剪要要求：非抗震设计当≤4时，≤0.255当当≥6时，≥0.20当当4＜＜6时，按直直线内插法法取用。抗震设计≤（0.200）式中——截面的腹板高度度，矩形截截面取有效效高度，形截面取取有效高度度减去翼缘缘高度，形形截面取腹腹板净高。为便框架具有足足够的变形形能力，梁梁的受压区区高度应满满足：非抗震设计≤≤抗震设计一级≤≤0.255二级≤≤0.355梁的变形能力主主要取决于于梁端的塑塑性转动量量，而塑性性转动量主主要与混凝凝土相对受受压区高度度有关。试试验表明，当当在0.25～0.35范围内时时，梁的位位移延性系系数可达3～4。在计算算相对受压压区高度时时，可考虑虑受压钢筋筋的作用。（2）梁的纵向钢筋筋非抗震设计时：：1）纵向受拉筋的的最小配筋筋度支座截面=0..25%跨中截面=0..20%2）在梁端至少配配置2Φ12钢筋伸入入支座，或或与支座负负钢筋搭接接，搭接长长度为为1.2（见表4）。3）顶层框架梁的的端节点负负钢筋应伸伸入边柱内内，伸入总总长度不应应小于1.2，而而且其中至至少有50%的钢筋伸伸过过梁底底面1.2，其其它层框架架梁端节点点负钢筋内内应省如边边柱内，伸伸入总长度度不应小于于。4）梁支座截面下下部至少有有两根钢筋筋伸入柱中中，伸入总总长度不少少于20，若需需要上弯，则则水平锚固固段不应小小于10。5）梁支座负钢筋筋至少字柱柱边起延长长（为梁的净净跨）方可可截断。表2-2纵向受拉拉筋的最小小锚固长度度表(mm)钢筋类型混凝土强度等级级C15C20C25≥C3040d30d25d20d月牙纹Ⅱ级钢筋50d40d35d30dⅢ级钢筋—45d40d35d冷拔低碳钢丝250注：（1）当月牙牙纹钢筋直直径＞25mmm时，其锚锚固长度按按表中数值值增加5采用；（22）当螺纹纹钢筋直径径≤25mmm时，其锚锚固长度按按表中数值值减少5采用；（3）在任何情况下下，纵向受受拉钢筋的的锚固长度度不应小于于250mmm。5）梁支座负钢筋筋至少字柱柱边起延长长（为梁的净净跨）方可可截断。抗震设计时：①纵向受拉钢筋配配筋率不应应大于2.5%，也不应应小于表22-3中的的数值。表2-3抗震设设计时，框框架梁纵向向受拉钢筋筋最小配筋筋百分率抗震等级支座跨中一0.400.30二0.300.25三、四0.250.20②考虑到水平力产产生的剪力力在框架梁梁总剪力中中占的比例例很大，且且水平力往往复作用下下，梁中剪剪力反号，反反弯点移动动的因素，在在框架梁中中不采用弯弯起钢筋，梁梁中全部剪剪力由箍筋筋和混凝土土共同承担担。③梁截面上部和下下部至少分分别配置两两根贯通全全跨的钢筋筋，一、二二级框架梁梁其直径不不小于144mm，且不应应小于梁端端顶面和底底面纵向钢钢筋中较大大截面积的的1/4，三、四四级框架梁梁纵筋直径径不小于112mm。④在地震反复荷载载作用下，梁梁中纵向钢钢筋埋入柱柱节点的相相当长度范范围内，混混凝土与钢钢筋的粘结结力易发生生破坏，因因此，应比比非抗震框框架的锚固固长度大。一级框架=+10二级框架=+5三、四级框架=⑤一、二级框架梁梁纵向钢筋筋应伸过边边柱节点中中心线。当当纵向钢筋筋在节点水水平锚固长长度不够时时，应沿柱柱节点外边边向下弯折折。⑥支座弯折锚固的的钢筋，锚锚固力由弯弯折钢筋水水平段的粘粘结强度和和垂直段的的弯折锚固固作用所构构成。水平平段的粘结结，是构成成锚固的主主要成份，它它控制了滑滑移和变形形，在锚固固中起很大大作用，故故不应小于于0.455。垂直段段只在滑移移变形较大大时才受力力，要求垂垂直段不小小于10，因随随垂直段加加长，其作作用相对减减小，故限限制最大垂垂直段长度度为22。⑦纵向钢筋的接头头，一级框框架中应采采用焊接；；二级框架架中宜采用用焊接。⑧梁端部纵向受压压钢筋与受受拉钢筋面面积的比值值,一级框架架不应小于于0.5，二、三三级框架不不应小于0.3。因梁端端部的底面面和顶面纵纵向钢筋钢钢筋配筋量量的比值，对对梁的变形形能力有较较大影响。一一方面，梁梁底面钢筋筋可增加负负弯矩时塑塑性转动能能力；另一一方面，防防止正弯矩矩作用时屈屈服过早或或破坏过重重而影响负负弯矩作用用是强度和和变形能力力的正常发发挥。（3）梁的箍筋非抗震设计时：：1）当梁中配有计算算所需受压压筋时，箍箍筋应为封封闭形式；；当一层内内纵向钢筋筋多于三根根时，应设设置复合箍箍筋，当梁梁宽≤400，且一层层内的纵向向受压钢筋筋不应多于于四根时，可可不设置复复合箍筋。2）箍筋配筋率≤00.023）箍筋的间距，在在绑扎骨架架中不应大大于15，在焊焊接骨架中中不应大于于20，并应应满足表6要求。4）在梁中纵向钢钢筋搭接长长度范围内内，当搭接接钢筋为受受拉时，箍箍筋间距不应大于5，且且不应大于于100；当搭接接钢筋为受受拉钢筋为为受压时，箍箍筋间距不不应大于10，且不不应大于200（为纵筋最最小直径）。抗震设计时：表2-4非抗震震设计时框框架梁箍筋筋最大间距距（mm）VVhh>0.07≤0.07150<≤≤300150200300<≤5000200300500<≤8000250350>8003005001）箍筋应做1335o弯钩，弯弯钩端头直直段长度不不应小于10（为箍筋直直径）。2）根据试验和震震害调查，发发现梁端破破坏主要集集中杂1.5～2.0倍梁高的的范围内。为为保证梁具具有足够的的延性，提提高塑性铰铰区压区混混凝土的极极限压应变变值，并防防止塑性铰铰区最终发发生斜裂缝缝破坏，在在梁端纵筋筋屈服范围围内，加密密封闭式箍箍筋，对提提够梁的变变形能力十十分有效。同同时，为防防止压筋过过早压曲，应应限制箍筋筋间距。试试验表明，当当纵向钢筋筋屈服区内内配置箍筋筋间距小于于6～8(为纵向钢钢筋直径))时，在压压区混凝土土彻底压溃溃前，压筋筋一般不会会发生压曲曲现象，能能充分发挥挥梁的变形形能力。为为此规定了了梁的加密密区长度，箍箍筋最大间间距及最小小直径，如如表7所示。非加密区箍筋间间距不应大大于，及250mmm3）加密区箍筋的的肢距，一一、二级不不应大于2200mmm,三、四四级不宜大大于2000mm。纵向向钢筋每排排多于4根时，每每隔一根宜宜用箍筋或或拉筋固定定，梁端第第一箍筋距距柱边一般般为50mm表2-5梁加密密区长度、箍箍筋最大间间距及最小小直径（mm）抗震等级加密区长度（取取较大值）箍筋最大间距（取取较小值）箍筋最小直径一2,500/4,6d,110010二1.5,5000/4,8d,11008三1.5,5000/4,8d,11508四1.5,5000/4,8d,11506注：为纵筋直径径，为梁高高。4）沿梁全长，箍箍筋的配筋筋率不应小小于下列规规定：一级抗震0..035二级抗震0..030三、四级抗震0.02252.4.1.22柱的构造造（1）柱截面尺寸1）现浇框架柱混混凝土等级级，当抗震震等级为一一级时，不不得低于C30；抗震等等级为2～4级及非抗抗震时，不不得低于C20，设防烈烈度8度时不宜宜大于C70，9度时不宜宜大于C60..2）框架柱截面尺尺寸，可根根据柱支撑撑的楼层面面积计算由由竖向荷载载产生的轴轴力设计值值NV（荷载分分项系数可可取1.25），可按按以下公式式估算柱截截面积Ac，然后再再确定柱边边长。非抗震设计时：：N=（1.05～1..2）NV，Ac≥（N/）抗震设计时：N=NV，AAc≥（N/）式中——混凝土土轴心抗压压强度等级级设计值；；——增大系数，框架架结构外柱柱取1.3，不等跨跨内柱取1.25，等跨内内柱取1.2；——柱轴压比，抗震震等级为一一级时取0.70；抗震等等级为二级级时取0.80；抗震等等级为三级级时取0.90。框架柱截面尺寸寸一般由三三个条件确确定：最小构造截面尺尺寸要求；；轴压比的要求抗剪要求。由构造要求，框框架柱截面面高度不宜宜小于400，柱截面面宽度不宜宜小于3000mm；不应超过1.5，应尽量量采用方柱柱。由于短柱的延性性较差，容容易产生剪剪切破坏，故故柱净高与与柱截面在在边长之比比不宜小于于4。若实际际工程中避避免不了的的短柱，应应采取构造造措施，提提高柱的延延性及抗剪剪能力。当轴力过大时，柱柱的延性减减小，易产产生脆性破破坏，所以以柱的竖向向荷载和地地震作用组组合下的轴轴力应满足足轴压比的的要求：一级框架≤≤0.7二级框架≤≤0.8三级框架≤≤0.9柱截面尺寸还应应满足抗剪剪强度要求求：非抗震设计≤0.255抗震设计≤≤（0.255）（2）柱的纵向钢筋筋框架柱宜采用对对称配筋以以适应水平平荷载和地地震作用正正反两向的的要求。框架柱纵向钢筋筋最大配筋筋率（包括括柱中全部部纵筋）在在非抗震时时不应大于于5%，抗震设设计时不应应大于4%，在搭接接区段内不不应大于5%；当柱净净高与截面面有效高度度之比为3～4时（短柱柱），其纵纵向钢筋单单边配筋率率不宜超过过1.2%，并沿柱柱全长采用用符合箍筋筋。为保证柱的延性性，框架柱柱中全部纵纵向钢筋截截面面积与与柱有效结结脉内积之之比不应小小于(见表2-66)。表2-6框架柱纵纵向钢筋最最小配筋百百分率设计类别构件非抗震设计抗震设计一二三四中柱、边柱0.40.80.70.60.5角柱0.41.00.90.80.7④框架柱中纵向钢钢筋间距不不应过大，以以便对核心心混凝土产产生约束作作用。在非非抗震设计计时，不应应大于3550mm，抗震震设计时，不不应大于2200mmm。⑤纵向钢筋的接头头，一级框框架应采用用焊接接头头，二级框框架底层应应采用焊接接接头，其其他层宜采采用焊接接接头，三级级框架可采采用搭接接接头，但底底层宜采用用焊接接头头。纵向钢钢筋接头应应避开柱端端加密区，同同一截面内内的接头钢钢筋面积不不宜大于总总钢筋面积积的，相邻邻接头间距距，焊接时时不小于5500mmm,搭接时不不小于6000mm，接头头最低点距距楼板面至至少7500mm，并不不小于柱截截面长边尺尺寸。⑥纵筋的搭接长度度，非抗震震设计时，不不小于1.2;一级抗震震设计时，不不小于1.2+110;二级不小小于1.2+55；三、四四级不小于于1.2。⑦框架顶层柱的纵纵向钢筋应应锚固在柱柱顶或伸入入板、梁内内，其锚固固长度自梁底面起算算为,抗震设计计时，一级级不小于++10；二二级不小于于+5；三、四四级不小于于；且至少少有10d以上的直直钩长度，非非抗震设计计也不小于于。（3）柱的箍筋箍筋对框架柱的的抗震能力力至关重要要，历次震震害表明，箍箍筋过细，间间距太大，构构造不合适适是框架柱柱破坏的重重要原因。箍箍筋对柱的的核心混凝凝土起着有有效的约束束作用，提提高配箍率率可以显著著提高受压压区混凝土土的极限压压应变，从从而增加柱柱的延性，柱柱的箍筋有有以下构造造要求：①柱箍筋宜采用复复合箍筋，当当每边纵筋筋大于或等等于4根时，宜宜采用井字字型箍筋，有有抗震设防防要求时，纵纵筋至少每每隔一根有有箍筋或拉拉筋拉接，以以固定其位位置，并使使纵筋在两两个方向都都有约束。②柱箍筋的肢距不不宜大于2200mmm，为保证证箍筋能在在核心混凝凝土内锚固固，在地震震荷载下，混混凝土保护护层脱落后后钢筋仍不不散开，继继续约束核核心混凝土土。箍筋应应做135o弯钩，弯弯钩端头直直段不小于于10d（d为箍筋直直径）。③柱端箍筋加密区区：截面高高度（或圆圆柱直径）、柱柱净高的1/6和450mmm三者中的的较大值，对对底层柱底底，取刚性性地面上下下各5000mm。一级级框架角柱柱及任何框框架中的短短柱，需提提高变形能能力的柱，沿沿柱全高加加密箍筋。④加密区箍筋最大大间距及最最小直径应应满足表22-7要求求。表2-7加密区区箍筋最大大间距及最最小直径（mm）抗震等级箍筋最大间距（采采用较小值值）箍筋最小直径一6，10010二8，1008三8，1508四8，1506框架柱，截面尺尺寸不大于于400mmm时，箍筋筋最小直径径可采用66；角柱、短短柱箍筋间间距不应大大于1000mm⑤柱加密区箍筋的的体积配箍箍率，应满满足表10的要求（体体积配箍率率；为混凝土体积；；为在内箍筋筋的体积）。⑥非加密区的箍筋筋不应小于于加密区箍箍筋的50%，为施工工方便，宜宜不改变直径而将间间距扩大一一倍，但对对一、二级级抗震，间间距不宜大大于10d,,三级不宜宜大于15d（d为纵筋直直径）。⑦纵向钢筋搭接接接头处，箍箍筋间距应应符合以下下要求：纵筋受拉时，不不大于5d及100mmm纵筋受压时，不不大于10d及200mmm根据以上的计算算和构造要要求，该框框架底层梁梁及B柱的配筋筋见图结构构配筋图。表2-8柱加密区区箍筋最小小体积配箍箍率（%）抗震等级箍筋形式柱轴压比〈0.40.4～0.66〉0.6一普通箍、复合箍箍0.81.21.6螺旋箍0.81.01.2二普通箍、复合箍箍0.6～0.880.8～1.221.2～1.66螺旋箍0.60.8～1.001.0～1.22三普通箍、复合箍箍0.4～0.660.6～0.880.8～1.22螺旋箍0.40.60.8注：计算箍筋体体积配箍率率时，不计计重叠部分分的箍筋体体积。2.4.2初初估梁柱截截面尺寸：：框架梁截面的确确定：主梁：L1:bb×h=3000mm××700mmm次梁：L3:bb×h=3000mm××500mmm（2）柱子：1～55层柱截面面尺寸相同同，均采用用矩形截面面：b×h=500mm×5500mmm底层柱高度h==3.6mm+0.455m+0.5mm=4.555m，其中中3.6mm为底层高高，0.445m为室室内外高差差，0.5m为基础顶顶面至室外外地坪的高高度。其他他层柱高等等于层高，即为3.66m。2.5结构分析析与计算2.5.1建筑筑结构的总总信息（1）总信信息结构构材料信息息:钢砼结构混凝凝土容重(kNN/m3):Gc=25.000钢材材容重(kNN/m3):GGs=78.000水平平力的夹角角(Raad):ARRF=0.000地下下室层数:MBASSE=0竖向向荷载计算算信息:按模拟施施工加荷计计算方式风荷荷载计算信信息:计算X,Y两个方向向的风荷载载地震震力计算信信息:计算X,Y两个方向向的地震力力特殊殊荷载计算算信息:不计算结构构类别:框架结构裙房房层数:MANNNEX==0转换换层所在层层号：MCHAANGE==0墙元元细分最大大控制长度度(m)DMMAX=2.000墙元元侧向节点点信息:内部节点是否否对全楼强强制采用刚刚性楼板假假定否采用用的楼层刚刚度算法层间剪力力比层间位位移算法（2）风荷荷载信息修正正后的基本本风压(kNN/㎡):WO=0.555地面面粗糙程度度:C类结构构基本周期期（秒）:T11=0.000体形形变化分段段数:MPARRT=1各段段最高层号号:NSSTi=5各段段体形系数数:UUSi=1.300（3）地震震信息振型型组合方法法(CQC耦联;SRSSS非耦联)CQCC计算算振型数:NMODDE=122地震震烈度:NNAF=7.000场地地类别:KD=2设计计地震分组组:一组特征征周期TG=0.355多遇遇地震影响响系数最大大值RRmax11=0.088罕遇遇地震影响响系数最大大值RRmax22=0.500框架架的抗震等等级:NFF=3剪力力墙的抗震震等级:NW=3活荷荷质量折减减系数:RRMC=0.500周期期折减系数数:TC=0.700结构构的阻尼比比(%)):DAAMP=5.000是否否考虑偶然然偏心:否是否否考虑双向向地震扭转转效应:否斜交交抗侧力构构件方向的的附加地震震数=0（4）活荷荷载信息考虑虑活荷不利利布置的层层数从第1到4层柱、墙墙活荷载是是否折减不折算传到到基础的活活荷载是否否折减折算－柱，墙，基础础活荷载折折减系数计算截面面以上的层层数－－－－－－－－－－－－－－－－－－－折减系数数111.002－－－300.854－－－500.706－－－800.659－－－2000.60>2000.55（5）调整整信息中梁梁刚度增大大系数：BK==1.000梁端端弯矩调幅幅系数：BT==0.855梁设设计弯矩增增大系数：：BBM=1.000连梁梁刚度折减减系数：BLZ==0.700梁扭扭矩折减系系数：TTB=0.400全楼楼地震力放放大系数：：RSSF=1.0000..2Qo调整起始始层号：KQQ1=00..2Qo调整终止止层号：KQQ2=0顶塔塔楼内力放放大起算层层号：NTTL=0顶塔塔楼内力放放大：RTTL=1.000九度度结构及一一级框架梁梁柱超配筋筋系数CPCCOEF991=1.155是否否按抗震规规范5.22.5调整整楼层地震震力IAUTTO5255=1是否否调整与框框支柱相连连的梁内力力IIREGUU_KZZZB=0剪力力墙加强区区起算层号号LEV__JLQJJQ=1强制制指定的薄薄弱层个数数NWEAAK=0（6）配筋筋信息梁主主筋强度(N//mm2):IBB=300柱主主筋强度(N//mm2):ICC=300墙主主筋强度(N//mm2):IWW=210梁箍箍筋强度(N//mm2):JBB=210柱箍箍筋强度(N//mm2):JCC=210墙分分布筋强度度(N//mm2):JJWH=210梁箍箍筋最大间间距(mmm):SB==100..00柱箍箍筋最大间间距(mmm):SC==100..00墙水水平分布筋筋最大间距距(mmm):SWWH=200..00墙竖竖向筋分布布最小配筋筋率(%)):RWV==0.300（7）设计计信息结构构重要性系系数:RWO==1.000柱计计算长度计计算原则:有侧移梁柱柱重叠部分分简化:不作为刚刚域是否否考虑P－Deltt效应：否柱配配筋计算原原则:按单偏压压计算钢构构件截面净净毛面积比比:RN=0.855梁保保护层厚度度(mmm):BBCB=35.000柱保保护层厚度度(mmm):AACA=35.000是否否按砼规范范(7.3..11－3)计算砼柱柱计算长度度系数:否（8）荷载载组合信息息恒载载分项系数数:CDDEAD==1.200活载载分项系数数:CLLIVE==1.400风荷荷载分项系系数:CWINND=1..40水平平地震力分分项系数:CEA__H=1..30竖向向地震力分分项系数:CEA__V=0..50特殊殊荷载分项项系数:CSSPY=0.000活荷荷载的组合合系数:CDD_L=0.700风荷荷载的组合合系数:CDD_W=0.600活荷荷载的重力力荷载代表表值系数:CCEA_LL=0.500（9）剪力力墙底部加加强区信息息剪力力墙底部加加强区层数数IWF==2剪力力墙底部加加强区高度度(m)Z__STREENGTHHEN=7.2002.5.1.11各层的质质量、质心心坐标信息息**层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量量(m))(m))(tt)((t)51335.5550220.0335118.000012888.4226.441335.5330119.9225114.400011633.31001.531335.5330119.9225110.800011633.31001.521335.5330119.92257.200011633.31001.511335.5330119.92253.600011633.31001.5活载载产生的总总质量(t)):4322.5300恒载载产生的总总质量(t)):59411.7833结构构的总质量量(t)):63744.3133恒载载产生的总总质量包括括结构自重重和外加恒恒载结构构的总质量量包括恒载载产生的质质量和活载载产生的质质量活载载产生的总总质量和结结构的总质质量是活载载折减后的的结果(1tt=10000kg)2..5.1..2各层构件件数量、构构件材料和和层高*层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(mm)(m)111550(300)332(300)110(300)33.60003.6600211550(300)332(300)110(300)33.60007.2200311550(300)332(300)110(300)33.600010.8800411550(300)332(300)110(300)33.600014.4400511550(300)332(300)110(300)33.600018.00002.5.1.33风荷载信信息层号塔号风荷载XX剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y5140..6640..7146..41222.5001222.54441.44137..7178..4428..51113.7112336.312992.13137..71116..1846..41113.7113550.025552.12137..71153..811400..01113.7114663.742221.61137..71191..522089..41113.7115777.463000.42.5.1.44各层刚心心、偏心率率、相邻层层侧移刚度度比等计算算信息FloorrNo::层号TowerrNo::塔号Xstiff，Ystiff:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主主轴的方向向Xmasss，Ymasss:质心的X，Y坐标值Gmasss:总质量Eex，EEey:X，Y方向的偏偏心率RAtx，RAty:X，Y方向本层层塔侧移刚刚度与下一一层相应塔塔侧移刚度度的比值RAtx11，RAty1:X，Y方向本层层塔侧移刚刚度与上一一层相应塔塔侧移刚度度70%的比值或或上三层平平均侧移刚刚度80%的比值中中之较小者者RJX，RRJY，RJZ::结构总体体坐标系中中塔的侧移移刚度和扭扭转刚度FloorrNo..11TowwerNNo.1Xstiff=33.22988((m)YYstiff=21.44759((m)AAlf=－0.54495(DDegreee)Xmasss=35..53011(m)Ymasss=199.92555(m))Gmaass=11366..41222(t)Eex=00.18332Eeyy=0.13349RAtx==1.00000RAAty=1.00000RAtx11=2.37786RAAty1=2.33040薄弱层地地震剪力放放大系数==1.000RJX=22.31995E+006(kNN/m)RJYY=3.06678E++06(kkN/m))RJJZ=0.00000E++00(kkN/m))FloorrNo..22TowwerNNo.1Xstiff=33..29888(m)Ystiif=211.47559(m))Alff=－0.54495(DDegreee)Xmasss=35..53011(m)Ymasss=199.92555(m))Gmaass=13666.41222(t))Eex=00.18332Eeyy=0.13349RAtx==0.60006RAAty=0.62200RAtx11=1.77865RRAty1=1.81157薄弱层地地震剪力放放大系数==1.000RJX=11.39331E+006(kNN/m)RJYY=1.90022E++06(kkN/m))RJJZ=0.00000E++00(kkN/m))FlooorNoo.3ToowerNo.1Xstiff=33.22988((m)YYstiff=21..47599(m)Alf==－0.54495(DDegreee)Xmasss=35.55301((m)YYmasss=19..92555(m)Gmasss=13666.41222(t))Eex=00.18332Eeyy=0.13349RAtx==0.79996RAAty=0.78868RAtx11=1.73315RAAty1=1.79908薄弱层地地震剪力放放大系数==1.000RJX=11.11440E+006(kNN/m)RJYY=1.49966E++06(kkN/m))RJJZ=0.00000E++00(kkN/m))FlooorNoo.4ToowerNo.1Xstiff=33.22988((m)YYstiff=21..47599(m)Alf==－0.54495(DDegreee)Xmasss=35.55301((m)YYmasss=19.99255((m)GGmasss=13666.41222(t))Eex=00.18332Eeyy=0.13349RAtx==0.82250RAAty=0.79977RAtx11=1.73392RAAty1=1.82271薄弱层地地震剪力放放大系数==1.000RJX=99.19005E+005(kNN/m)RJYY=1.19939E++06(kkN/m))RJJZ=0.00000E++00(kkN/m))FlooorNoo.5ToowerNo.1Xstiff=33.22988((m)YYstiff=21.44759((m)AAlf=－0.54495(DDegreee)Xmasss=35.55502((m)YYmasss=20..03522(m)Gmasss=13411.19443(t))Eex=00.18449Eeyy=0.12254RAtx==0.71187RAAty=0.68842RAtx11=1.25500RAAty1==1.25500薄弱层地地震剪力放放大系数==1.000RJX=66.60553E+005(kNN/m)RJYY=8.16679E++05(kkN/m))RJJZ=0.00000E++00(kkN/m))2.5.1.55抗倾覆验验算结果抗倾覆弯矩Mrr倾覆弯矩Mov比值Mr/MMov零应力区(%)X风荷载199027332.122988.08827.9990.000Y风荷载66310556.969299.391.0070.000X地震190027322.1377213..4551.13300.00Y地震63310566.9411027..2115.38800.002.5.1.66结构整体体稳定验算算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10..232EE+070..307EE+0733.60637743.1311.001733.2620..139EE+070..190EE+0733.60510094.988.151344.0230..111EE+070..150EE+0733.60384446.1044.311400.1440..919EE+060..119EE+0733.60257797.1288.251666.6150..661EE+060..817EE+0633.60131148.1800.852233.64该结构刚重比DDi*Hii/Gi大于10,能够通过过高规(5.4..4)的整体稳稳定验算该结构刚重比DDi*Hii/Gi大于20,可以不考考虑重力二二阶效应2.5.1.77楼层抗剪剪承载力、及及承载力比比值RRAtio__Bu:表示本层层与上一层层的承载力力之比层号号塔号X向承载力Y向承载力RRAtio__Bu:XX,Y5100.11995E+00700.39551E+0061.0001.0004100.11996E+00700.39660E+0061.0001.0003100.11997E+00700.39771E+0061.0001.0002100.11998E+00700.39887E+0061.0001.0001100.11999E+00700.39998E+0061.0001.0002.5.1.88周期、地地震力与振振型输出文文件(VSSS求解器)考虑扭扭转耦联时时的振动周周期(秒)、X,Y方向的平平动系数、扭扭转系数振型号号周期转角平动系数(X++Y)扭转系数数1100.816641144.0000.06(0..01+00.05)00.942200.680061799.3900.99(0..99+00.00)00.013300.57225888.0000.95(0..00+00.95)00.054400.26227722.3400.05(0..01+00.04)00.955500.195561755.6800.99(0..99+00.01)00.016600.16113866.1900.96(0..00+00.95)00.047700.15118555.2500.05(0..02+00.04)00.958800.10883500.5900.06(0..02+00.03)00.949900.100071744.4100.99(0..98+00.01)00.0110000.08886499.4200.06(0..03+00.03)00.9411100.08440855.6700.96(0..01+00.95)00.0412200.069951744.0900.98(0..97+00.01)00.02地震作用用最大的方方向=－0.7332(度)仅考虑虑X向地震作作用时的地地震力Flooor:层号Toweer:塔号F－x－－x:X方向的耦耦联地震力力在X方向的分分量F－x－－y:X方向的耦耦联地震力力在Y方向的分分量F－x－－t:X方向的耦耦联地震力力的扭矩振型1的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55199.84－17.668－13255.6044166.23－14.660－11533.0033133.58－11.227－913..7122111.38－7.277－604..8811100.08－3.066－261..80振型2的地震力力FlooorTTowerrFF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55110500.97－16.44712788.094418255.21－8.63311603..833316000.92－2.37711674..542213611.421.88814033.161111400.252.5577600.38振型3的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55111.5339.116－154..1244111.0130.004－127..3133100.6221.337－96.44022100.3012.552－61.00811100.094.990－25.551振型4的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55100.390.888822.2144100.260.009155.00331－0.066－0.711－58.883221－0.299－1.022－89.225111－0.233－0.633－55.662振型5的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)551－488..37440.233629..3444188.95－4.855－563..973314222.14－35.225－836..032215377.85－37.886－287..321113155.85－19.0011611.82振型6的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)551－2.244－32.5531077.5344100.301.000188.5433122.1028.883－91.00222122.3636.995－155..2411111.3522.553－107..19振型7的地震力力FlooorTTowerrFF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55111.391.1111399.35441－0.833－1.333－123..76331－1.488－1.311－153..7122100.191.339933.1311111.042.1111766.46振型8的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)551－1.400－2.955－286..1844133.556.2215800.19331－3.300－2.722－262..08221－1.933－3.833－344..9211166.445.7745722.12振型9的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)5511600.39－14.440－175..36441－175..36114.499152..89331－168..78117.822410..332211433.74－12.557－203..421112300.91－25.550－710..65振型10的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55100.410.553433.55441－1.099－1.399－124..9833111.531.7761766.29221－1.622－1.755－174..7311111.151.4401233.02振型11的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)55100.7910.886－41.771441－0.844－11.337444.62331－0.922－12.007411.6922100.708.885－29.55411111.2316.002－61.448振型12的地震力力FlooorToowerF－x－xF－x－yF－x－t(kkN)(kN))(kNN.m)551－51.44355.131110.3354411177.53－11.882－277..64331－60.55866.091145.228221－69.88777.391173.7751111200.06－12.882－306..48各振型作作用下X方向的基基底剪力振型号剪力(kN)1211.12229788.78333.55400.0757966.42633.87700.31833.3791900.9011000.3711100.97112555.71各层XX方向的作作用力(CQC))Flooor:层号Toweer:塔号Fx:X向地震作作用下结构构的地震反反应力Vx:X向地震作作用下结构构的楼层剪剪力Mx:X向地震作作用下结构构的弯矩StAtticFFx:静力法X向的地震震力FloorToowerFxVxx(分塔剪重重比)(整层剪重重比)MxxSttAticFx(kN))(kNN)(kkN.m))(kNN)(注意:下面分塔塔输出的剪剪重比不适适合于上连连多塔结构构)5111169..9511669.955(8..90%))(8.900%)42111.83311743..9941851..4119339.733(7..52%))(7.522%)111117.97711342..19317757.33424899.55((6.448%)(66.48%%)1198300.5610006.664216670.00428877.70((5.665%)(55.65%%)2297977.126671.009114444.77731011.11((4.887%)(44.87%%)4405011.883335.555抗震规范(5.2..5)条要求的X向楼层最最小剪重比比=1.600%X方向的有有效质量系系数:99..62%仅考虑虑Y向地震时时的地震力力Flooor:层号Toweer:塔号F－y－－x:Y方向的耦耦联地震力力在X方向的分分量F－y－－y:Y方向的耦耦联地震力力在Y方向的分分量F－y－－t:Y方向的耦耦联地震力力的扭矩振型1的地震力力FlooorToowerF－y－xF－y－yF－y－t(kkN)(kN))(kNN.m)551－25.11