黔江中心医院2号车库及配套项目边坡支护工程结构计算书

《重庆市黔江中心医院科教大楼、2号车库及配套项目》第页黔江中心医院2号车库及配套项目边坡支护结构计算书概述工程概况拟建重庆市黔江中心医院2号车库及配套项目位于黔江区正阳街到桐坪居委会。新建黔江中心医院2号车库及配套项目规划建设用地总面积为166547.62㎡，包括2号车库、配套用房、食堂、行政楼、制氧站和液氧储存区等。本项目建筑面积为34380.3㎡，地上部分最高为5层，地下部分最深为2层，建筑高度为23.5m。场地内按设计标高经过平场整平后，整体平缓，南高北低形成台阶状。本次边坡支护设计的范围为场地东侧、西侧与北侧在基坑开挖过程中形成基坑边坡，最高为医技楼处11m的岩土混合边坡。边坡为临时边坡，设计使用年限2年，安全等级为1级。场地东侧根据规划意图场平至约513.400后，将不存在环境边坡，仅存在基坑临时边坡。边坡编号边坡高度边坡性质对应地勘剖面支护形式A-A17.0m土质边坡30-30坡率法A1-B段2.5m-7.0m土质边坡26-26、28-28坡率法+喷锚B-C段2m-10m岩土组合边坡1-1、7-7桩锚挡墙（B1-C）和桩板挡墙(B-B1)C-C1段11m岩土组合边坡23-23、24-24、25-25放坡+锚杆挡墙C1-D段5.75m岩质边坡18-18、19-19坡率法D-E段5.75m岩质边坡1-1坡率法E-F段3.9m岩土组合边坡16-16、17-17坡率法F-G段3.9m岩土组合边坡3-3、4-4坡率法a-b-c-d段1.85m土质边坡14-14、15-15、17-17坡率法d-e-f-g-h-u-j-k段5.6m-6.2m土质边坡3-3、4-4、5-5、8-8、9-9、10-10、11-11、12-12坡率法G-H段3.9m岩土组合边坡16-16、17-17坡率法H-I段3.9m岩土组合边坡4-4、18-18、21-21坡率法I-J段2.5m-3.9m岩土组合边坡22-22~30-30坡率法J-A段2.5m-8m土质边坡2-2、3-3坡率法工程地质条件气象水文拟建场地属亚热带湿润季风气候区，具有四季分明、雨量充沛、日照偏少、温差大及洪、旱灾害突出等特点。多年平均气温15.4℃，历年最高气温38.6℃（1961年），最低气温-5.8℃（1976年），多年平均降雨量1186.8mm，最多年降雨量1721.5mm（1971年），最少年降雨量838.4mm（1980年），一年中降雨主要集中于汛期4-10月，占全年降雨量的85.2%，11-3月降雨量很少，仅占全年降雨量的5.8%。拟建场地内及邻近地段无溪、河等地表水，仅在地表存在少量地表积水及地表散水。地形地貌拟建工程区域属剥蚀残丘地貌，地形起伏不大，地势较开阔，经过初步场平后整体地势呈四周高中间低的凹槽形态，场地中部局部未场平到位，呈小山包形态，场地内整体地面标高介于510～540m之间。现状地形坡角一般为2°～13°，场平边缘局部呈陡坎状。地质构造拟建场地位于铜西向斜北西翼，根据区域地质资料及邻近工程成果，未发现次级褶皱，区内无断层通过。拟建场地东侧因平场施工形成人工边坡，边坡上见白垩系地层出露，测得白垩系岩层产状290°∠6°，岩层层面结合一般，为硬性结构面。拟建场地西侧第一住院综合楼施工区域切坡上见三叠系灰岩出露，测得下伏三叠系岩层产状116°∠74°，岩层层面结合一般，为硬性结构面。上覆岩层和下伏岩层呈角度不整合接触。上覆岩层砾岩、砂岩基岩中主要发育两组裂隙，L1：产状为140°∠80°，间距3～8m，水平延伸长度3～20m，裂面平直～舒缓波状，张开度1～5mm，未充填，结合差，为硬性结构面；L2：产状为210°∠75°，间距3～10m，水平延伸长度10～100m，裂面平直，裂缝宽2～5mm，多为粘性土充填，结合差，为硬性结构面。下伏三叠系嘉陵江组灰岩中主要发育两组主要裂隙：①220°∠60°，裂面平直，张开度1～3mm，局部可见少量粘土质或方解石充填，结合一般，裂隙间距2～3m，为硬性结构面。②20°∠75°，裂面较平直，闭合状，结合好，裂隙间距3～5m，为硬性结构面。根据调查及区域地质资料分析，场区内未见断层及活动性大断裂通过，地质构造简单。地层岩性根据地面调查及钻探揭露，场区内地层主要为第四系全新统人工填土层（Q4ml），残坡积粉质粘土（Q4el+dl）、白垩系上统正阳组（K2z）砂岩（Ss）、角砾岩（Br）及三叠系下统嘉陵江组（T1j）灰岩（Ml）组成。1、第四系全新统土层（Q4）①-1人工填土（Q4ml）：杂色，稍湿，松散～稍密，主要为灰岩、砂砾岩碎块石及粘土组成，碎块石多呈棱角状，粒径一般2～30cm，局部可达1m；为近期平场时堆填，堆填方式为人工抛填。拟建场地范围内，该层于场地大部分区域均有分布，场地东部、北东部较厚，西部、南西部较薄。钻孔揭露厚度为0.4m（ZYL25）～20.2m（ZY79），重型动力触探试验实测击数3-22击。①-2残坡积粉质粘土（Q4el+dl）：红褐色～灰褐色，多呈可塑状，局部低洼地区含水较高呈软塑状，切面较光滑，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。该层主要分布于拟建场地南部及南东部，厚度较小，分布不均。钻孔揭露该层厚度0.5（ZY61）～6.6m（ZY163），标准贯入试验实测击数8-11击。土层与下伏基岩呈不整合接触。2、白垩系上统正阳组（K2z）②砂岩（K2z-Ss）：黄色～紫红色，中细粒结构，厚层状构造，主要矿物成份为石英、长石等，粘土矿物次之，局部含灰岩砾石，岩质较软，岩芯强度中等，锤击声低沉，该层主要分布于拟建场地南部，本次勘察钻探在ZY34等52个钻孔中有揭露，揭露厚度为0.7m（120）～30.0m（ZY54）。③角砾岩（K2z-Br）：杂色，角砾呈灰白色、角砾间充填物多呈紫红色；块状结构，厚层状构造，钙泥质胶结，层理不明显；砾石呈棱角状，主要成份为灰岩，粒径2～20cm；杂基为砂泥质或钙质，质硬，锤击声脆。该层主要分布于拟建场地南部，北部局部区域也有发育，本次勘察钻探在ZY7等91个钻孔中有揭露，揭露厚度为0.9m（121）～24.2m（ZY25）。白垩系正阳组地层与下伏三叠系嘉陵江组地层呈角度不整合接触。3、三叠系下统嘉陵江组（T1j）④灰岩（T1j-Ls）：深灰色～灰白色，隐晶质结构，厚～巨厚层状构造，主要矿物成分为白云石、方解石。根据钻探资料，灰岩层局部见小溶洞、溶孔、及溶隙发育，拟建场地范围内该层分布连续，岩质较硬，锤击声脆，是区内分布的主要岩性。本次勘察钻探过程中除南部个别钻孔未钻遇该层外其余钻孔均有揭露。各孔岩土层埋深、厚度、高程等见“钻孔情况一览表”。水文地质条件及地下水和环境土腐蚀性评价勘察区范围无溪、河分布，区内地下水的补给来源主要为大气降水，不同类型地下水通过不同途径贮存，并依地势由高处向低处排泄。上覆填土层局部厚度大，属透水层，粘土属相对隔水层，下覆基岩较完整，裂隙不发育，地下水赋存条件较差。勘察期间，对所施钻孔进行了简易水文观测，终孔24小时后，未发现稳定地下水位。但须指出，根据场地地质条件分析，在雨季时，由于场地东部地形低洼，土层厚度较大，故在上覆填土层中易聚集一定的地下水。综上所述，场区勘察期间地下水贫乏，水文地质条件简单。但在雨季时，上层填土层及强风化基岩中可能会存在一定的地下水，基础开挖过程中应采取排水措施。1.3.1场地土的腐蚀性评价拟建场地土层为素填土，场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等。根据原有建筑侵蚀情况，结合周围建筑已有的工程经验，判定本场地土对混凝土和混凝土中的钢筋、钢结构仅具有微腐蚀性。1.3.2不良地质现象根据区域地质资料及钻探揭露，场地内及邻近地段未发现滑坡、崩塌、泥石流及地面沉降等不良地质现象及地质致灾体。根据工程地质测绘，场地周边岩体上发现溶沟、溶隙及小溶蚀洼地等岩溶现象。设计依据、规范及标准、原则设计依据1）委托单位提供的设计任务委托书；2）委托单位提供的本项目工程设计资料及周边工程相关图纸资料。3）《黔江中心医院2号车库项目工程地质勘察报告（直接详勘）》（由重庆中科勘测设计有限公司2019年1月提供）。4）建办质〔2018〕31号文;5）渝建安发[2019]27号文。主要规范、规定《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008《建筑地基基础设计规范》GB50007－2011《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010,2015年版）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（GBT51351-2019）《建筑变形测量规范》（JGJ8-2016）等设计标准场地内边坡存在岩土质基坑边坡。基坑边坡为临时边坡，支护结构设计使用年限为2年，待地下室主体结构完成后按主体建筑设计要求进行地下室周边土体回填，边坡安全等级为一级。设计原则（1）安全性边坡设计采用动态设计法，施工时加强监测，设计应根据现场地质情况以及监测报告合理优化、动态设计，以确保坡体的稳定。采用信息法施工。（2）经济性在场地许可的范围内，根据不同的地质条件和边界条件，采用不同的支护型式，节约工程投资。岩土设计参数边坡支护设计岩土参数据勘察报告取值，取值见下表：表3.1岩土体设计参数建议值地层名称地基承载力特征值(kPa)重度(kN/m3)压缩模量E1-2(MPa)(E0)压缩系数a1-2(MPa-1)泊松比抗剪强度抗拉强度(kPa)基底摩擦系数临时放坡率C(kPa)φ(°)天然饱和天然饱和天然饱和①-1人工填土/20*21*///0*0*30*21*//1：1.25*①-2粉质粘土14019.419.75.280.34/22.816.012.910.5/0.20*1：1.00*②-1强风化砂岩300/////40*/10*//0.40*1：0.75*②-2中等风化砂岩114023.123.4(800*)/0.4*282/31.0/920.45*1：0.50*③-1强风化角砾岩500/////40*/20*//0.40*1：0.75*③-2中等风化角砾岩750026.326.5（3980）[4800]0.141017/33.4/3880.55*1：0.50*④-1强风化灰岩800/////60*/25*//0.45*1：0.75*④-2中等风化灰岩1508027.127.3(3000*)/0.14*2434/33.6/10490.55*1：0.50*备注带*的数值为经验值，()括号内的数值为变形模量,[]括号内的数值为弹性模量。边坡支护方案设计边坡支护设计标准边坡安全等级为一级，基坑边坡为临时性边坡。场地抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度为0.10g，设计地震分组第一组。边坡稳定性分析A-A1-B段边坡稳定性分析边坡高度2.5m~7.0m，为土质边坡，下伏基岩面整体较为平缓，直立开挖可能产生土体内部圆弧滑动，局部较陡，土体可能发生沿土岩界面的滑动破坏。取基岩面较陡的28-28地质剖面进行土体折线滑动稳定型计算。岩土界面强度参数取值为人工填土的强度参数（综合内摩擦角30°），验算过程如下。滑坡剩余下滑力计算=====================================================================原始条件:滑动体重度 =20.000(kN/m3)滑动体饱和重度 =21.000(kN/m3)安全系数 =1.250不考虑动水压力和浮托力不考虑承压水的浮托力不考虑坡面外的静水压力的作用不考虑地震力坡面线段数:3,起始点标高4.500(m)段号投影Dx(m)投影Dy(m)附加力数12.6301.630022.8601.780033.5602.2100水面线段数:1,起始点标高0.000(m)段号投影Dx(m)投影Dy(m)10.0000.000滑动面线段数:3,起始点标高0.000(m)段号投影Dx(m)投影Dy(m)粘聚力(kPa)摩擦角(度)12.6301.8700.00030.00022.8603.0700.00030.00033.5605.1900.00030.000计算目标：按指定滑面计算推力第1块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度=0.000(度)剩余下滑力传递系数=1.042本块滑面粘聚力=0.000(kPa)滑面摩擦角=30.000(度)本块总面积=5.269(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=105.377(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑动面长度=6.273(m)下滑力=108.623(kN)滑床反力R=59.607(kN)滑面抗滑力=34.414(kN)粘聚力抗滑力=0.000(kN)本块剩余下滑力=74.209(kN)本块下滑力角度=55.552(度)第2块滑体上块传递推力=74.209(kN)推力角度=55.552(度)剩余下滑力传递系数=0.903本块滑面粘聚力=0.000(kPa)滑面摩擦角=30.000(度)本块总面积=10.339(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=206.778(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑动面长度=4.196(m)下滑力=262.511(kN)滑床反力R=151.948(kN)滑面抗滑力=87.727(kN)粘聚力抗滑力=0.000(kN)本块剩余下滑力=174.784(kN)本块下滑力角度=47.028(度)第3块滑体上块传递推力=174.784(kN)推力角度=47.028(度)剩余下滑力传递系数=0.863本块滑面粘聚力=0.000(kPa)滑面摩擦角=30.000(度)本块总面积=11.519(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=230.388(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑动面长度=3.227(m)下滑力=338.086(kN)滑床反力R=222.951(kN)滑面抗滑力=128.721(kN)粘聚力抗滑力=0.000(kN)本块剩余下滑力=209.365(kN)本块下滑力角度=35.414(度)按安全系数1.25计算，抗滑力小于下滑力，因此直立开挖，土体会沿土岩界面滑动，剩余下滑推力合力为209.365kN/m，水平分力为。综上分析，下伏基岩面较为平缓段边坡，直立开挖可能产生土体内部圆弧滑动，局部基岩面较陡处，土体可能发生沿土岩界面的滑动破坏。B-C边坡稳定性分析坡高2-10m，为岩土组合边坡，岩层厚度为0-4.5m，土层厚度为2-6m，坡向为342°，该边坡坡顶为既有建筑物消防水池和消防设备房，该建筑物采用桩基础和砼框架结构，局部高于现状地面位置采用架空处理，既有建筑物周边未发现明显变形现象。若边坡直立开挖，边坡土体部分沿土体内部发生圆弧滑动，边坡岩质部分采用赤平投影分析如下所示：赤平投影分析：根据赤平投影图可知，该边坡直立切坡后，裂隙1、裂隙2以及岩层面及其组合交线均与坡面呈大角度相交，该岩质边坡无外倾结构面，裂隙1和2在边坡上可能形成锲形体破坏,岩层部分高度较小，所形成的楔形体较小，其稳定性主要由岩体强度控制，不再进行稳定性验算。开挖时严格按照逆作法施工，及时封闭边坡。C-C1段边坡稳定性分析坡高11m，为岩土组合边坡，岩层厚度为2-7.0m，土层厚度为4-9m，坡向为72°，为岩土质混合边坡，坡面出露岩土主要为人工填土，局部出露粉质粘土、强风化灰岩和中等风化灰岩，边坡岩质部分采用赤平投影分析如下所示：赤平投影分析：根据赤平投影图可知，该边坡直立切坡后，裂隙1与坡面反向相切，岩层面和裂隙2的组合交线形成边坡的外倾结构面，可能产生楔形体滑动破坏，岩层部分高度较小，滑体体积较小，稳定性由岩体强度控制。开挖时严格按照逆作法施工，及时封闭边坡。C1-D段边坡稳定性分析坡顶为正在修建的第一住院综合楼，场地实际标高约为515.25，则坡高为5.75m。边坡为岩质边坡，赤平投影分析同4.2.3节，边坡稳定性受岩体强度控制。D-E段边坡稳定性分析坡顶为正在修建的第一住院综合楼，场地实际标高约为515.25，则坡高为5.75m。边坡为岩质边坡，赤平投影分析如下：赤平投影分析：根据赤平投影图可知，裂隙2与坡面反向相切，岩层面和裂隙1的组合交线形成边坡的外倾结构面，按1:0.75坡率放坡后坡角小于裂隙与岩层面倾角，裂隙与岩层面对边坡稳定基本不产生影响，由坡面和组合交线形成的滑体较小，不再进行定量计算，边坡稳定性受岩体强度控制。岩层部分高度较小，滑体体积较小，稳定性由岩体强度控制。加强截排水措施，并及时封闭边坡，避免裂隙强度受其影响而降低；尽快完成主体结构并回填，减少边坡暴露时间。E-F段边坡稳定性分析坡高3.9m，为岩土质混合边坡，坡面出露岩土主要为人工填土和粉质粘土，土层厚约3.2m，北段局部坡脚出露中等风化灰岩，高约0.7m。若边坡直立开挖，边坡土体部分沿土体内部发生圆弧滑动，边坡岩质部分赤平投影分析与CD段边坡岩质部分一致，根据地勘钻孔结果，该段边坡附近可能存在小型溶洞，钻探揭露的溶洞在现状条件下可能发生失稳，应采取处理措施。钻探钻遇的溶洞位置在施工过程中应将基础穿越至溶洞底板以下稳定持力层并采用素混凝土对溶洞进行封填。F-G段边坡稳定性分析坡高3.9m，为岩土质混合边坡，坡面出露岩土主要为中等风化灰岩（西段）和角砾岩（东段），约3.5m，边坡上部覆盖薄层人工填土，约0.2m。若边坡直立开挖，边坡表层人工填土沿土体内部发生圆弧滑动；边坡西段灰岩岩质部分赤平投影分析与DE段边坡岩质部分一致；边坡东段角砾岩岩质部分赤平投影分析如下：赤平投影分析：根据赤平投影图可知，该边坡直立切坡后，岩层面与坡面反向相切，裂隙面L2外倾，但按1:0.75放坡后对边坡稳定性基本不产生影响，裂隙面L1和裂隙面L2的组合交线形成边坡的外倾结构面，由坡面和组合交线形成的滑体较小，不再进行定量计算。边坡稳定性由岩体强度控制。岩层部分高度较小，滑体体积较小，稳定性由岩体强度控制。加强截排水措施，并及时封闭边坡，避免裂隙强度受其影响而降低；尽快完成主体结构并回填，减少边坡暴露时间。a-b-c-d段边坡稳定性分析按照设计标高整平后与第一住院综合楼负一层（515.25m）形成坡高1.85m，为土质边坡，坡面出露岩土为人工填土。若边坡直立开挖，边坡土体沿土体内部发生圆弧滑动。d-e-f-g-h-i-j-k段边坡稳定性分析按设计标高整平后与环境形成高度为5.6-6.2m的土质边坡，坡面露出岩土为人工填土，若边坡直立开挖，边坡土体沿土体内部发生圆弧滑动。G-H段基坑边坡稳定性分析坡高3.9m，为岩土质混合边坡，坡面出露岩土主要为中等风化角砾岩、砂岩（北段）和人工填土（南段）。若边坡直立开挖，暴雨工况下，表层人工填土存在沿岩土界面整体下滑的可能性；边坡北段岩质部分赤平投影分析如下：赤平投影分析：根据赤平投影图可知，该边坡直立切坡后，岩层倾向与坡面产状小角度相交，但岩层面产状极缓，岩体沿层面滑动可能性较小，裂隙面L1与坡面呈大角度相交，裂隙L2小角度相交，但按1：:0.75放坡后坡角小于L2倾角，L2基本不产生影响，边坡稳定性受岩体自身强度控制。H-I段基坑边坡稳定性分析坡高3.9m，为岩土质混合边坡，坡面出露岩土主要为粉质粘土，高约3.1m，局部坡脚出露中等风化砂岩，高约0.8m。由于该切坡位置外侧岩土界面较陡，若边坡直立开挖，粉质粘土层易沿岩土界面整体下滑，整体滑动体积较小；边坡东段岩质部分赤平投影分析如下：赤平投影分析：根据赤平投影图可知，该边坡直立切坡后，裂隙面L1与坡面产状小角度反向相交；岩层面极缓，产生滑动可能性较小；裂隙面L2与坡面均呈大角度相交，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。I-J段基坑边坡稳定性分析坡高3.9m，为岩土质混合边坡，坡面出露岩土主要为人工填土、粉质粘土，高约3.2m-3.9m，北段局部坡脚出露砂岩和角砾岩，高约0-0.7m，若边坡直立开挖，人工填土和粉质粘土层易发生土体内部圆弧滑动破坏，边坡北段岩质部分赤平投影与边坡GH段一致。J-A段基坑边坡稳定性分析坡高2.5-8m，为土质边坡，坡面出露岩土主要为人工填土，若边坡直立开挖，人工填土层易发生土体内部圆弧滑动破坏。边坡侧向岩土压力计算根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013第6.2.3条：根据平面滑裂面假定，主动土压力合力可按下式计算：（6.2.3-1）（6.2.3-2）（6.2.3-3）（6.2.3-4）对沿外倾结构面滑动的边坡，主动岩石压力合力可按下列公式计算：（6.3.1-1）（6.3.1-2）（6.3.1-3）对沿缓倾的外倾软弱结构面滑动的边坡，主动岩石压力合力可按下式计算：（6.3.2）当边坡沿外倾软弱结构面破坏时，侧向岩石压力应按边坡规范第6.3.1条和第6.3.2条计算，破裂角取该外倾结构面的倾角，同时应按本条第一款进行验算。支护方案计算B-C段边坡支护设计B-C段边坡高度变化较大，最高为10m，边坡紧挨消防水池及消防设备用房，无放坡空间，故采用抗滑桩进行支护。后续须核实消防水池及设备用房架空结构柱与基础位置，避免抗滑桩与结构柱、基础发生冲突。从地勘剖面7-7可以看出边坡从上至下为4.3m厚的人工填土层、1.9m厚的粉质粘土层、0.8m厚的强风化灰岩和中风化灰岩。地勘剖面1-1边坡嵌固段土层较厚，高度约6.3m，为危险剖面，边坡岩土层从上至下为7.7m厚人工填土层、2.3m厚粉质粘土层、0.5m厚强风化灰岩和中风化灰岩。分别按照两个地勘剖面进行抗滑桩支护设计，由于边坡对坡顶建筑影响较大，取安全系数为1.35，锚索参数按永久边坡考虑，主动土压力计算值增大系数取1.3进行设计。（1）地勘剖面7-7深基坑支护设计7[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数γ01.10基坑深度H(m)10.050嵌固深度(m)5.900桩顶标高(m)-1.350桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.500桩间距(m)2.500有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.500├冠梁高度(m)0.900└水平侧向刚度(MN/m)1.100放坡级数1超载个数1支护结构上的水平集中力0[放坡信息]坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0001.35014.000[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土4.3020.00.0030.002粉土1.9019.420.8012.903强风化岩0.8027.160.0025.004中风化岩50.0027.117.32434.0033.60层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)15.0m法15.002120.0m法15.003350.0K法30.004120.00.0052.00分算K法60.00[支锚信息]支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1锚索2.5003.35035.0010.504.002锚索2.5002.50035.009.004.00支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.0013.511502～1.00924.001.0020.0017.341504～1.00924.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.0001.3001.0001.00010000.0002粉土分算1.0001.3001.0001.00010000.0003强风化岩分算1.0001.3001.0001.00010000.0004中风化岩分算1.0001.3001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖3.8502加撑1.锚索3开挖6.3504加撑2.锚索5开挖10.050[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB4002E16As2HRB4002E16As3HRB400E16@2[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)40桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距(mm)100弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)14.60[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)5.9075.076.906.901基坑外侧最大弯矩(kN.m)1177.85295.901376.611376.61最大剪力(kN)341.78154.72469.95469.95段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40026E2512763[9719]箍筋HPB300d12@1201885[1678]加强箍筋HRB335D14@2000154[锚杆计算][锚杆参数]锚杆钢筋级别HRB400锚索材料强度设计值(MPa)1320.000锚索材料强度标准值(MPa)1320.000锚索采用钢绞线种类1×7锚杆材料弹性模量(×105MPa)2.000锚索材料弹性模量(×105MPa)1.950注浆体弹性模量(×104MPa)3.000锚杆抗拔安全系数1.800锚杆荷载分项系数1.250[锚杆水平方向内力]支锚道号最大内力最大内力内力内力弹性法(kN)经典法(kN)标准值(kN)设计值(kN)184.05246.4384.05115.57263.59108.5563.5987.44[锚杆轴向内力]支锚道号最大内力最大内力内力内力弹性法(kN)经典法(kN)标准值(kN)设计值(kN)1102.61300.83102.61141.09277.63132.5277.63106.74[锚杆自由段长度计算简图]支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配[计算]面积锚杆刚度钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(MN/m)1锚索5s15.26.54.0700.0[106.9]13.512锚索5s15.25.04.0700.0[80.9]17.34[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=54.240圆弧半径(m)R=24.650圆心坐标X(m)X=2.430圆心坐标Y(m)Y=18.732[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 0.000 0.000 2 锚索 0.000 0.000 Ks=226.603>=1.250,满足规范要求。工况2： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 90.478 2 锚索 0.000 0.000 Ks=227.148>=1.250,满足规范要求。工况3： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 90.478 2 锚索 0.000 0.000 Ks=221.282>=1.250,满足规范要求。工况4： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 90.478 2 锚索 369.600 90.478 Ks=221.718>=1.250,满足规范要求。工况5： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 90.478 2 锚索 369.600 90.478 Ks=94.992>=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况5。 最小安全Ks=94.992>=1.250,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起： Ks=259.973≥1.800，抗隆起稳定性满足。2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下： Ks=55.728≥2.200，坑底抗隆起稳定性满足。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用ㄨ是否考虑坑底隆起稳定性√是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性√嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1)嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。嵌固深度构造长度ld：2.010m。2)嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-53.713，62.194)，半径=83.166m，对应的安全系数Ks=18.587≥1.350嵌固深度计算值ld=0.000m。3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=0.100m4)嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=0.000m。满足以上要求的嵌固深度ld计算值=2.010m，ld采用值=5.900m。=============================================================================[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=3012.989≤Ep=218626.266，土反力满足要求。工况2： Ps=3012.989≤Ep=218626.266，土反力满足要求。工况3： Ps=2162.787≤Ep=214287.984，土反力满足要求。工况4： Ps=2162.787≤Ep=214287.984，土反力满足要求。工况5： Ps=890.463≤Ep=138013.500，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。锚索设计结果:预应力锚索截面面积：根据刚度及变形要求实际配筋A型锚索5束（1x7标准型-15.2－1860）钢绞线，锚索锚固体与岩层的锚固长度：锚索杆体与砂浆锚固长度：综上，锚索实际锚固长度取4m。（2）地勘剖面1-1[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数γ01.10基坑深度H(m)10.940嵌固深度(m)10.200桩顶标高(m)-4.620桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.500桩间距(m)2.500有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.500├冠梁高度(m)0.900└水平侧向刚度(MN/m)1.100放坡级数1超载个数1支护结构上的水平集中力0[放坡信息]坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0004.6206.500[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土12.3620.00.0030.002粉土2.3019.422.8012.903强风化岩0.5027.160.0025.004中风化岩50.0027.117.32434.0033.60层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)15.0m法15.002120.0m法15.003350.0K法30.004120.00.0052.00分算K法60.00[支锚信息]支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1锚索2.5006.12035.0018.004.002锚索2.5002.50035.0014.504.00支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.006.411502～1.00924.001.0020.008.501504～1.00924.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.0001.3001.0001.00010000.0002粉土分算1.0001.3001.0001.00010000.0003强风化岩分算1.0001.3001.0001.00010000.0004中风化岩分算1.0001.3001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖6.6202加撑1.锚索3开挖9.1204加撑2.锚索5开挖10.940[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB4002E16As2HRB4002E16As3HRB400E16@2[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)40桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距(mm)100弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)16.52[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)40.78525.1047.6647.661基坑外侧最大弯矩(kN.m)1931.88296.632257.892257.89最大剪力(kN)503.94304.93692.92692.92段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40026E2512763[9839]箍筋HPB300d12@1201885[1678]加强箍筋HRB335D14@2000154[锚杆计算][锚杆参数]锚杆钢筋级别HRB400锚索材料强度设计值(MPa)1320.000锚索材料强度标准值(MPa)1320.000锚索采用钢绞线种类1×7锚杆材料弹性模量(×105MPa)2.000锚索材料弹性模量(×105MPa)1.950注浆体弹性模量(×104MPa)3.000锚杆抗拔安全系数1.600锚杆荷载分项系数1.250[锚杆水平方向内力]支锚道号最大内力最大内力内力内力弹性法(kN)经典法(kN)标准值(kN)设计值(kN)1123.93279.95123.93170.40271.03338.7271.0397.67[锚杆轴向内力]支锚道号最大内力最大内力内力内力弹性法(kN)经典法(kN)标准值(kN)设计值(kN)1151.29341.75151.29208.02286.71413.5186.71119.23[锚杆自由段长度计算简图]支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配[计算]面积锚杆刚度钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(MN/m)1锚索5s15.214.04.0700.0[157.6]6.412锚索5s15.210.54.0700.0[90.3]8.50[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=45.296圆弧半径(m)R=38.376圆心坐标X(m)X=7.015圆心坐标Y(m)Y=27.778[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 0.000 0.000 2 锚索 0.000 0.000 Ks=27.390>=1.250,满足规范要求。工况2： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 128.271 2 锚索 0.000 0.000 Ks=27.614>=1.250,满足规范要求。工况3： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 128.271 2 锚索 0.000 0.000 Ks=25.904>=1.250,满足规范要求。工况4： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 128.271 2 锚索 369.600 128.271 Ks=26.090>=1.250,满足规范要求。工况5： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 锚索 369.600 128.271 2 锚索 369.600 128.271 Ks=25.228>=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况5。 最小安全Ks=25.228>=1.250,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起： Ks=238.077≥1.800，抗隆起稳定性满足。2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下： Ks=41.580≥2.200，坑底抗隆起稳定性满足。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用ㄨ是否考虑坑底隆起稳定性√是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性√嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1)嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。嵌固深度构造长度ld：2.188m。2)嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-0.573，4.268)，半径=5.661m，对应的安全系数Ks=1.356≥1.350嵌固深度计算值ld=1.000m。3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=3.800m4)嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=4.300m。满足以上要求的嵌固深度ld计算值=4.300m，ld采用值=10.200m。=============================================================================[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=5020.375≤Ep=152932.719，土反力满足要求。工况2： Ps=5020.375≤Ep=152932.719，土反力满足要求。工况3： Ps=4050.471≤Ep=148766.297，土反力满足要求。工况4： Ps=4050.471≤Ep=148766.297，土反力满足要求。工况5： Ps=3326.505≤Ep=145863.453，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。锚索设计结果:预应力锚索截面面积：根据刚度及变形要求实际配筋A型锚索5束（1x7标准型-15.2－1860）钢绞线，锚固体直径为150mm2。锚索锚固体与岩层的锚固长度：锚索杆体与砂浆锚固长度：综上，锚索实际锚固长度取4m。（3）挡板计算已6-6地勘剖面计算：坡高6.32m，坡顶土体与水平夹角约9°，上部荷载取值20kN/m2，填土自重20kN/m3，内摩擦角30°，主动土压力计算结果为：Kq=1.32，Ka=0.49，Ea=193.96kN/m，按弹性板计算:1计算条件按弹性板计算:1计算条件计算跨度:Lx=2.500mLy=6.320m 板厚h=200mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.30；活载分项系数γQ=1.50活载调整系数γl=1.00荷载标准值:均布恒载q=39.90kN/m2(不包括自重荷载)均布活载q=0.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=25mm,配筋计算as=30mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:自由 下:简支 左:简支 右:简支角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:单向板按公式法。弯矩=∑（弯矩系数×ql2），q为荷载设计值。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.30×39.90+1.50×1.00×0.00=51.87 2.2跨中:[水平][竖向] 弯矩设计值:40.5230.000 面积:698(0.35%)400(0.20%) 实配:E12@160(707)E12@160(413) 2.3四边:[上][下][左][右] 弯矩设计值:0.0000.0000.0000.000 面积:400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%) 实配:E12@160(413)E12@160(413)E12@160(413)E12@160(413) 2.4平行板边:[左][中][右] 均布荷载弯矩系数:0.00000.12500.0000 上边弯矩:0.00040.5230.000 上边配筋:400(0.20%)698(0.35%)400(0.20%) 上边实配:E12@160(413)E12@160(707)E12@160(413)（4）高度小于5m桩计算计算条件同地勘剖面1-1，计算高度取5m，计算过程如下：[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数γ01.10基坑深度H(m)9.620嵌固深度(m)10.200桩顶标高(m)-4.620桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.500桩间距(m)2.500有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.500├冠梁高度(m)0.900└水平侧向刚度(MN/m)1.100放坡级数1超载个数1支护结构上的水平集中力0[放坡信息]坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0004.6206.500[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土11.0420.00.0030.002粉土2.3019.422.8012.903强风化岩0.5027.160.0025.004中风化岩50.0027.117.32434.0033.60层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)15.0m法15.002120.0m法15.003350.0K法30.004120.00.0052.00分算K法60.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.0001.3001.0001.00010000.0002粉土分算1.0001.3001.0001.00010000.0003强风化岩分算1.0001.3001.0001.00010000.0004中风化岩分算1.0001.3001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖9.620[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)40桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距(mm)100弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)15.20[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)8.140.009.529.521基坑外侧最大弯矩(kN.m)1834.802849.512144.422144.42最大剪力(kN)467.77543.79643.19643.19段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40026E2512763[9719]箍筋HPB300d12@1201884[1678]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=53.027圆弧半径(m)R=38.200圆心坐标X(m)X=7.736圆心坐标Y(m)Y=27.487[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1： Ks=33.742>=1.250,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起： Ks=255.298≥1.800，抗隆起稳定性满足。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：是否考虑坑底隆起稳定性√嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1)嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于悬臂式支护结构ld不宜小于0.8h。嵌固深度构造长度ld：7.696m。2)嵌固深度满足抗倾覆要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度ld值，规范公式如下：得到ld=4.850m。3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=2.800m满足以上要求的嵌固深度ld计算值=7.696m，ld采用值=10.200m。=============================================================================[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=3103.560≤Ep=145863.453，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。（5）B-C段抗滑桩设计结果支挡结构位置及坡顶标高结合方案图根据现场实际地形确定，采用桩锚挡墙和桩板挡墙，（1）坡高大于5m采用桩锚挡墙(B1-C段)，两排锚索，第一排锚索离坡底1.5m，第二排锚索距第一排2.5m。锚索锚固体直径为150mm2，自由段长度不小于5m，且超过潜在滑裂面1.5m，锚固段嵌入中风化岩层不小于4m。（2）坡高小于5m采用桩板挡墙（B-B1段）。抗滑桩按逆作法施工，先施工竖桩，采用机械钻孔，桩径为1.5m，间距2.5m，嵌入中风化岩层不小于5.9m。待竖桩桩身强度达到75%以后才能挖方，分段跳槽开挖，及时支护，确保施工安全。桩身配筋：纵筋实配26根直径25的HRB400钢筋，As=12763mm2。箍筋d12@120。锚索配筋：实际配筋A型锚索5束（1x7标准型-15.2－1860）钢绞线，As=700mm2。CC1段边坡支护设计CC1段边坡为临时边坡，安全等级为一级，设计使用年限不大于2年，边坡安全系数1.25。取典型剖面19-19’对边坡进行支护设计计算。边坡总高度10.1m，坡底（509.500）~坡顶（519.6），坡顶倾角约21°，素填土3.5m，中风化灰岩厚度6.6m，下部为中风化灰岩，素填土重度γ=20kN/m3，等效内摩擦角为30°，中风化灰岩重度γ=27.1kN/m3，等效内摩擦角取60°。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013规定按6.2.3计算边坡侧向岩土压力，计算下层岩土压力时将上层岩土作为荷载作用在坡顶。坡后建筑2层，每层荷载按照20kpa考虑。锚杆间距3m×3m，第一道锚杆距离坡顶2m，放坡坡率为70°。（1）素填土土压力q=40kN/m2土压力计算参数η=0，kq=2.47，ka=0.50（2）中风化灰岩土压力q=40+3.5×20=110土压力计算参数η=0，kq=2.23，ka=0因此，作用在挡土墙上的土压力Ea应为以上二部分之和。考虑到边坡为一级边坡，需考虑重要性系数1.1，且坡后有重要建筑，按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013第7.2.5条第二款规定进行修正，此处应根据7.2.3进行修正，取修正系数β1=1.3，则：锚杆设计：根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013，8.2.1、8.2.2、8.2.3、8.2.4条规定：锚杆水平和竖向按照3m3m布置，锚杆水平拉力为锚杆倾角为15°，锚杆轴力为锚杆采用HRB400钢筋，屈服应力截面面积实配A型锚杆2E20（HRB400），实际配筋面积628mm2,锚固体直径110mm。锚筋与砂浆间锚固长度：锚固体直径取为110mm，锚固体与岩层间锚固长度实际取嵌入中风化基岩锚固长度L=4.0m立柱计算：1计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:28.89kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:不考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:抗震等级:不设防 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HPB300配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.400mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:单筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=2000B×H=400×400左中右弯矩(-):-0.000-18.779-75.114弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:-0.000-37.557-75.114上部as:353535下部as:353535上部纵筋:320320603下部纵筋:320320320箍筋Asv:508508508上纵实配:4E20(1257)4E20(1257)4E20(1257)下纵实配:4E20(1257)4E20(1257)4E20(1257)箍筋实配:4d8@250(804)4d8@250(804)4d8@250(804)腰筋实配:2E20(628)2E20(628)2E20(628)上实配筋率:0.79%