熊洪权结构计算书

毕业设计（论文）计算书（结构部分设计）题目：某高校图书馆结构设计专业：工民建班级：04房建(1)班学号：00412136学生姓名：王立指导教师：刘在今老师一、工程概况1、工程名称:某高校图书馆2、建筑地点:南昌市某高校3、建筑规模:1)建筑总面积:6280m22)建筑层数:全楼四层，楼梯上屋面3)结构形式:钢筋砼框架结构4)层高:3.9m4、建筑特点①学生普通阅览室6间183.6m2/间②学生专业阅览室6间190.6/间③期刊阅览室4间180.3m2/间④学生自习室6间179.6m2/间⑤外文阅览室3间117m2/间⑥书库4间213.6m2/间⑦检索大厅3间386.3m2/间⑧采编室10间35.08m2/间⑨借书室813.6m2/间⑩楼梯共四个楼梯,开间3.6m三个⑾每层设男女卫生间5、建筑技术条件（一）气象条件:1)常年主导风向:东南风2)夏季主导风向:西南风3)平均风速:夏季3.1m/s,冬季4m/s4)基本风压:Wo=0.40KN/m25)基本雪压:So=0.35KN/m2最大积雪深度:11cm6)最高气温:40.6℃ 最低气温:-9.3℃7)最冷月平均温度:4.5℃(1—2月)8)最热月平均温度:29.7℃(7—9月)9)最大降雨量:184.3mm(4—6月)最大降雨量：50.4mm/小时（二）工程地质条件第一层：杂填土，厚0.3~0.5M，F=80KPA第二层：粉质粘土，灰黄色，硬塑，厚3.1~3.7M，F=250KPA第三层：中砂，含少量泥质，上部棕黄色，下部灰白色，中密，厚约5.7M~6.1M。F=250KPA3)地震设防烈度:6度（三）施工条件1）施工单位：中国洪权建筑公司2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K<1.63）材料供应：各种材料均可保证供应4）预制构件和模板、钢筋骨架、门窗等半成品：可由公司构件厂供应（运距10公里）5）机械设备：除大吊装机械外，施工单位均能解决。6）施工用水、电：由建设单位保证供应，路边即有水源、电源。7）施工道路：Ⅱ级公路8）施工工期：2008年5月1日－10月15日，共178天6、结构设计依据：《房屋建筑学》教材，建筑设计资料集1、2、3册，江西省建筑标准图集，《图书馆建设设计规范》，其他有关设计规范及总图，混凝土结构设计规范GB50007-2002，建筑结构荷载规范GB50009-2001，建筑地基基础设计规范GB50007-2002，混凝土结构学（上、下册），多层与高层建筑结构设计，现用建筑施工教材，建筑施工手册—（上、中册），中国建筑工业出版社，建筑工程预算定额（省标），劳动定额手册由于在进行结构方案设计时要考虑结构型式、结构体系、结构布置是否满足安全经济、方便施工等方面的原因，特作如下设计说明：7.结构选型.1）结构型式包括：混合结构框架结构部分混合部分框架混合结构施工简单，造价低，用钢量少，但整体性差，难满足高层大跨度的要求。框架结构整体性好，能满足大空间要求，耐久性好，缺点是造价高，结构要求整体性好，大空间比较的多，因此选用框架结构，框架结构包括：装配式框架，装配整体式框架，现浇式框架，装配式框架可节省模板，周期短，节点用钢量大。装配整体式框架，节点简单，工期长，用钢量和焊接少，整体性好，工序多。现浇式框架，整体性和抗震性好，模板多工期长，本工程采用先浇式框架，可保证框架和整体性2）结构体系有框架，筒体，剪力墙联合结构框架结构的特点是整体性好，满足大空间，耐久性好，筒体的特点是承受竖向荷载和侧向力痛体结构占地面积小，可在地面留下较大的空间，以满足绿化，交通，保护既有建筑物等规划要求，造型新颖美观，具有很好的艺术效果，并且建筑采光好，视野开阔，而剪力墙联合结构既能形成较大的自由灵活的使用空间，剪力墙则可提供很大的抗侧刚度，减少结构在风荷载或侧向地震作用下的侧向位移，有利于提高结构的抗震能力，广泛用于办公室，旅馆综合考虑以上结构体系的特点，根据本地地形，抗震等级，以及经济方面，本工程选用框架体系3）承重方式有：横向框架承重，纵向框架承重，纵横向框架混合承重横向框架往往跨数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，而纵向框架则往往反接，构造要求布置较小的联系梁，有利于房屋室内的采光和通风纵向承重墙框架的横向梁高度较小，有利于设备管线的穿行，当在房屋开间方向需要较大空间时，可获得较高的室内净高，并且可利用纵向框架的刚度来调整房间的不均匀沉降，缺点是房屋的横向抗侧刚度较差，进深尺寸受预制版长度的限制。纵横向框架混合承重则具有较好的整体工作性能，对抗震有利，由于建筑的横向框架跨数少，教室对室内的采光要求比较高，南昌抗震等级要求不高，建筑选用横向框架承重8.初定梁柱截面尺寸:主梁取h=700mm,b=250mm柱:(底层柱高)h=(1～1.5)b取h=600mm , b=600mm连系梁:7500mm取h=700mm,b=250mm9000mm取h=900mm，b=300mm6000mm取h=450mm，b=200mm3600mm取h=300，b=150mm9.其它结构选型eq\o\ac(○,a)屋面结构采用现浇屋盖,屋面找坡为建筑找坡eq\o\ac(○,b)楼面结构采用现浇楼面.雨篷楼梯亦为现浇.eq\o\ac(○,c)楼梯结构可采用梁式楼梯,但采用板式楼梯比较轻巧梯段板厚:h=为梯段水平跨度取h=150mm休息平台梁:h= 取h=400mm,b=200mm平台板厚:h=100mmeq\o\ac(○,d)雨篷结构雨篷结构为现浇，采用悬梁式，无组织排水eq\o\ac(○,e)基础梁选用现浇式钢筋混凝土基础梁，尺寸估算：b=250mm,h=400mmeq\o\ac(○,f)基础从地质条件可以看出,基础的持力层不太深(在天然地面以下3m)地基承载力为250KN/m2(>200KN/m2)故采用钢砼柱下单独基础.eq\o\ac(○,g)在（12）到（13）轴之间设置伸缩缝,由于建筑物总长为71.71m(>55m),故需设置防震缝,缝宽为70mm10、结构布置1)本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置二层楼面,三层屋面,基础平面布置见详图2)基础平面布置图基础平面布置图上主要构件有:钢砼基础,基础梁3)楼面结构布置图主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁4)屋屋面结构布布置图主主要构件有有:框架、屋屋面梁、屋屋面板、天天沟.采采用有组织织的外天沟沟外排水形形式双双坡屋面排排水,坡度为2％二、楼面采用现现浇式,三张平面面布置图见见附图1、楼面结构布置置图2、屋面结构布置置图3、基础平面布置置图厕所现浇板的计计算一、对XJB--1按单向板板计算1）荷载标准值a）活荷载标准值值： qk＝2.5KKN/m22b)恒荷载标准值：：钢筋砼100厚厚:00.10××25＝2.5KKN/m22马赛克地面：0.555KN/mm2水泥沙浆20厚厚:0.022×17＝0.344KN/mm2合计 gk＝33.39KKN/m222)荷载设计计值a)活荷载载 q＝2.5××1.4＝3.5KKN/m22b)恒荷载载 g＝3.399×1.22＝4.0668KN//m2g＋q＝4.068＋33.5＝7.5668KN//m2取q=7.6KKN/m22计算跨度=11400mmm（取即可，本本值偏大，所所以更安全全）3）计算简图：跨中弯矩按简支支梁计算，支支座弯矩按按两端固定定计算，偏偏安全=对支座：==0.020=0..989=对中间：==0.046=00.9777=配8@200=2511.5分布筋采采用6@2000二．对XJB--2〉0.5按双向板板计算1）荷载设计值：：q==2.5××1.4==3.5KN/mm2g==3.399×1.22=4.0068KKN/m22g+q/2=44.0688+1.775=5..818KN/mm2g+qq=7.5568KKN/m222）计算跨度=30000mm3）弯矩计算跨中最大大正弯矩为为内支座固固定时，g+q//2作用下的的跨中弯矩矩与当内支支座铰支时时，q/2作用下的的跨中弯矩矩之和（并并考虑泊松松比=0..2的影响），支支座最大负负弯矩为当当支座固定定时g+q作用下弯弯矩值按弹性理论计算算弯矩A1（邻边简支,邻邻边固定）A1区格跨中=（0.0469++0.200.01446）5.8118+（0.07765+00.20..02655）1.755=6.5586=（0.0146++0.200.04669）5.8118+（0.02265+00.20..07655）1.755=3.2235-0.104667.5668=-112.0440-00.077787.5568=--8.95563)截面设计 γγs取0.955 As＝M/γshofy选用方向=81mmm，Lo1方向ho=73mmm方向选用8@1120=4199.17方向向选用8@200=2251.55A1区格支座方向=80mmm方向向=80mmm方向选用10@@100=7855方向向选10@140=5560.771A2(三边固定,一边边简支)A2区格跨中=（0.0372++0.200.00772）5.8118+（0.07765+00.20..02655）1.755=5.5596=（0.0072++0.200.03772）5.8118+（0.02265+00.20..07655）1.755=2.4408-0.080хх7.5668х3.9²²=-9..209-0.0057727.5568=--6.58843)截面设计 γγs取0.955 As＝M/γshofy选用方向=81mmm，Lo1方向ho=73mmm方向选用8@1140==359..29方向选选用8@200=2251.55A2区格支座方向=80mmm方向向=80mmm方向=80m方方向=800mm方向选用10@@130=6044方向向选用100@190=4413.22板配筋图如下：：次梁设计计算取bhh=2000400mmm 计算简图如图所所示1．荷载计算恒载设计值：板传荷载： 3.399=2.8882KNN/m次梁自重： 0.2（0.4--0.1）×25=11.5KNN/m次梁粉刷： （0.4—0.1）20.02217=00.2044KN/mm隔墙自重：0.224×3.9×18=116.855KN//m隔墙水泥粉刷：：00.36××3.9==1.4004KNN/m 合计： 22..84KNN/m活载设计值：2.5××1.7//2=2..125KKN/m总设计值： g+q==30.9978×11.2+22.1255×1.44=30..38KKN/m计算跨度lo=ln=33900mmm内力计算：1）弯矩设计值 M=（g+q）lo2查表可知：边跨跨、跨度中中取，边支支座取—，离端第二二支座-则 M1=30.38333.92=33..01KNN·m MA=30.38333.92=19.226KN··mMB=30.38333.92=42.001KN··m2）剪力设计值 V=（g+q）ln则0.55×300.3833×3.99=65..17KNN65.177KN0.5×30..383××3.9==59.225KN3）三角形荷载作作用弯矩设设计值，查查表可知：：跨中弯矩矩恒载系数数为0.0448，活载系系数为0.0665，离端第第二支座弯弯矩恒载系系数为-0.0078。边支座座剪力恒载载系数为0.1772，活载系系数为0.2111。离端第第二支座剪剪力恒载系系数为0.3228，活载系系数为0.3228。板传荷载： gk= 3.39=6..61KNN/m gK=2.5×3..9/2==4.8775 g=66.61××1.2==7.9332KN//mq=4..875××1.4==6.8225KN//mM'1=（7.9320..048++6.8225х0.0665）х3.92=12..54KNN·m M'A=0M'B=[7.9322(-0.0078)++6.8225х(-0.0078)]]3.92=-17..51KNN·m4)剪力设计计值 V'A（7.932х00.1722+6.8825х0.2111）×3.9==10.994KNV'BL（7.9332х0.3228+6..825х0.3228）×3.9==18.888KNV'BR=V''BL188.88KKN5）叠加均布荷载载和三角形形荷载作用用的弯矩和和剪力可得得。M1总=M1++M'1=33..01+112.544=45..55KN·mmMA总= M'A+MA=-19.226KNN·mMB总=M'B++MB=-17.551-42.001=-59.552KNN·mVA总=VA+VV'A=700.19kkNV'BLVBL+V'BLL=84..05KNNVBR总=VBL总884.055KN4、承载力计算承载力计算按TT形截面计计算：=11300mmma1fcb'fh'f（ho-h'f/2）=1.00×9.66×13000×1000（365--100//2）=3933.12KN·mm>59.552KNN·m按第一类截面计计算对A支座：==0.015，=0.9992=选配212对B支座：==0.269=0.8865=选配220对跨中：==0.198=0..901=选配314截面尺寸符合,,计算箍筋筋配置6@2000 VCS=0.7fftbho+1.225fyvv =0.779.620003655+1.2252100365 =83..325KKN>V==65.117KN 满足要求2)斜截面承载力验算截面尺寸 hW=ho—h`f=365—100==265mmm故0.25ffcbho=0.2259.662003665=1775.2KKN>V==65.117N0.7ftbhho=0.079.620003655=49..056KKNV=65..17N最小配箍6@@200配置6@2000满足要求双肢筋配筋图如下所示示：现浇楼梯计算踏步尺寸1500mm3000mm，采用C20混凝土，板板采用HPB2235钢筋，梁梁纵筋采用用HPB3335钢筋，楼楼梯上均布布活荷载标标准值=22.5楼梯板计算板倾斜度 taanα=1500/3000=0.55 cosα=0.889取1m宽板带计计算单元1）荷载计算 梯段板荷载恒载：水磨石面面层 三角形踏踏步 斜板 10.133251/00.89==3.655KN/mm 板底抹灰灰 10.022171/00.89==0.3882KN//m合计gK=6.8887KNN/m 活载 qqK=2.55KN/mm恒荷载分项系数数，活荷载载分项系数数基本组合的总荷荷载设计值值 P=6.88771.2++1.422.5=111.7664KN//m2）截面设计板的水平跨度==3.6mm，弯矩设设计值M=可以=0.929选配钢筋选12@140(As==807..8mm22)分布钢筋每级踏踏步1根82、平台板计算PTB-1取平台板厚h==100mmm，取1m宽板带计计算荷载计算恒载：水泥砂砂浆面层 0.655KN/mm 70厚砼板 00.1255=2.55KN/mm 板底抹灰 0.02217=00.34KKN/m 合计 gkk=3.449KN//m 活载 qkk=2.55KN/mm 总荷载设计值：： P=1..42.55+1.223.499=7.6688KNN/m截面设计平台板的计算跨跨度lo=，3.6/1.4=22.57>>2，按单向板板计算。 弯矩设计值 M=== 板的有效高度：：ho=1100-220=800mm 采用C20砼fc=99.6N//mm2 HPB235钢钢筋 fyy=2100N/mmm2 则 满足要求=0.9887 选配分布钢筋板支座处配筋M=则=0.9989选配钢筋PTB-2取平台板厚h==100mmm，取1m宽板带计计算荷载计算恒载：水泥砂砂浆面层 0.655KN/mm 70厚砼板 00.1255=2.55KN/mm 板底抹灰 0.02217=00.34KKN/m 合计 gkk=3.449KN//m 活载 qkk=2.55KN/mm总荷载设计值：： P=1..42.55+1.223.499=7.6688KNN/mq=2.5×11.4=33.5KNN/mq/22+g=55.9388KN/mmg=3.49×11.2=44.1888KN/mmg++q=7..688KKN/m2）截面设计平台板的计算跨跨度lo=，2.6/3.6=00.7222<2，按双向板板计算。=（0.0362++0.200.00882）5.9338+（0.07727+00.20..02800）1.755=2.4445=（0.0082++0.200.03662）5.9338+（0.02280+00.20..07277）1.755=1.1123-0.078997.6888=-44.1011-0.0057277.6888=-2..9733)截面设计 γγs取0.955 As＝M/γshofy选用方区区格跨中方向=81mmm，Lo1方向ho=73mmm方向选用8@2200=2511.5方向选选用8@200=2251.553、平台梁PTLL-1计算 截面尺寸寸：bh=20004000mm荷载计算恒栽：梁自自重 0..2（0.4—0.1）25=11.5KNN/m 梁侧粉刷00.02（0.4—0.1）217=00.2044KN/mm 平台板 33.4922.6/22=4.5537KNN/m 梯段板板 6..68833.8/22=13..085KKN/m 合计 gk==19.3326KNN/m活载 qk==2.5总荷载载设计值p==19.33261..2+811.4=334.3991KN//m截面设计计算跨度 弯矩设计值 MM=简力设计值 VV=采用C20砼 fCC=9.66N/mmm2HPB335钢钢筋 fy=3300N//mm2=0.555 截面按倒L形计计算=，有效高高度 ho=4400-35=3365mmm判别L形截面类型 >M=63.1142KNN·m 属于第一类L形形截面跨中配筋 满足要求=0..963选配钢筋支座配筋 >M=42.0095KNN·m 属于第一类L形形截面 满足要求=0..976选配钢筋3）斜截面受剪承承载力计算算 配置双肢箍筋 =83.3255KN>VV=62..764KKN满足要求求PTL-1配筋筋图如下：：4、平台梁PTLL-2计算bh=22004000mm荷载计算恒载 梁自重重 0.2（0.4—0.1）25=11.5KNN/m 梁粉刷 0..02（0.4—0.1）217=00.2044KN/mm 平台板荷载 3.4992.6//2=4..537KKN/m 外墙传来荷载 0.244х3.9х18=116.855 外墙粉刷00.34хх2х3.9=2.6552合计 gk==25.7743KNN/m 活载 qk==2.5 总荷载设计值 P=1..225..743++1.433.25==35.4442KNN/m截面设计计算跨度 llo=1..05lnn=1.005（3.9—0.35）=3.77275mm弯矩设计值 M=剪力设计值 V= b`f=7000mm ho=4400—35=3365mmm满足要求经判别属于第一一类L形截面选用支座配筋 计算跨度 llo=1..05lnn=1.005（3.9—0.35）=3.77275mm弯矩设计值 M=剪力设计值 V= b`f=7000mm ho=4400—35=3365mmm >M=41.004KN··m 属于第一类L形形截面 满足要求=0..976选配钢筋 配置双肢箍满足要求求平台梁PTL--3计算bh=22004000mm荷载计算恒载 梁自重重 0.2（0.4—0.1）25=11.5KNN/m 梁粉刷 0..02（0.4—0.1）217=00.2044KN/mm 平台板荷载 3.4992.6//2=4..537KKN/m梯段板传来来荷载6..887хх3.8/22=13..085合计 gk==17.2232KNN/m 活载 qk==2.5KKN 总荷载设计值 P=1..217..232++1.422.5=224.17784KNN/m截面设计计算跨度 llo=1..05lnn=1.005（3.9—0.25）=3.88325mm弯矩设计值 M=剪力设计值 V=采用C20砼 fCC=9.66N/mmm2HPB335钢钢筋 fy=3300N//mm2=0.555 支座弯矩设计M=b`f=7000mm ho=4400—35=3365mmm满足要求经判别属于第一一类L形截面选用支座配筋 满足要求=0..983选配钢筋配置双肢箍满足要求求梯段板和平台板板的配筋如如下：框架荷载、内力力计算确定计算简图计算单元计算简图假定框架与基础础固定，且且嵌固于基基础顶面.框架梁与与柱节点刚刚结.由于各层层柱的截面面尺寸不变变，则梁跨跨等于柱截截面形心轴轴线之间的的距离，底底层柱高从从基础顶面面算至二楼楼板底，基基顶标高根根据地质条条件暂定—0.9m，则底层层柱高为（3.9++0.9）=4.88m，其余各各层柱高为为层高，均均为3.9m，顶层为为板面至顶顶棚板底，所所以高为（3.9--0.1）=3.88m。框架计算简图杆件尺寸估算砼 梁：C20则Ec==2.555104N/mmm2 柱：C30则Ec==3.000104N/mmm2横向框架梁（边边跨） h= b=则hh= 取h=7700mmmb= 取b=2250mmm纵向框架梁（边边跨），考考虑纵梁兼兼做窗过梁梁，所以取取h=6000mmb=2250mmm 框架柱 b=底层层柱高 h=（1～1.5）b则则 b=取b=3550mmh==（1～1.5）b 取h=4550mm横向框架梁（中中跨）取b=2550mmh==400mmm纵向框架梁（中中跨）取b=2550mmh==400mmm惯性矩线刚度计计算其中在求梁截面面惯性矩时时考虑到现现浇楼板的的作用，取取=2（为不考虑虑楼板翼缘缘作用的梁梁截面惯性性矩）：横向框架边跨梁 I边边梁= 中跨梁I中中梁= 底层柱I底底层柱=其余各层柱I余层柱柱= 令=1 则其余杆杆的相对线线刚度为：：=== 框架梁住相对线线刚度如图图所示，作作为计算各各节点杆端端弯矩分配配系数的依依据二、各种荷载设设计值计算算。（1）屋面框架相关关荷载计算算20mm厚1：：2水泥砂浆浆找平：0.022×20==0.400kN/mm21000-350mm厚（3%找坡）膨膨胀珍珠岩岩：77×（0.1++0.255）/2=11.2255kN//m2100mm厚现浇浇混泥土屋屋面板：0.11×255=2.55kN/mm220mm厚石灰灰抹灰：0.334kN//m2小计：4.4665kN//m2边跨框架梁自重重：0..25×00.5×225=3..13kNN/m梁侧粉刷：2×（0.555-0.11）×17××0.022=0.3306kNN/m小计：3.7444KN//m屋面板传给次梁梁荷载：4.46651.995=8..707KKN/m中跨（CD跨）框框架梁自重重：0..25×00.40××25=22.5kNN/m梁侧粉刷：2×（0.4--0.1）×17××0.022=0.2204kkN/m小计： 2..704KN/mm屋面边跨（BCC、DE）梁荷载载标准值：：33.7444kN/mm屋面边跨（BCC、DE）梁荷载载设计值：：1.2хх3.7444=4..493KN/mm屋面板传给中跨跨（CD）框架梁梁荷载：（5/8）×4.4465×22.4=66.6988kN//m中跨（CD）跨跨框架线荷荷载标准值值：2.7704+66.6988=9.4402KNN/m设计值：1..29.4402=111.2882KN//m边柱连系梁自重重：0.225×0..60×44.5×225=166.8755kN梁侧粉刷：2×（0.6--0.1）×17××0.022×4.55=1.553kN1.2m高女女儿墙自重重：00.24××19×44.5×11.2=224.6224kN1.2m高女女儿墙粉刷刷：1.22×0.0025×22×17××4.5==4.599kN连系梁传来屋面面自重：11.95××0.5××4.5××4.4665=199.59kkN顶层边节节点集中荷荷载标准值值：67..209kkN顶层边节点集中中荷载设计计值：11.2×667.2009=800.6511kN中柱连系梁自重重：0.225×0..40×44.5×225=111.25kkN梁侧粉刷：22×（0.400-0.11）×17××0.022×4.55=0.9918kNN连系梁传来屋面面自重：4.4465×00.5×11.95××4.5++1.0××0.5××4.4665×2..4×4..5=43.7701kNN顶层中节节点集中荷荷载标准值值：52..396kkN顶层中节点集中中荷载设计计值：1..2×522.3966=62..875kkN设次梁截面为2200mmm400mmm屋面次梁自重：：0..2×0..40×44.5×225=9kkN次梁粉刷：2×0..02×（0.400-0.11）×17××4.5==0.9118kN屋面板传递集中中荷载：4.4465×11.95××4.5==39.118kN次梁集中荷载标标准值：49.0098kNN次梁集中荷载设设计值：1.22×49..098==58.9918kNN（2）标准层框架相相关荷载计计算455mm厚预制彩彩色水磨石石面层：00.95kN/mm280mm厚现浇浇钢筋混凝凝土楼板：：0.1125=22.5kkN/m2220厚板底抹灰：00.02××17=00.34kN/mm2楼面面恒荷载：：33.79kN/mm2设计值： 1.223.799=4.5548kNN/m2边跨框架梁及梁梁侧粉刷：： 33.7444kN/mm中跨框架梁及梁梁侧粉刷：：2.7004kNN/m楼面板传给中跨跨（CD）框架梁梁荷载：（5/8）×3.779×2..4=5..685kN/mm边跨（BC、DDE）框架梁梁线荷载标标准值：33.7444kN//m设计值：1..23.7744=44.4933kN//m中跨（CD）跨跨框架线荷荷载标准值值：2.7704+55.6855=8.3389KNN/m设计值：1..28.3389=110.0667KN//m边柱连系梁自重重：16.8875kNN边柱连系梁粉刷刷：1.553kN钢窗自重：2.4××3.6××0.455=2.8888kNN窗下墙体自重：：0.224×0..9×4..5×199=18..468kkN窗下墙体粉刷：：22×0.002×0..9×4..5×177=2.7754kNN窗边墙体自重：： 00.5500.24119=2..508KKN 窗边墙体粉刷：： 0.55520.02217=00.3744KN框架柱自重：0.355×0.445×3..90×225=155.3566kN连系梁传来楼面面自重：1/223.7994.51..95=116.6229KN框架柱粉刷：1.122×0.002×3..90×117=1..485kkN标准层边柱集中中荷载标准准值：799.8677kN标准层边柱集中中荷载设计计值：1.2××79.8867=995.844kN中柱连系梁自重重：11.225kN中柱连系梁粉刷刷：0.9118kN内纵墙自重：4..5×（3.900-0.44）×0.22419==71.882kN内纵墙粉刷：44.5×（3.900-0.44）×0.002×177×2=110.711kN扣除门窗洞加上上门窗重：：2.41..80.445+0..22.44-（2.4++1.822.4）0.244（19+00.022217）=29.3316KNN连系梁传来楼面面自重：1.955х4.5х3.79хO.5++1.Oх3.79хO.5х4.5х2.4==37.OO95KN框架柱自重及粉粉刷：155.3566+1.4485=116.8441kN标准层中结点集集中荷载标标准值：1119.3318kNN标准层中结点集集中荷载设设计值：11.2×1119.3318=1143.1182kNN次梁自重：9kkN/m梁粉刷：0.9118kN//m次梁传来集中荷荷载：3.7991.9554.5==33.2257KNN标准层次梁与框框架梁节点点集中荷载载标准值：：43.1175kNN/m设计值11.2×443.1775=511.81kkN/m（3）底层框架相关关荷载计算算基础梁：bh==250mmm4000mm基础梁自重：00.25××0.400×4.55×25==11.225kN钢窗自自重：3.8888kN窗下墙墙体自重：：0.224×1..9×4..5×199=38..988kkN窗下墙墙体粉刷：：20.0021.3354.5517=44.1311kN窗边墙墙自重：2..508KKN窗边墙粉刷：0.3374KNN框架柱自重：00.35××0.455×4.88×25==18.99kN框架柱柱粉刷：1.122×0.002×4..8×177=1.8828kNN底层边边柱集中荷荷载标准值值：81..867kkN底层边柱集中荷荷载设计值值：11.2×881.8667=988.24kkN基础梁自重：11..25kNN内纵墙墙自重：0.224×（4.8--0.4）×4.5519=990.2888kN扣除门窗洞加上上门窗重：：-229.3116KN框架柱自重：188.9kNN框架柱粉刷：1.8828kNN底层中柱集中荷荷载标准值值：922.95kkN底层中柱集中荷荷载设计值值：11.2×992.955=1111.54kkN（4）活荷载计算1.屋面框架活荷载载计算中跨主梁由屋面面传递的均均布活荷载载设计值：：(5/88)×11.4×××2.422=4.22kN/mm屋面传递给次梁梁的活荷载载设计值：：22×1.995×4..5×1..4=244.57kkN屋面传递给边跨跨连系梁活活荷载设计计值：1.411.9500.52==12.229kN屋面传递给中跨跨连系梁活活荷载设计计值：0.5х1.Oх2х2.4х4.5х1.4++1.4х.95х4.5х2.5хO.5==27.4412.标准层活载设计计值中跨主梁均布活活载设计值值：(55/8)×1.44×0.55×2.4422.5==5.255kN/mm楼面传递给次梁梁的活荷载载设计值：：2..5×1..95×44.5×11.4=330.711kN楼面传递给边跨跨连系梁活活荷载设计计值：11.41..950..52.554.5==15.336kN屋面传递给中跨跨连系梁活活荷载设计计值：1.4××1.955×4.552.50..5+0..5×1..0×2..52.444.5××1.4==34.226kN恒载作用、活载载作用下结结构计算简简图如下所所示：（5）作用于屋面梁梁和楼面节节点处集中中风载计算算风压标准值计算算公式为：：，其中为风风振系数，由由于本建筑筑高度H=144.7m<<30.000m，可以取取；对于矩矩形平面，风风荷载体系系数；风压压高度系数数可查规范范；由设计计资料可知知。将风荷荷载换算成成作用于框框架每层节节点上的集集中荷载，计计算过程如如下表，表表中z为框架节节点至室外外地面的高高度，A为一榀框框架各层节节点的受风风面积。风荷载计计算表层数Z(m)31.01.312.151.060.414.1757.81310.93921.01.38.251.000.417.559.126612.78811.01.34.350.870.418.5638.398811.757PW1=O.911μZWoS((H2+H1)PW2=O.911μZWoS((H2+H3)PW3=1.822μZWoS((0.5HH3+H4)风荷载计算简图图（KN）风荷载作用下的的内力计算算：框架在风荷载作作用下（以以左向右吹吹）的内力力用D值法进行行计算，其其步骤为：：⒈求各柱反弯点处处的剪力值值⒉求各柱反弯点高高度⒊求各柱杆端弯矩矩及梁端弯弯矩由表查反弯点：：层数：3，边柱m=3n=33k=00.8311==0.355==1=0层数层剪力（KN）边柱D值中柱D值D每根边柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）310.9391.56223.7191.56123.7191.24y==0.355中柱m=3n=33k=22.2177==0.4111=1=00y==0.4111层数：2，边柱m=3n=22k=00.8311==0.455==1=0.y=00.45--O.00075=00.4433中柱m=3n=22k=22.2177==0.4661==0a1=0y=0.4611层数：1，边柱m=3n=11k=11.0033==0.600=00y=0.660中柱m=3n=11k=22.6755==0.555===0y=0.55四框架内力计算恒载设计值作用用下内力计计算中间跨CD杆线线刚度乘0.5修正系数数可求得节节点各杆端端弯矩分配配系数如图图（利用对对称性的内力计算） 荷载引起的固端端弯矩屋面，DW===×7.6995²=--163..851KKN，EW=163..851KKN·m，DW===×11..282××2.4²²=-5..42KKN·m，CW=5.422KN·mmB）标准层楼面梁梁，Db==，Eb=146..76KNN·m=—=4.83KNN·m则恒载引起的节节点不平衡衡弯矩： MBW=（1633.85--8.0665）=155..785KKN·m MCW=163..85—5.422=1588.43KKN·m MBb=（1466.76--9.5884）=137..176KKN MCb=146..76—4.833=1411.93KKN·mC）计算分配系数数 活载作用下的内内力计算活载直接作用于于CD跨时的内内力，荷载载对称荷载引起的固端端弯矩屋面 M 标准层 M恒恒载作用下下弯矩图（KN*M）活载引起的不平平衡弯矩Bw=EWW=0活载作用在CDD跨的M图（KNm）活载作用在CDD跨时V图（KN）活载作用在CDD跨时N图（KN）活载设计值作用用在BC跨时的内内力计算荷载转化 屋面：qwBCC=楼面：qLBCC=计算汇交于每个个节点各杆杆的转角分分配系数荷载引起的固端端弯矩：屋面 标准层 活载引起的不平平衡弯矩屋面荷载引起的的固端弯矩矩，集中转转化为等效效的均布荷荷载=57.8500=72.3144活载作用在BCC跨时M图（KN-m）活载作用在BCC跨时V图（KN）活载作用在BCC跨时N图（KN）内力组合：根据最不利而又又可能的原原则进行内内力组合，进进行承载力力计算：①恒载标准值1..2②恒载标准1.22+屋面活载载1.4③恒载标准值1..2+0..85（活活载标准值值+风载标准准值）1..4④恒载标准值1..2+活载标准准值1.44+0.66风载标准准值1.44当时，（M，N，V）设计值/1.225框架梁柱配筋计计算1.框架梁配筋计算算框架梁\柱截面面配置应满满足承载力力的要求，对对于梁和的的偏心受压压柱还应足足裂缝宽度度要求，当当梁的截面面尺寸在常常用高跨比比范围内时时，其挠度度一般可以以不必验算算。支座截面的配筋筋可考虑柱柱的支承宽宽度的影响响，即按支支座边缘截截面的弯矩矩计算，其其植为： M其中：支座边缘缘截面的弯弯矩设计值值支座中线组合弯弯矩设计值值用于承载力计算算的框架荷荷载效应组组合表梁编号截面内力KN/KN·mm恒载活载活载活载左风右风012345WL-BC左M-115.699-41.540.171-14.969-4.969V103.435.636-0.0920.554-1.0391.039中M134.45547.658-0.1831.130.973-0.973V右M-142.399-54.79-0.5373.26-3.0233.023V-108.3998-38.0766-0.0920.554-1.0391.039WL-CD左M-55.84-26.13-1.528.465.04-5.04V13.53814.4135.04-14.4133-4.24.2中M-47.7177-8.8351.504-8.8350.0000.000V右M-55.848.46-1.52-26.13-5.045.04V-13.538814.413-5.04-14.4133-4.24.22L-BC左M-136.2-65.600.19-0.6611.929-11.9299V96.1647.785-0.0790.250-2.6032.603中M99.9452.569-0.114550.31.9145-1.91455V右M-135.455-68.90-0.4191.26-8.18.1V-94.3144-45.8544-0.0790.250-2.6032.6032L-CD左M-23.21-19.21-2.168.0613.502-13.5022V12.0811.3636.3-11.3663-11.2511.25中M-15.9622-5.5751.62-5.5750.0000.000V右M-23.218.06-2.16-19.21-13.502213.502V-12.0811.363-6.3-11.3633-11.2511.251L-BC左M-120.766-59.530.204-0.9322.182-22.1822V94.67445.504-0.0960.444-4.6024.602中M109.67755.664-0.1650.784.4755-4.47555V右M-131.444-68.68-0.5342.49-13.231113.231V-95.80-46.6266-0.0960.444-4.6024.6021L-CD左M-36.25-25.2-2.0429.2122.0555-22.0555V12.0814.3386.3-14.3388-18.379918.379中M-29.0022-7.9951.738-7.9950.0000.000V右M-36.259.21-2.042-25.2-22.055522.055V-12.0814.338-6.3-14.3388-18.379918.379梁编号+Mmax及相相应的V-Mmax及相相应的V|V|max及相应的的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值WL-BC0×1.2+((1+3))×1.44+0.665×1..4-162.0550×1.2+((1+3)×1..4+5××0.6××1.4-162.055140.50140.500×1.2+((1+3)×1..4+0..6×4××1.4184.371.2×0+((1+2))×1.44×+0..641.4-200.6990×1.2+((1+2)×1..4+0..64×11.4-200.699-147.511-147.511WL-CD1.2×0+((1+2))×1.44×+0..651.4-87.961.2×0+((1+2))×1.44×+0..641.4-87.9637.6137.610×1.2+((1+3))×1.44-65.601.2×0+((2+3))×1.44×+0..641.4-87.961.2×0+((2+3))×1.44×+0..641.4-87.96-37.61-37.612L-BC1.2×0+((1+3))×1.44×+0..651.4-212.9880×1.2+((1+3)×1..4+5××0.6××1.4-212.988147.86147.860×1.2+((1+3)×11.4+44×0.66×1.44156.440×1.2+（1+2）×1.44+0.66×1.44×4-213.1110×1.2+((1+2))×1.44+0.66×4×11.4-213.111-143.744-143.7442LCD1.2×0+((1+2++5)×11.4×00.85-55.480×1.2+((1+2++5)×11.4×00.85-55.4839.1239.120×1.2+((1+3))×1.44-27.810×1.2+((2+3+4)××1.4××0.855-55.480×1.2+((2+3))×1.44+0.66×4×11.4-55.48-39.12-39.121L-BC0×1.2++(1+33)×11.4+55×1.44×0.66-198.5550×1.2+（1+3）1.4++5×0..6×1..4-198.555147.36147.360×1.2+((1+3)×11.4+44×0.66×1.44171.510×1.2+((1+2)×1..4+0..6×4××1.4-212.5990×1.2+（1+3）1.4++50.661.4-212.599-147.399-147.3991L-CD0×1.2+11.4×（1+2+5）××0.855-81.730×1.2+（1+3）1.4++5×0..6×1..4-81.7348.7448.740×1.2+（1+3）1.4-45.750×1.2++(2+33+4))×0.885×1..4-81.730×1.2+((1+2++5)××1.4××0.855-81.73-48.74-48.74用于承载力力计算的框框架荷载效效应组合表表柱编号截面内力KN/KN·mm恒载活载活载活载左风右风012345Z-上M107.5440.31-0.1721.00-4.9694.969N184.051147.94-0.0920.554-1.0391.039下M-73.42-33.160.11-0.471.96-1.96N200.892247.94-0.0920.554-1.0391.039V-46.4-18.83880.072-0.3771.96-1.96Z-上M-86.199-28.520.982-5.21-8.0638.063N188.977952.48932.542-14.9677-3.1613.161下M63.0625.27-0.8813.735.626-5.626N205.820052.48932.542-14.9677-3.1613.161V38.4113.792-0.4782.2923.51-3.511Z-上M53.22-30.91-0.0830.22-9.2549.254N376.0511108.0155-0.17710.804-3.6423.642下M-67.24-35.710.118-0.57.360-7.360N392.8922108.0155-0.17710.804-3.6423.642V-30.8887-17.08220.052-0.1854.26-4.26Z-上M-49.27-24.580.864-3.13-15.976615.976N438.5555108.197773.181-26.58-11.808811.808下M58.6527.14-0.9484.0113.664-13.6644N455.3966108.197773.181-26.58-11.808811.808V27.67213.262-0.465-1.8317.6-7.6Z-上M44.0422.12-0.0820.42-14.822214.822N566.5655165.8099-0.2671.248-8.2448.244下M-22.02-11.060.041-0.2122.2334-22.2344N587.2933165.8099-0.2671.248-8.2448.244V-13.7633-6.9130.026-0.1317.72-7.72Z-上M-36.86-16.120.56-2.66-21.622221.622N689.6177169.1611113.8377-41.3622-25.585525.585下M18.438.06-0.281.3326.426-26.4266N710.3455139.1611113.8377-41.3622-25.585525.585V11.5195.038-0.1750.83110.01-10.01用于承载力计算算的框架荷荷载效应组组合表（续续表）柱编号Nmax及相应的的MNMin及相应的的M|M|max及相应的的V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值Z-01.2+(1++3)1..4+0..65×11.4152.840×1.2+((2+4)×1..4×0..8598.3401.2+(1++3)1..4+0..65×1..4152.84231.59175.61231.5901.2+(1++3)1..4+0..65×11.4-109.9550×1.2+((2+4)×1..4×0..85-67.8301.2+(1++3)1..4+0..65×11.4-109.955247.8688190.21247.29-67.38-42.80-67.38Z-01.2+(1++2)1..4+0..65×11.4-108.17701.2+31..4+0..65×1..4-94.000×1.2+（1+3）×1.44+0.66×4×11.4-125.944279.400163.15221.9401.2+(1++2)1..4+0..65×1..484.0701.2+31..4+0..65×1..468.500×1.2+（1+3）×1.44+0.66×4×11.496.80295.577179.32268.8149.2941.6657.11Z-01.2+(1++3)1..4+0..65×11.492.180×1.2+（2+4）×1.44×0.88542.2001.2+(1++3)1..4+0..65×11.492.18485.33357.38485.3301.2+(1++3)1..4+0..65×11.4-110.0550×1.2+（2+4）×1.44×0.885-57.4301.2+(1++3)1..4+0..65×11.4-110.055501.50373.55501.50-51.85-25.55-51.85Z-01.2+(1++2)1..4+0..65×11.4-63.1301.2+31..4+0..65×1..4-61.540×1.2+((1+3)×1..4+4××1.4××0.6-89.07632.70383.93505.1101.2+(1++2)1..4+0..65×11.476.4601.2+31..4+0..65×1..469.980×1.2+((1+3)×1..4+4××1.4××0.6100.37648.88400.10537.1535.79-29.6248.58Z-01.2+(1++3)1..4+0..65×11.477.480×1.2+（2+4）×1.44×0.885-28.0990×1.2+((1+3++5)×11.4×00.8577.48736.55535.80736.5501.2+(1++3)1..4+0..65×11.4-48.700×1.2+（2+4）×1.44×0.885-0.070×1.2+((1+3++5)××1.4××0.855-53.04756.45555.70730.69-26.29-5.84-27.27Z-01.2+(1++2)1..4+0..65×11.4-38.2301.2+（3++4）1.40..85-58.500×1.2+((1+3++4)××1.4××0.855-73.85996.80598.922891.6001.2+(1++2)1..4+0..65×11.48.6501.2+（3++4）1.4××0.85544.120×1.2+((1+3++4)××1.4××0.85551.791016.700618.82911.509.7821.3826.181L-CD1L-BC2L-CD2L-BCWL-CDWL-BC梁编号右中左右中左右中左右中左右中左右中左截面-81.73-45.75-81.73-212.599171.51-198.555-55.48-27.81-55.48-213.111156.44-212.988-87.96-65.60-87.96-200.699184.37-162.055M组KN·m10.9710.9733.1633.168.808.8032.3433.278.468.4633.1931.61Vb/2KN·m-70.76-45.75-70.76-179.433171.51-165.399-46.68-27.81-46.68-180.777156.44-179.711-79.5-65.60-79.5-167.5184.37-130.444MKN·m0.24070.0240.24070.33840.04490.3120.15880.01450.15880.3410.0410.3390.27040.0340.27040.31590.04830.246αs0.8600.9880.8600.7840.9770.8070.9130.9930.9130.7820.9790.7840.8390.9830.8390.8030.9750.8564γs(%)653.01352.40653.011352.633946.861211.866405.78213.14405.781366.255861.91354.744752.03507.87752.031232.2001019.944900.19Αs,u(mm2)228.1228.1228.1321.9321.9321.9228.1228.1228.1321.9321.9321.9228.1228.1228.1321.9321.9321.9As,min(mm2)2Ф16和2Ф14(710))2Ф14(308)2Ф16和2Ф14(710))7Ф16(14077)5Ф16（1005）6Ф16（1206）2Ф14(402)2Ф12(226))2Ф16(402))5Ф16(10055)4Ф18（1017）7Ф16（1407）4Ф16(804))3Ф16(603))4Ф16(804))6Ф16（1206）3Ф16和2Ф18（1112）5Φ16（10055）A空的mm2-172.166136.83-164.499-170.944123.94-172.466-160.833147.45-130.966MkKN·m0.02050.01460.01750.02050.01460.02050.01750.01620.0146ρte(5)299.24303.87333.56297.12275.24299.76326.14295.95318.68σskN/mm20.9370.8740.9290.9360.8510.9370.9250.8910.885Ψ0.3080.3590.3740.3060.3170.3080.3640.3450.381Wmax≤0..4mm与 B=450mm梁的截面尺寸验验算其中钢筋ⅢⅢ级 HRB4000级砼 C20钢筋放一排时保护层厚厚度取35mmm截面尺寸 bhh=2500550mmm （边跨）放二排时，保护护层厚度取取50mmm =239..4KN·m>V=0.25ccfcbhho=0..2519.625505000 =300KKN>250×4000mm（中跨）M`= =108.3392KNN·m>V`= =2199KN>3)求纵筋1.单排钢筋=335mm2.双排钢筋=660mm现浇屋盖：梁板板整体浇注注，主梁与与次梁板支支座处上部部纵筋相互互交叉重叠叠，致使主主梁承受负负弯矩的纵纵筋位置下下移，梁有有效高度减减少所以1.双排钢筋筋：=-80==550--80=4470mmm1.单排钢筋筋：=-50==550--50=5500mmm=4000-80==320mmm=4000-50==350mmm对屋面梁:正弯弯矩的跨中中截面按TT形截面计计算验算截面类型确定翼缘计算宽宽度b`f按计算宽度loo考虑:b``f==4770mm判别T形截面类类型故属于第一类型型T形截面负弯矩的支座截截面按矩形形计算最小配筋率要求求的=0.25%bb=0.00025××250××515==321..9=0.25%bb=0.00025××250××365==228..1裂缝宽度要求的的确定柱的计算长长度按现浇式:底层层llo=1..0H=44800mm其余层lo==1.255H=1..253..9=48875mmm计算柱的纵向受受力钢筋非抗震时,各层层柱在横向向框架平面面内,按单向偏偏心受压构构件计算,纵向受力力不从心筋筋AS=AAS'对称布置.在弯矩作作用方向对对边,在横向框框架平面外外,按轴心受受压构件计计算,全部纵向向筋AS沿截面周周边均匀布布置.四级抗震框架中中、边柱角柱柱不利截面内力力组的偏心心距增大系系数n和稳定系系数的计算算见下表：：柱编号截面M(KN.m)N(KN)eo(mm)ea(mm)ei(mm)ei/holo(mm)lo/hlo/bZ-BW上152.84231.59660206801.641.0487510.831.01.05113.930.921下109.95247.8688443.620463.61.121.0487510.831.01.07513.930.921Z-CW上125.94221.94567.520587.51.421.0487510.831.01.05913.930.921下96.80268.81360.120380.10.921.0487510.831.01.09113.930.921Z-B2上92.18485.33190202100.511.0487510.831.01.16413.930.921下110.05501.50219.420239.40.581.0487510.831.01.14413.930.921Z-C2上89.07505.11176.320196.30.470.94487510.831.01.17813.930.921下100.37537.15186.920206.90.500.97487510.831.01.16813.930.921Z-B1上77.48736.55105.220125.20.300.82480010.671.01.27113.710.924下53.04730.6972.62092.60.220.63480010.671.01.29313.710.924Z-C1上73.85891.6082.820102.80.250.69480010.671.01.28513.710.924下51.79911.5056.82076.80.190.57480010.671.01.3113.710.924注：钢筋为Ⅱ级级bb=0.5550fy==300NN/mm22砼C30fc=114.3NN/mm22=M/N==+=1+当lo/hh<8时取n=1..0=0.5fvAA/N当>1.0时取=1.00=1.15-00.01llo/h当lo/h<115时,取=1.00A=bhe=ei+ee'=ei-X=当为大偏压时则AS==当为小偏压时m==00.8==柱编号截面bh()N(KN)(mm)e(mm)(mm)X(mm)AS=(mm2)实配筋(mm22)Z-BW上350450231.596801.0510.921904.68-524.68846.27868.17418(10177)下350450247.8688463.61.0750.921688.37-308.37749.524540.19418(10177)Z-CW上350450221.94587.51.0590.921812.16-432.16644.344680.31418(10177)下350450268.81380.11.0910.921604.69-224.69953.71425.48418(10177)Z-B2上350450485.332101.1640.921434.44-54.4496.969240.98418(10177)下350450501.50239.41.1440.921463.87-83.87100.2362.81418(10177)Z-C2上350450505.11196.31.1780.921421.24-41.24100.92198.25418(10177)下350450537.15206.91.1680.921431.66-51.66107.32276.15418(10177)Z-B1上350450736.55125.21.2710.924349.1330.87147.16按构造418(10177)下350450730.6992.61.2930.924309.7370.27145.99按构造418(10177)Z-C1上350450891.60102.81.2850.924322.1057.90178.14按构造418(10177)下350450911.5076.81.310.924290.6189.39182.12按构造418(10177)柱的裂缝宽度计计算：当时，应作裂缝宽宽度验算柱编号截面>0.55Ns(KN)(KN/m)mlo/h<14e(mm)<0.3Z-CW上1.59186.87123.060.65910.831.0849349.2262.990.01290.7150.299下1.07200.3487.780.43810.831.0628320.6188.880.01290.5640.170Z-EW上1.367179.19102.390.57110.831.0761346.2211.110.01290.6200.208下0.868192.6678.150.40610.831.0596336.9145.690.01290.4050.0943.计算箍筋梁的配箍（斜截截面计算）验算截面尺寸：：ho1=550--80=4470mmm，ho2=4000-35==365mmm，hW/b=4470/2250=11.88<<4hhW/b=3365/2250=11.46<<4，故0.255fcbhho=0..25×99.6×2250×4470=2282KNN>00.7fttbho==0.7××1.1××250××470==90.4475KNN<故需进行行配筋计算Ф8@200000.25ffcbhoo=0.225×9..6×2550×3665=2119KN>>00.7fttbho==0.7××1.1××250××365==70.2263KNN>截面满足足要求，只只需构造配配箍，对连连梁配Ф8@2000Vcss=0.77ftbhho+1..25fyyvAsvv/ho==0.7××1.1××250××470++1.255×2100×4700×2×550.3//200==152..533KKN>满足足要求梁的配箍：采用用Ф8双肢箍筋筋抗剪，其其间距计算算×当时取S200㎜当时取S300㎜根据抗抗震设计规规范中跨加密区长度度为1.5hh=1.55×4000=6000mm，取100mmm边跨：加密区长长度为1.5×5550=8825mmm，取120mmm梁编号bho（mm）（KN）S1（mm）S2（mm）S3（mm）实配S（mm）WL-BC250470147.5190.475463.01440.133200200WL-CD25036537.6170.263——440.133002002L-BC250470147.8690.475460.18440.132002002L-CD25036539.1270.263——440.1333002001L-BC250470147.3990.475463.98440.1332002001L-CD25036548.7470.263——440.13300200柱箍筋