基坑工程的支护设计

PAGEPAGE6题目：基坑工程的支护设计摘要本设计主要针对锡市尚城国贸基坑边坡进行方案论证选择、设计计算及施工组织设计。拟建建筑场地的东侧现为一边坡，长约120m，开挖后高度为2.0～13.0m，北段采用毛石挡墙进行支挡，整个坡顶分布有大量民房,所以根据场地工程地质条件，作者采用喷锚支护和桩锚支护2种方案论证选型。拟建1#商住楼北侧水平距离约0.8m处，有一栋6层楼的砖混结构的办公楼，南侧有一栋6层楼砖混结构的商住楼，与边坡的最小水平距离约为1.5m，地下室开挖后，基坑（边坡）最大度达到4.2m，所以根据场地工程地质条件，作者采用排桩支护。为了满足此挡土墙和边坡的安全、经济、合理等问题，最终确定采用排桩支护、桩锚支护和放坡支护三种支护方式。本设计对这三种方式进行了详细的设计，对此进行还设计了一整套相应的施工方案，包括施工工艺、支护监测以及施工管理，并最终做了工程的预算书，完成了此工程的设计要求。关键词：基坑支护；桩锚支护；施工方案；预算目录第一篇基坑支护方案设计 10第1章设计条件及分析 101.1工程概况 101.2工程地质条件 111.3岩土工程参数选取 121.4水文地质条件 131.5本基坑支护特点分析 13第2章设计依据及设计原则 142.1本基坑工程设计依据 14第3章基坑支护方案论证 163.1深基坑支护三种方案简介 16第4章基坑支护结构设计计算与稳定性验算 244.1剖面1-1 244.2剖面2-2 35第二篇工程预算书 47结束语 52参考文献 53致谢 54

前言基坑工程是建筑基础工程的一部分，其发展与建筑业的发展密切相关，而深基坑工程与高层建筑一样，也是充分利用土地资源的方式之一。随着我国经济建设的迅速发展，涉及到基础基坑开挖和支护的工程越来越多。从现在的基坑工程研究来看，基坑工程技术复杂，综合性强。难点很多，理论研究相对落后于工程实践，而基坑工程又是提高工程质量，减少事故的重点。总之，基坑工程是一项理论上尚待完善、成熟和发展，实践中需要大胆开拓，勇于创新的的综合性技术学科。当然，由于基坑工程造价较高，加之又是临时性工程，费用高而建设后期利用率低的现状使人们往往忽视基坑工程的重要性，而不愿意花费必要的建设资金。所以，从经济性和安全性的角度来讲，基坑工程往往处在很尴尬的处境。一方面，业主不希望花大价钱在基坑工程上，另一方面，基坑工程决定着整个后续工程的安全和质量。在这种处境下，就要求我们岩土工作者在基坑设计施工中发挥更大的主观能动性，使设计更合理，施工更经济。本设计是作者对锡市尚城国贸进行了详细的现场勘察后，考察了该地区类似工程的实践经验，通过查阅文献资料，在老师和同学们的共同帮助之下完成的。文章主要采用的桩锚支护方案，是在各种支护方案进行优化设计后最终确定的。在设计过程中，我真正掌握了很多专业知识，使自己的能力有了显著地提高！第一篇基坑支护方案设计第1章设计条件及分析1.1工程概况锡市尚城国贸位于锡林浩特市锡林大街与额尔顿路交汇处的东北角。拟建建筑场地的东侧现为一边坡，长约120m，开挖后高度为2.0～13.0m，北段采用毛石挡墙进行支挡，整个坡顶分布有大量民房。1#商住楼北侧水平距离约0.8m处，有一栋6层楼的砖混结构的办公楼，据业主介绍，基础为桩基础；南侧有一栋6层楼砖混结构的商住楼，与边坡的最小水平距离约为1.5m，据业主介绍，基础为桩基础。1#栋商住楼地下室开挖后，基坑（边坡）最大高度达到4.2m。本工程基坑开挖和土方开挖可能危及坡顶部位既有建筑及道路的安全，破坏后果严重，该工程安全性等级定位一级。1.2工程地质条件1.2.1场地位置及地形地貌本场地位于锡林大街与额尔顿路交汇处的东北角，场地原始地貌属锡林河流堆积地貌流水堆积低岗（ⅡⅡ-5dal），位处二级阶地，由白垩系下统泥质粉砂岩组成基座阶地，地面起伏较大。场地目前地面标高为217.13～231.59m,在场地东侧有一较高边坡，开挖后高度在2～13m之间，北段采用毛石挡土墙进行支挡，坡顶分布大量民房。1#商住楼北侧水平距离约0.8m，有一栋6层楼砖混结构的商住楼，基础为桩基础；南侧有一栋6层楼砖混结构的商住楼，与边坡的最小水平距离约为1.5m，基础为桩基础。现有边坡的坡脚为拟建的2#住宅楼，设计层数为6+1层，高度26.8m，地下室一层，高度为2.8m；1#商住楼设计层数-1+23层，高度79.5m，地下室一层，高度3.6m；地下室开挖后，基坑（边坡）最大高度将达到4.2m。场地在**市东风路与**东路交汇处的东侧，交通十分便利。1.2.2地层岩性根据勘察结果，结合区域地质资料，场地内揭露地层自上而下依次为杂填土①、粉质粘土②、圆砾③、强风化泥质粉砂岩④、中风化泥质粉砂岩⑤。分述如下：1、杂填土①（①为地层编号，下同）（Qml）灰褐色，主要由杂土组成，夹含大量建筑垃圾，结构松散，密实度差。此层在场地钻孔均有分布，层厚0.60～7.60m，层顶标高217.15～231.59m,层底标高209.73～228.49m。2、粉质粘土②（Qal)黄褐色、棕红色，局部钻孔见黑色铁锰质氧化物，无摇振反应，稍湿，高层部分因含水量大呈可塑状，多层部分呈硬塑状，切面无光泽，干强度中等，韧性中等。此层全场地分布，层厚1.80～9.70m，层顶标高209.73～228.49m,层底标高207.35～224.12m。3．圆砾③（Qal)灰褐色，颗粒呈亚圆形，母岩成份主要为石英砂岩、硅质岩等，砾径一般2～30mm，大者达40mm左右，孔隙为粗、中砂充填，含少量粘粒，级配一般，呈中密状态，饱和。此层在场地仅ZK5、ZK7、ZK8中有分布，层厚1.50～12.00m，层顶标高24.90～31.74m，层底标高为17.92～24.54m。4．强风化泥质粉砂岩④（K1）紫红色，粉砂质结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，节理裂隙发育，多为强、中风化互层，岩芯多呈饼状、块状、短柱状，偶夹白色方解石脉带，宽约1～3mm，岩芯较坚硬，易风化，遇水易软化，岩体基本质量等级Ⅴ级。此层为场地基岩，层厚1.40～12.50m，层顶标高205.75～224.12m。5．中风化泥质粉砂岩⑤(K1)紫红色，粉砂质结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，节理裂隙较发育，岩芯多呈短柱状，少量长柱状，偶夹白色方解石脉带，宽约1～3mm，偶见米粒大小的溶蚀现象，岩芯较完整坚硬，多呈短至长柱状，易风化，岩体基本质量等级Ⅳ级，RQD值为85%左右。此层为场地基岩，钻孔控制厚度最大为7.35m，此层层顶标高196.13～220.42m。1.2.3地质构造根据钻孔揭露及有关区域资料，场地基底为白垩系下统（K1）泥质粉砂岩，上覆第四系地层。第四系地层岩性主要为冲积成因的粉质粘土②、圆砾③，地表覆盖一层杂填土。据《1：20万区域地质调查报告》（**幅），未见断裂构造穿过拟建场地及其附近。据钻孔揭露，场地基底岩面较为平缓，泥质粉砂岩为场地基底岩层，埋深不大，岩层稳定，尚未发现有不良地质现象，同时地下水活动较弱。1.2.4不良地质作用场地位于一至二级阶地，地形起伏较大，基底稍有起伏，北侧有一较高边坡，场地局部分布有防空洞，防空洞高3m，宽2m，主要分布在拟建场地的北侧，需进行开挖处理，以免防空洞产生地面沉陷而造成不良影响，根据拟建建筑物的设计标高和地下室的设计标高确定，2#楼北侧的边坡将增加到10m左右。如不采取切实有效的支护措施，极有可能产生滑坡，进而危及坡顶部位既有建筑物的安全而引发地质灾害。1.3岩土工程参数选取根据福星·青龙王府1#、2#楼岩土工程详细勘察报告，岩土设计参数采用如下参数：表1.1岩土工程参数取用表土层度（kN/m3）(°)Cm(kN/m4)杂填土18.066720粉质粘土19.214.929.24380泥质粉砂岩20201575001.4水文地质条件通过查阅内蒙古资源勘察院提供的锡市尚城国贸岩土工程详细勘察报告，可以知道本工程的地下水位相对较低，而且主要为上层滞水：主要存在杂填土，勘测期间水量较小；孔隙潜水：赋存于圆砾层中，勘测期间水量一般；岩石裂隙水：赋存于白垩系泥质粉砂岩裂隙中，水量贫乏，因此在后面的方案选型及设计计算中不考虑地下水的影响。1.5本基坑支护特点分析1、场地东侧南段既是基坑又是边坡，2#住宅楼开挖深度为13m，开挖深度相对较大，因此挡土墙的处理是本工程的重中之重，所以本段采用桩锚支护。 2、1#号楼周边建筑物紧挨，施工场地狭小，同时在1#号楼南侧，地下管线紧挨建筑红线，有煤气等重要管线，不具备放坡开挖和打锚杆的条件，因此采用排桩支护。3、场地东侧挡土墙的周长较长，约有120m。4、工期要求相对短。5、基坑安全等级：由于周边环境复杂，基坑开挖深度大，地质条件复杂，支护结构破坏后对周边环境和地下结构的施工影响很严重，基坑安全等级为1级。6、基坑使用期限：由于“零排放”工程工期紧，设计基坑使用期限为180天。

第2章设计依据及设计原则2.1本基坑工程设计依据随着我国经济建设的迅猛发展，地下工程越来越多，应用范围日益扩大，有力的促进了基坑工程这一新兴学科的进步与发展，我国许多地区都施工了一大批规模大、深度深、地质条件和周边环境复杂多样的基坑工程，通过时间积累了极为丰富的经验，已能熟练的掌握各种高难度基坑工程施工技术，为新世纪施工更多、更复杂的地下建筑工程打下了坚实的基础。然而在深基坑支护和边坡防治中，由于地层复杂，周围建筑荷载差异等因素，使得深基坑工程的失事率逐年增加，尤其是沿海城市更加突出。根据相关资料，或多或少的存在问题，从而会使得周围建筑物发生不均匀沉降，导致建筑物倾斜、开裂、甚至倒塌，结果给国家和社会造成巨大的经济损失，如果设计过于保守的话会造成材料的严重浪费。因此要做到基坑支护的安全可靠，又要做到经济合理。2.1.1相关技术规范规程《岩土工程勘察规范》(GB50021—2001)《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330—2002)《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22—2005)《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)《混凝土结构工程质量验收规范》(GB50204—2002）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)2.1.2采用相关资料、施工图纸1、基坑地质条件、周边环境、地下管线等资料由内蒙古省资源规划勘测院提供；2、基础底板平面图由锡盟勘察城市设计院工程设计有限公司提供。2.1.3基坑支护设计原则与设计思路1、本基坑支护坚持安全、经济、方便施工的设计原则和思路。在掌握基坑工程要求（平面尺寸和深度等）、场地工程和水文地质条件、场地周边环境条件等资料后，对影响基坑工程维护体系安全的主要矛盾作出分析。根据本基坑的特点，基坑首先要保证其安全性，这就要求控制坑壁的变形，基坑设计时选用变形小的支护体系。2、安全原则不仅指维护体系本身安全，保证基坑开挖、地下结构施工顺利，而且要保证临近建（构）筑物和市政设施的安全和正常使用。3、经济原则不仅是指维护体系的工程费用，而且要考虑工期，考虑开挖是否方便，考虑安全贮备是否足够，应采用综合分析，确定该方案是否经济合理。4、方便施工原则也应是维护体系的选用原则和思路之一。方便施工可以降低开挖费用，而且可以节约工期、提高维护体系的可靠性。5、围护设计要因地3宜，根据基坑工程周围建（构）筑物对维护体系变位的适应能力，选用合理的围护型式，进行围护结构体系设计。第3章基坑支护方案论证3.1深基坑支护三种方案简介3.1.1土钉支护3.1.2喷锚网支护3.1.3桩锚支护第4章基坑支护结构设计计算与稳定性验算4.1剖面1-14.1.1设计计算一、土压力计算1-1剖面以ZK2为准进行计算,基坑开挖深度为4.2m,上部均布荷载为q=20kN/m．场地地质条件和计算参数见下表4.1：表4.1土层设计计算参数土层层底标高（m）层厚（m）重度（kN/m3）(°)c(kPa)杂填土212.15.41866粉质粘土207.74.419.214.929.6泥质粉砂岩202015图4-1土压力分布图主动土压力系数：杂填土：；粉质粘土：；泥质粉砂岩：；被动土压力系数：杂填土：；粉质粘土：；泥质粉砂岩：；主动土压力分布：a点：；b点：；c点上：；c点下：；根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-99》得基坑底以下土层主动土压力按矩形分布，则有d点上：；d点下：；e点：；被动土压力分布：b点：；c点上：；c点下：；d点上：；d点下：；e点：；由于c点之下被动土压力都大于主动土压力，土压力零点不存在，所以取c点处为弯矩零点。；；；；求嵌固深度hd：根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-99》得：；；；则嵌固深度；取。桩长7+4.2=11.2m。二、挡土结构内力计算采用人工挖孔桩，桩径1200mm，桩中心距2000mm。剪力为零点位置以及相应的最大弯矩设计值，求；由得：；得；相应的最大弯矩计算值注：弯矩顺时针方向为正。则最大弯矩设计值。三、桩身配筋计算根据《混凝土结构设计规范》知，圆形截面钢筋布置如下:由最大弯矩，桩径1200mm，混凝土标号C25，主筋采用HRB335级钢筋，保护层厚度50mm，预计配26Φ25钢筋；箍筋为HPB225级钢筋，采用Φ8螺旋箍筋，间距200mm：加强钢筋为HRB335级钢筋，采用Φ16加强钢筋，间距2000mm，以加强钢筋笼刚度。有，，，，，：由公式，；得，；配筋满足要求。四、冠梁设计因为场地狭小，不适宜作冠梁。4.1.2稳定性分析一、整体稳定性验算由稳定性验算公式：整体稳定性分析如图；图4-2稳定性分析圆弧半径(m)R=14.597m圆心坐标X(m)X=0.53m圆心坐标Y(m)Y=1.64m得整体稳定性安全系数为；稳定性达到要求。二、墙底抗隆起验算因桩底打入强风化岩层中，可不进行抗隆起验算。4.2.1设计计算一、土压力计算2-2剖面以ZK9为准进行计算,基坑开挖深度为3.9m,上部均布荷载为q=60kN/m。场地地质条件和计算参数见下表：表4.2土层设计计算参数土层层底标高（m）层厚（m）重度（kN/m3）(°)c(kPa)杂填土216.91.21866粉质粘土202.84.119.214.929.6泥质粉砂岩202015图4-3土压力分布图主动土压力系数：杂填土：粉质粘土：泥质粉砂岩：被动土压力系数：3杂填土：粉质粘土：泥质粉砂岩：主动土压力分布a点：；b点上：；b点下：；c点：；d点上：；d点下：；根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-99》得基坑底以下土层主动土压力按矩形分布，则有e点：被动土压力分布：c点：；d点上：；d点下：；e点：；由于被动土压力都大于主动土压力，土压力零点不存在，所以取开挖深度处c点为弯矩零点。；；；；；；；；求嵌固深度hd：根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-99》得：；得出；则嵌固深度；取hd=6.1m；桩长6.1+3.9=10m。二、挡土结构内力计算采用人工挖孔桩，桩径1000mm，桩中心距2500mm。剪力为零点位置以及相应的最大弯矩设计值，求；由得：；得则相应的最大弯矩计算值注：弯矩顺时针方向为正。则最大弯矩设计值。三、桩身配筋计算根据《混凝土结构设计规范》知，圆形截面钢筋布置如下:图4-4沿周边均匀配筋的圆形截面由最大弯矩，桩径1000mm，混凝土标号C25，主筋采用HRB335级钢筋，保护层厚度50mm，预计配20Φ25钢筋；箍筋为HPB225级钢筋，采用Φ8螺旋箍筋，间距200mm：加强钢筋为HRB335级钢筋，采用Φ16加强钢筋，间距2000mm，以加强钢筋笼刚度。有，，，，，；由公式，；；得，；；配筋满足要求。四、冠梁设计因场地狭小，不宜做冠梁。4.2.2稳定性分析一、整体稳定性验算由稳定性验算公式：整体稳定性分析如图图4-5稳定性分析圆弧半径(m)R=14.68m圆心坐标X(m)X=1.33m圆心坐标Y(m)Y=1.7m得整体稳定性安全系数为；稳定性达到要求。二、墙底抗隆起验算因桩底打入强风化岩层中，可不进行抗隆起验算。4.2剖面2-2本段基坑开挖深度为3.18m，采用放坡支护方案：场地地质条件和计算参数见下表4.3：表4.3土层设计计算参数土层层底标高（m）层厚（m）重度（kN/m3）(°)c(kPa)杂填土216.181.21866粉质粘土208.687.519.214.929.6泥质粉砂岩202015取坡率值为1：1，既基坑坡脚为45°；稳定性验算：如图图4-6稳定性分析取半径R=5.5m时有：从图中量取各土条的中心高度h，计算各土条的重力W，将结果列于表4.3.1表4.3.1土条编号土条宽度b(m)土条中心高h(m)土条重力W(kN)(kN)(kN)（m）10.80.375.6870.695.6420.81.0115.51154.0114.9930.81.5223.35249.4921.3340.81.8828.093415.723.2950.81.6123.584416.3716.9760.740.678.92577.484.86合计53.746土坡稳定安全系数为；取半径R=5m时有：从图中量取各土条的中心高度h，计算各土条的重力W，将结果列于表4.3.2表4.3.2土条编号土条宽度b(m)土条中心高h(m)土条重力W(kN)(kN)(kN)（m）10.80.446.7630.356.7520.81.2118.5961.9418.4830.81.8628.57167.8727.4640.82.3635.462514.9832.1450.82.2633.563619.7227.1660.81.5322.354916.8614.6770.520.575.34624.712.51合计66.436.69土坡稳定安全系数为：；满足要求。4.2.1设计计算一、土压力计算2-2剖面以ZK12为准进行计算,基坑开挖深度为3.9m,上部均布荷载为q=100kN/m，设一道锚索；场地地质条件和计算参数见表4.4。表4.4土层设计计算参数土层层底标高（m）层厚（m）重度（kN/m3）(°)c(kPa)杂填土217.30.81866粉质粘土204.3319.214.929.6泥质粉砂岩202015图4.2.1土压力分布图主动土压力系数：图4-7工程地质剖面图主动土压力系数：杂填土：粉质粘土：泥质粉砂岩：被动土压力系数：3杂填土：粉质粘土：泥质粉砂岩：主动土压力分布：a点：；b点上：；b点下：；c点上：；c点下：；d点：；根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-99》得基坑底以下土层主动土压力按矩形分布，则有e点：；被动土压力分布：d点：；e点：；；土压力零点距开基坑底面的距离可按下式计算：；；得u=0.52m；则在开挖面下0.52m处为弯矩零点。；；；；；；；；；；求锚索水平拉力设计值：根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-99》得：；得；锚索水平拉力设计值：。求嵌固深度hd：由；得：得出：取嵌固深度；桩长为7.1+3.9=11m。二、挡土结构内力计算采用人工挖孔桩，桩径1000mm，桩中心距2500mm。剪力为零点位置、以及相应的最大弯矩设计值；在开挖面下剪力为零的点；由得：；得；在开挖面上剪力为零的点；由得：；则；则相应的最大弯矩计算值；注：弯矩顺时针方向为正。；则取最大弯矩计算值为；则最大弯矩设计值。三、桩身配筋计算根据《混凝土结构设计规范》知，圆形截面钢筋布置如下:图4-8沿周边均匀配筋的圆形截面由最大弯矩，桩径1000mm，混凝土标号C25，主筋采用HRB335级钢筋，保护层厚度50mm，预计配16Φ20钢筋；箍筋为HPB225级钢筋，采用Φ8螺旋箍筋，间距200mm：加强钢筋为HRB335级钢筋，采用Φ16加强钢筋，间距2000mm，以加强钢筋笼刚度。有，，，，，：由公式，；；得，：；配筋满足要求。四、冠梁设计取冠梁宽1000mm，高600mm，混凝土采用C25，钢筋采用HRB335，钢筋保护层厚度取50mm；主筋配筋按最小配筋率计算，即，得。则可选6Φ16，4Φ10，。箍筋选取Φ8双肢闭封箍，间距200mm。五、锚索设计由《土层锚杆设计与施工规范》：锚索倾角取20°，采用HRB335级钢筋；，；锚索自由段长度：；取；由题意知锚索锚固段将穿过粉质粘土和泥质粉砂岩，由三角关系可知在粉质粘土中的长度为；<土层锚杆设计与施工规范>；则在泥质粉砂岩中的锚固段长度为：；则锚索长度为；取锚索长度；锚索的截面面积应按下式确定：；——锚索抗拉安全系数；查表可选用钢绞线，（）；4.2.2稳定性分析一、整体稳定性验算由稳定性验算公式：；整体稳定性分析如图图4-9稳定性分析圆弧半径(m)R=4.978圆心坐标X(m)X=3.533圆心坐标Y(m)Y=4.965得整体稳定性安全系数为；稳定性达到要求。二、深层滑移稳定性（1）设计参数坑底以上土的加权平均平均内摩擦角为，则，加权平均重度为。（2）计算锚杆间距2.5m，倾角，求得锚杆的水平力；OD=3.74（m）；求深层滑稳定性安全系数：①;；②；③因要计算地面荷载，挡土墙的主动土压力；④代替墙的主动土压力；由式：安全三、墙底抗隆起验算基坑底面是强风化泥质粉砂岩，因此不需要验算四、抗倾覆验算由式；抗倾覆力矩倾覆力矩则抗倾覆安全系数：安全。。

第二篇工程预算书1.1工程量清单1.1.1B-A-F-E段工程量计算B-A-F-E段的长为67.9米，采用悬臂式排桩支护方式。桩直径为1.2m，桩间距为2m，则可求得：（取整数）。冠梁为尺寸，冠梁总长为53.8米。①桩护壁工程量V：按桩护壁部分砖或混凝土体积以立方米（）为单位计量。桩芯混凝土灌注量：按桩芯桩体部分体积以立方米（）为单位计量。钢筋笼制作安装量：按其质量以吨为单位计量。Φ25钢筋，Φ16钢筋，Φ8钢筋Φ25主筋量：Φ16加强筋量：Φ8螺旋箍筋量：则冠梁混凝土灌注量：按冠梁体积以立方米（）为单位计量。钢筋制作安装量：按其质量以吨为单位计量。钢筋，钢筋，钢筋主筋量：主筋量：双肢箍筋量：则1.1.2BC段工程量计算BC段的长为36.2米，采用悬臂式排桩支护方式。桩直径为1m，桩间距为2.5m，则可求得：（取整数）。①桩护壁工程量V：按桩护壁部分砖或混凝土体积以立方米（）为单位计量。②桩芯混凝土灌注量：按桩芯桩体部分体积以立方米（）为单位计量。③钢筋笼制作安装量：按其质量以吨为单位计量。Φ25钢筋，Φ16钢筋，Φ8钢筋Φ25主筋量：Φ16加强筋量：Φ8螺旋箍筋量：则1.1.3DE段工程量计算DE剖面长为37.2米，基坑开挖深度为3.18米，采用放坡支护方式。坡角为，则可求得坡面宽度为。坡面铺设钢筋网，喷混凝土。钢筋面网设计采用，面层喷射C25细石混凝土，喷射混凝土厚100mm，分两次施喷。①坡面钢筋网工程量m：设计面网规格为；钢筋。因此坡面纵向面网筋总长：坡面横向面网筋总长：坡面钢筋网总长：坡面钢筋网工程量：②喷射混凝土工程量F：以喷射坡面面积为单位计算，故坡面复喷时按每增加1cm计费，本工程混凝土厚度为10cm，初喷厚5cm，复喷5cm。因此等效复喷工程量为：（等效复喷厚度为1cm）。1.1.4土方的开挖表7.1B-A-F-E工程量表序号工程名称工程量备注1冠梁钢筋用量主筋：箍筋：计算过程见1.1.12人工挖孔桩钢筋笼钢筋用量主筋：加强筋：箍筋：计算过程见1.1.13混凝土用量冠梁C25：桩护壁C20：桩芯C25：计算过程见1.1.1表1.2BC剖面工程量表序号工程名称工程量备注1人工挖孔桩钢筋笼钢筋用量主筋：加强筋：箍筋：计算过程见1.1.22混凝土用量桩护壁C20：桩芯C25：计算过程见1.1.2表7.2DE段工程量表序号工程名称工程量备注1放坡面钢筋网用量钢筋网：计算过程见1.1.32混凝土用量喷C25砼：计算过程见1.1.3

结束语本文结合锡市尚都国贸地下结构基础开挖工程实例，根据基坑地质条件和周围环境，依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120－99）等规范，通过方案比选，选择了护坡桩与锚杆结合的基坑开挖围护方案。主要工作及成果如下：1、对车站基坑长用的几种开挖方法进行比较，明确各种方法的优缺点及适用条件，对常用支护结构方案进行了比较得出了适宜于本工程的支护设计方案。2、在土压力的计算过程中应用了土压力计算的基本原理，对勘察资料进行了详细分析，并依照有关规范进行设计。对土层取内摩擦角、重度、粘聚力加权平均，然后朗肯土压力公式计算各支护点的水平荷载和抗力3、用了整体等值梁法计算出最大弯矩及桩的插入深度及支点反力。根据桩的最大弯矩对钢筋混凝土灌注桩进行配筋验算。根据