桩基础9学习课件

桩基础9学习课件第1页/共201页11.1概述一、深基础适用条件：

建筑场地浅层地基土质不能满足建筑物对地基承载力和变形的要求，也不宜采用地基处理等措施时。以地基深层坚实土层或岩层作为地基持力层，采用深基础方案。二、常见深基础类型：桩基础，沉井基础，墩基础，沉箱基础，地下连续墙以及高层建筑深基础护坡工程等。三、深基础与浅基础区别：1、由深层较好的土来承受上部结构的荷重以外，还有深基础周壁的摩阻力共同承受上部荷重。深基础承载力较高。2、需要用特殊方法进行施工。3、造价较高。4、工期较长。5、技术较复杂，需要专职技术人员负责施工及质量检查，发现问题及时处理。第2页/共201页木桩和石桩基础

西安灞桥（1834年清道光14年）第3页/共201页木桩基础上海河南路桥木桩基础（1923年）第4页/共201页Didyouevenwonderwhatacitywouldlooklikewithoutsoil?第5页/共201页第6页/共201页新加坡发展银行,四墩,每墩直径7.3m。将荷载传递到下部好土层,承载力高。第7页/共201页第8页/共201页四、概述-桩基础定义

如果建筑场地浅层的土质不能满足建筑物对地基承载力和变形的要求，而又不适宜采取地基处理措施时，就要考虑深基础方案了。深基础主要有桩基础、沉井和地下连续墙等几种类型，其中以桩基础应用最为广泛。桩基础是通过承台把若干根桩的顶部联结成整体，共同承受动、静荷载的一种深基础，而桩是设置于土中的竖直或倾斜的基础构件，其作用在于穿越软弱的压缩性土层或水中，将桩所承受的荷载传递到更硬、更密实或压缩性较小的地基持力层上，通常将桩基础中的桩称之为基桩。第9页/共201页五、概述-桩基础类型桩基构成：桩+承台（可为独立、条形、筏、箱）有高、低两种，前者用于水中第10页/共201页六、概述-桩基础作用将荷载传至硬土层（图4-1a），或分配到较大的深度范围（图4-1b），以提高承载力。第11页/共201页减小沉降，从而也减小沉降差，故地基强度够，而变形不合要求时亦用。两塔过近，会相对倾斜，用桩基解决厂房内堆载，使柱下基础倾斜，导致柱子开裂。可用桩基解决。第12页/共201页抗拔：用于抗风、抗震、抗浮等（图4-1c）有一定抗水平荷载能力，特别是斜桩（图4-1b）抗液化：深层土不易液化，浅层土液化后，有桩支撑，有助于上部结构的稳定。第13页/共201页软弱地基或某些特殊性土上的各类永久性建筑物，不允许地基有过大沉降和不均匀沉降；对于高重建筑物，如高层建筑、重型工业厂房和仓库、料仓等，地基承载力不能满足设计需要时；对桥梁、码头、烟囱、输电塔等结构，宜采用桩基以承受较大的水平力和上拔力时；对精密或大型的设备基础，需要减小基础振幅、减弱基础振动对结构的影响时；在地震区，以桩基作为地震区结构抗震措施或穿越可液化地基时；水上基础，当施工水位较高或河床冲刷较大，采用浅基础施工困难或不能保证基础的安全时。

七、概述-桩基础应用第14页/共201页八、概述-桩基础设计原则单桩承受的竖向荷载不应超过单桩竖向承载力特征值;桩基础沉降不得超过建筑物的沉降允许值;对位于坡地岸边的桩基础进行稳定性验算.此外,应考虑软土\湿陷性土\冻土\岩溶等特殊条件下桩基础特点.减沉桩-据沉降控制条件计算确定.第15页/共201页九、概述-桩基础设计内容桩类型和几何尺寸选择;单桩竖向(和水平向)承载力确定;确定桩的数量\间距和平面布置;桩基础承载力和沉降验算;桩身结构设计;承台设计;绘制桩基础施工图.第16页/共201页11.2

桩的分类

1．按桩的荷载传递方式可分为端承桩与摩擦桩两类。当桩穿过软弱土层，桩端支求在坚硬岩土或岩层上时，则上部荷载主要靠桩尖处坚硬岩土层提供的反力来支承。桩侧摩擦力很小，可以忽略不计，称这种桩为端承桩。当软土层很厚，桩端达不到坚硬岩土或岩层上时．则桩的荷载主要靠桩身与周围土层之间的摩擦力来支承，桩尖处土层反力很小，可略而不计，称这种桩为纯摩擦桩。实际的桩常是介于广述两种典型情况之间，既有摩擦入又有端承支承力，只是两个力的比例不一样而已。因而《桩基规范》进一步区分出摩擦端承桩和端承摩擦桩两个亚类，前者以端阻力为主．后者则以侧摩阻力为主。

2．按制桩材料可分为木桩、混凝土桩、钢筋混凝土桩、钢桩和组合材料桩等。

3．按制作方法

可分为预制桩和现场灌注桩两大类。

预制桩－－在工厂或施工现场制作的顶制，除钢桩、木桩外多为钢筋混凝土桩。预制桩得用不同的沉桩方法打(或压入)土中，桩对周围的土体有排挤作用，使地基的侧向应力和密度增加，因而也称为挤土桩。第17页/共201页混凝土预制桩。其截面有圆形、方形等。工厂预制桩的长度一般不超过12米，沉桩时在现场连接到所需长度。连接方式有焊接、法兰接桩及硫磺胶泥接桩三种。目前，常用的混凝土预制桩有PHC(预应力高强混凝土管桩)及PC桩。钢桩。有H型桩及钢管桩。第18页/共201页

灌注桩－－为节省钢材和减少打桩时的噪音及振动，可在现场桩位上先作成桩孔，然后再向孔内灌注混凝土(有时也配量钢筋)而成桩。用这类施工方法制桩(除沉管式外)没有或很少有挤土作用，故又称之为非挤土桩,包括钻孔灌注桩与人工挖孔桩。挤土桩有沉管灌注桩,静压桩等。

4．按桩径大小可分为小桩、普通桩和大直径桩3类。小桩指桩径≤250mm的桩多用于基础加固(如树根桩)；普通桩指桩径250mm＜d＜800mm的桩，在工业与民用建筑中大量使用，成桩方法和工艺很多。大直径桩则是指桩径≥800mm的桩。此类桩大多数是端承桩。

常用的桩型预制钢筋混凝土桩；沉管灌注桩；钻（挖)孔灌注桩。第19页/共201页第20页/共201页预制桩第21页/共201页预制桩起吊第22页/共201页干法施工第23页/共201页干法施工第24页/共201页扩底施工第25页/共201页钢桩第26页/共201页钢管桩和预应力桩第27页/共201页第28页/共201页第29页/共201页第30页/共201页第31页/共201页第32页/共201页11.3

桩、土体系的荷载传递

当竖向荷载逐步施加于单桩桩顶，桩身上部受到压缩而产生相对于土的向下位移与此同时桩侧表面受到土的向上摩阻力。桩身荷载通过所发挥出来的桩侧摩阻力传递到桩周土层中去，致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减。在桩土相对位移等于零处，其摩阻力尚未开始发挥作用而等于零。随着荷载增加，桩身压缩量和位移量增大，桩身下部的摩阻力随之逐步调动起来桩底土层也因受到压缩而产生桩端阻力。桩端土层的压缩加大了桩土相对位移，从而使桩身摩阻力进一步发挥出来。当桩身摩阻力全部发挥出来达到极限后，若继续增加荷载其荷载增量将全部由桩端阻力承担。由于桩端持力层的大量压缩和塑性挤出，位移增长速度显著加大．直至桩端阻力达到极限，位移迅速增大而破坏。此时桩所承受的荷载就是桩的极限承载力。第33页/共201页

竖向荷载作用下桩土体系荷载传递的过程可简单描述为：桩身位移s(z)和桩身荷载Q(z)随深度递减，桩侧应阻力qs(z)自上而下逐步发挥,桩侧度阻力qs(z)的发挥值与桩土相对位移量有关。第34页/共201页1、单桩竖向承载力分析

作用于桩顶的竖向荷载Q是由桩侧土的总摩阻力Qs和极端土的端阻力QP共同承担。Q

＝Qs＋QP

当桩顶荷载加大至极限值时，Q

u＝Qsu＋QPuQ

u称为单桩竖向抗压极限承载力(kN)；Qsu为单桩总极限摩侧阻力(kN)；QPu则为单桩总极限端阻力(kN)。第35页/共201页对桩的荷载传递过程的研究表明：桩在外荷载Q作用下，Qs

与QP的发挥程度与桩土之间的相对位移情况有关。桩与土之间发生不大的相对位移时，摩阻力就可充分发挥出来。单桩受荷过程中桩端阻力的发挥滞后于桩侧阻力，充分发挥所需的桩底位移值比桩侧摩阻力到达极限所需的桩身截面位移值大得多。第36页/共201页2、桩侧摩阻力qs

桩侧单位面积摩阻力的大小除与土的性质、桩的材科性质有关外，还与桩径、桩深、特别是施工方法有关。对于挤土的打入桩，沉桩将使桩周土向四周排开、挤压，因而土对桩身的摩阻力增大；若为钻(挖)孔灌注桩，由于先形成桩孔，周围土体向孔内膨胀、松动，因此桩身的摩阻力减小。

粘性土中打入桩的qs沿深度的分布近似抛物线形，桩顶处无摩阻力，桩身中段摩擦阻力最大。砂土中打入桩的qs

值，开始时随深度近乎线性增加，至—定深度后即接近均匀分布，称此深度为侧阻临界深度。第37页/共201页打桩对qs的影响

通常当桩打入土中时，会对周围土有挤实、扰动和振动的作用。在粘性土中打桩时，虽有挤密桩周上的作用，但却使桩周围约1倍直径范围内的土受到扰动，土的结构发生明显的变化；此外，对于饱和土体，挤压和振动的作用，还会在土中引起很高的超静扎隙水压力，实测资料表明，上升的孔隙水压力有时可达上覆土重的1.4倍。结构扰动和孔隙水压力升高将使桩周围土的抗剪强度大为降低。打桩停止后，经过一段时间，随着孔隙水压力的逐渐消散，土体不断团结．再加上触变作用使土的结构得到恢复，其结果导致靠近促附近的土的强度回复甚于超过土的原有强度。粘性土中，打桩过程对qs的影响是先降低，后又提高。在砂土中打桩，则主要是使桩周围的土被挤密，使qs提高。越接近桩的表面压得越紧，向外逐渐减少，至3倍桩径处趋于消失。打桩停止后，靠近桩表面的土的挤密效应会由于应力调整又有部分的丧失，故qs是先增加，后又可能有所降低。第38页/共201页3、桩端阻力qp

当作用于桩顶的荷载Q不断增加．桩侧降阻力完全发挥而达极限值后，继续增加的荷载就靠桩端阻力qp的增大来承担，直到桩端下的土体达到极限平衡，桩端阻力也达到极限值qpu

，此时桩所承受的荷载即为极限承载力Qu

。到达Qu

时，地基发生破坏，桩将表现出剧烈的或不停滞的下沉。

桩端阻力qp经典理论计算法以古典刚塑性理论为基础，把桩视为一宽度为b，埋深为d＝l的深基础。当在桩上加荷载至土体发生剪切破坏时，根据所假设的不向滑裂面形状，用基础极限承载力的原理，求出桩端极限承载力qsu。第39页/共201页

桩端下土体破坏型式大多数是冲剪或局部典切破坏，也可发生类似浅基础下地基的整体剪切破坏型式。较常用的太沙基型和梅耶霍夫型滑动面形状。根据承载力理论得出的极限端阻力的一般表达式为：对于桩来说，b值相对较小，故第一项可以忽略。若桩尖持力层为饱和粘土u＝0，Nq＝1，则若桩尖持力层为砂土c=0,则

第40页/共201页4、桩的端阻力深度效应

桩的端阻力qp随桩端埋深l的增加而线性增加。但桩端阻力有深度效应，即存在着一个临界深度hc。在均匀土层中，当桩端入土深度l＜hc时，桩的极限端阻力qpu，大体上随深度而线性增加，但当l＞hc，不再有明显增加或保持常数。对多层介质，桩端持力层也存在临界深度h’c，与性质相同的均匀土层相比，桩端持力层的临界深度h’c小于hc。第41页/共201页第42页/共201页5、桩的负摩擦力一、正摩擦力与负摩擦力概念在桩顶荷载作用下，桩相对周围土体产生向下的位移，因而土对桩侧产生向上的摩擦力，称之为正摩擦力。桩周围的土体由于某些原因发生压．且变形量大于相应深度处桩的下沉量，则土体对桩产生向下的摩擦力。此种摩擦力相当于在桩上施加下拉荷载，称之负摩擦力。二、负摩擦力对桩基的影响负摩擦力的存在降低了桩的承载力，并可导致桩发生过量的沉降。第43页/共201页三、产生负摩擦力的原因

①桩侧地面上有分布范围较大的荷载（大面积堆料）；②由于地下水位全面下降(如抽取地下水)，使土中有效应力增加；③桩穿过欠固结的软粘土或新填土，而支承于较坚硬的土层，桩周土在自重作用下随时间而逐渐固结；④自重湿陷性黄土浸水下沉和冻土的融陷等。第44页/共201页四、负摩擦力分布范围

桩身上负摩擦力的分布范围可根据桩与周围土的相对位移情况确定。若桩身某一截面处，桩与周围土体之间没有相对位移，则作用在桩上的摩擦力为零，称该点为中性点。在中性点截面处，桩身的轴力N最大；在中性点以上，土的下沉量大于桩的沉降量，所以是负摩擦区；在中性点以下，土的下沉量小于桩的沉降量，因而是正摩擦区。

第45页/共201页五、负摩擦力计算

K0:土的侧压力系数；φ´:土的有效内摩擦角度；σ´:桩周土中的竖向有效应力；ζn:桩周土负摩擦力系数。

中性点的深度ln与桩周土的压缩性和变形条件，以及桩和持力层土的刚度等因素有关，但实际上准确确定中性点的位置比较困难。桩尖沉降sp越小，ln越大，对于支承在岩层上的端承桩（sp＝0），负摩擦力可分布于全桩身。第46页/共201页11.4单桩承载力确定方法一、竖向承载力单桩的竖向承载力取决于地基土对桩的支承能力和桩身材料的强度。一般说来，桩的承载力主要由前者决定；材料强度往往不能充分利用，只有对端承桩、超长桩以及校身质量有缺陷的桩，才可能由校身材料强度控制桩的承载能力。

1.按桩身材料强度确定根据材料强度计算单桩承载力时，可把桩视为插在土中的受压杆件，在轴向压力作用下，计算校身轴力受压强度时，一般可不考虑弯曲的影响，即取稳定系数＝1.0，则其承载力设计值可用下式确定：第47页/共201页

2.按桩周土的支承能力确定

根据地基十的变形和强度确定单桩竖向承载力的方法很多。现将《桩基规范》中推荐的几种主要方法介绍如下：

(1)静载荷试验法由试验结果可绘出桩顶荷载和桩顶沉降关系曲线，根据上述曲线特性，可用下列方法确定单桩竖向极限承载力。

第48页/共201页第49页/共201页

静载荷试验法确定极限承载力

由试验结果可绘出桩顶荷载和桩顶沉降关系曲线，根据上述曲线特性，可用下列方法确定单桩竖向极限承载力。①按沉降随荷载的变化特征确定Qu

当Q～s曲线有明显的第二拐点出现时，取第二拐点处所对应的荷载为极限荷载Qu。所谓第二拐点，即Q～s曲线陡降段的起点。②根据沉降量确定极限承载力。对于缓变型Q～s，一般可取s＝40～60mm对应的荷载值为Qu。对于大直径桩可取s＝0.03～0.06d(d为桩端直径)所对应的荷载值；对于细长桩(l／d＞80)，可取s＝60～80mm对应的荷载值。第50页/共201页

(2)经验公式法

利用经验公式确定单桩承载力的方法是—种沿用多年的传统方法。这种方法适用于各种类型的桩，并用极限设计的形式表示。根据静力平衡条件可得：Qu=Qsk+Qpk式中Qu

——单桩竖向极限承载力标准值，kN；

Qsk——单桩总极限侧阻力标准值，kN

Qpk——单桩总极限瑞阻力标准值，kN。为了便于计算、假定同一土层中的单位侧摩阻力qs均匀分布，于是可根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，确定承载力标准值。《建筑桩基技术规范》针对不同的桩型，给出了极限承载力标准值的估算公式。

第51页/共201页①常规预制桩及灌注桩

qsik，

qqk分别为桩侧第i层土的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值(kPa)，可查表得到。第52页/共201页桩侧极限摩阻力标准值第53页/共201页桩侧极限端阻力标准值第54页/共201页

②大直径桩

对于直径大于0.8m桩，其侧阻及端阻要考虑尺寸效应。这是因为大直径桩在成孔过程中将会出现孔壁土的松弛效应（主要发生在无粘性土中），从而导致侧摩阻力降低。孔径越大，降幅越大。同时大直径桩的极限端阻力随桩径增大而呈双曲线关系下降。大直径单桩竖向极限承载力标准值计算公式：

ψsiψp分别为大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数，查表取值。第55页/共201页③嵌岩桩

传统设计中，嵌岩桩按纯端承桩计算承载力，但试验研究表明，只要嵌岩桩不是很短，上覆土层的侧阻力能充分发挥作用。此外，嵌岩深度内也有侧阻力作用，因而传递到桩端的应力随嵌岩深度增大而递减，当嵌岩深度达到5倍桩径时，传递到桩端的应力已接近于零。这说明，桩端嵌岩深度超过界限值后，无助于提高桩的竖向承载力。承载力标准值计算公式：

ζsi土的侧阻力发挥系数；ζr、ζp嵌岩段侧阻力和端阻力修正系数;frc岩石饱和单轴抗压强度；hr桩身嵌岩(中等风化、微风化、新鲜基岩)深度，超过5d时，hc=5d。第56页/共201页11.5桩基计算

实际工程中的桩基础，除少量大直径桩是用单桩基础外，一般都是由多根桩，上部由承台联结而成的群桩基础。群桩基础的承载力是否等于各单桩承载力之和？一、群桩的工作特点对于群桩基础，作用于承台上的荷载实际上是由桩和地基土共同承担。桩端阻力、桩侧阻力和地基土的反力发挥会因承台设置方式、桩基类型、地基土的性质差异而不同。

端承群桩，由于持力层坚硬，不允许桩下沉，故桩侧摩阻力不易发挥，上部荷载通过桩身直接传到桩端处土层上。而桩端处承载压面积很小，各桩端的压力彼此互不影响，故可认为端承群桩中各桩的工作情况与单桩工作情况基本一样；同时，由于桩的变形很小，桩间土基本不承担荷载，群桩的承载力就等于各单桩的承载力之和，群桩的沉降量也与单桩基本相同。第57页/共201页

摩擦群桩主要通过每根桩侧面的摩擦阻力将上部荷载传布到桩周及桩端的土层中。假定桩侧摩阻力在土中引起的附加应力z，按某一角度沿桩长向下扩散分布至桩端平面处。桩距S较大时，例如S＞6d(d为桩径)，桩端平面处各桩传来的压力互不重叠或重叠不多，这时群桩中各桩的工作情况仍和单桩单独工作一样，故群桩的承载力也等于各单桩承载力之和。桩距较小时，例如常用桩距S＝(3～4)d，桩端处地基中各桩传来的附加应力z就会相互重叠，使得桩端处压力要比单桩时增大许多，桩端以下压缩土层的深度也要比单桩时深很多。群桩中各桩的工作状态就与单桩时迥然不同，群桩的承载力并不等于各单桩之总和，沉降量也大于单桩的沉降量，这就叫群桩效应。第58页/共201页第59页/共201页二、群桩效应

影响群桩效应的主要因素，一是群桩自身的几何特征，包括承台的设置方式(高或低承台)、桩距、桩长、及桩长与承台宽度比、桩的排列形式、桩数；二是桩侧与桩端的土性、土层分布和成桩工艺(挤土或非挤土)。群桩效应具体反映于以下几方面群桩的侧阻力、群桩的端阻力、承台土反力、桩顶荷载分布、群桩沉降及其随荷载的变化、群桩的破坏模式。第60页/共201页1.端阻力的群桩效应群桩的端阻力不仅与桩端持力层强度与变形性质有关，而且因承台、邻桩的相互作用而变化。端阻力主要受以下因素的影响。①桩距影响一般情况下，端阻力随桩距减小而增大，这是由于邻桩的桩侧剪应力在桩端平面上重叠，导致桩端平面的主应力差减小，以及桩端土的侧向变形受到邻校逆向变形的制约而减小所致。其群桩端阻力因挤土效应而提高，提高幅度随桩距增大而减小。

②承台影响对于低承台，当桩与承台宽度比L/Bc＜2时，承台土反力传布到桩端平面使主应力差减小，承台还具有限制桩土相对位移、减小桩端贯人变形的作用，从而导致桩端阻力提高。承台底地基土愈软，承台效应愈小。第61页/共201页2.桩侧阻力的群桩效应桩侧阻力只有在桩土间产生一定相对位移的条件下才能发挥出来，其发挥值与土性、应力状态有关。桩侧阻力主要随下列因素影响而变化。

①桩距影响桩间土竖向位移受相邻桩影响而增大，桩土相对位移随之减小，使得在相等沉降条件下，群桩侧阻力发挥值小单桩。在桩距很小条件下，即使发生很大沉降，群桩中各基校的侧阻力也不能得到充分发挥。

②承台影响低承台限制了桩群上部的桩土相对位移，从而使基桩上段侧阻力发挥值降低，即对侧阻力起“削弱效应”。侧阻力的承台效应随承台底土体压缩性提高而降低。第62页/共201页群桩效率系数

若不允许群桩的沉降量大于同荷载作用下的单桩沉降量时，则群桩中每一根桩的平均承载力就要比单桩时降低。根据这一概念，在设计中常要乘以群桩效率系数ζ，其意义为：第63页/共201页

传统的方法认为，荷载全部由桩承担，承台底地基土不分担荷载，这种考虑无疑是偏于安全的。但大量研究和现场实测表明：对于摩擦型桩基，承台下的桩间土参与承担部分外荷载。承载的比例随桩群的几何特征变比，从百分之十几直至百分之五十以上。3、承台下土对荷载的分担作用

桩基受荷载后是否考虑承台底面的桩间土分担荷载？第64页/共201页第65页/共201页1.群桩竖向承载力的确定由于群桩在竖向荷载作用下存在群桩效应问题，故其承载力一般并不应等于各单桩承载力之和。目前计算桩基承载力的方法主要有《桩基规范》采用的群桩分项效率系数法。

1)群桩分项效率系数法分项效率系数法同于以概率理沦为接础的极限状态设计法。在桩基设计承载力的表达式上，与传统的柱基设计方法有两点主要区别：①不再采用单一安全系数k，而代之以采用侧阻、端阻和承台底土的抗力分项系数s、p、c

或侧阻端阻综合抗力分项系数sp和承台底土的抗力分项系数c；②根据桩群—土—承台相互作用特性，在大量试验结果的基础上，经统计分析，给出了各项群桩效应系数，即侧阻群桩效应系数s，端阻群桩效应系数p，侧阻端阻综合群桩效应系数sp以及承台土阻力群桩效应系数c。三、桩基的承载力计算第66页/共201页

桩基中各单桩的竖向承载力设计值R的统一计算表达式为：

Qsk——桩基中相应于每一很桩的承台底地基土极限抗力标准值(kN)．可按下式计算：

qsk——承台底1/2承台宽度的深度范围(l≤5m)内，地基土极限抗力标准值，可按《地基规范》中相应的地基土承载力标难值乘以2取值，kN/m2；

Ac——承台底地基土净面积m2。

分项抗力系数s、p和c值，群桩效应系数s、p、sp值可查由表确定。第67页/共201页

2）实体深基础验算法

《地基规范》根据国内外一些实测资料相模型试验结果，规定桩基的承载力计算可分为下述两种情况。①对于端承桩基和桩数n＜9根或条形基础下排数不超过两排的摩擦桩基础，桩基的竖向抗压承载力即为各单桩承载力之和。②当桩距sa＜6d，桩数n＞9根且排数大于2的摩擦桩基．可视作一假想的实体深基础，验算该实体基础的地基承载力。第68页/共201页

验算方法

原则上与浅基础的地基计算相同。计算时将承台、桩群与桩间土作为一个整体，荷载通过桩侧摩擦力，从最外一圈的桩顶外缘以α角向下扩散。将群桩基础假想为埋深d十l的深基础，然后验算桩端处的地基承载力是否满足要求。桩端平面处经修正后的天然地基上的承载力特征值第69页/共201页

2.桩基软弱下卧层验算当桩端平面以下受入层范围内存在软弱下卧层时，应进行软弱层的承载力验算。按《桩基规范》要求，对于桩距sa≤6d的群桩基础，用下列公式验算下卧层承载力。第70页/共201页

3.桩基中各单桩的荷载验算

建筑物的荷载通过承台传给各根桩，对于一般建筑构和受横向荷载较小的低承台桩基，计算各单桩桩顶所受到的竖荷载时，多假定承台为绝对刚性，把桩视为受压杆件，按材料力学方法进行计算。

1)中心竖向荷载各单桩所受的竖向力设计值N为：

2)偏心竖向荷载当桩基中每根桩截面都相同同时，任一单桩所受的竖向力设计值为：第71页/共201页四、竖向荷载作用下单桩沉降计算

单桩受到荷载作用后，其沉降量由下述三个部分组成：1桩本身的弹性压缩量；2由于桩侧摩阻力向下传递，引起桩端下土体压缩所产生的桩端沉降；3由于桩端荷载引起桩端下土体压缩所产生的桩端沉降。第72页/共201页1、单桩沉降的影响因素

单桩沉降组成不仅同桩的长度、桩与土的相对压缩性、土层剖面及性质有关，还与荷载水平、荷载持续时间有关。单桩沉降计算方法

1荷载传递分析法；

2弹性理论法；

3剪切变形传递法；

4有限单元分析法；

5简化分析法。第73页/共201页2、单桩沉降的经验统计关系

Frank(1985)总结了单桩的工程实践经验，统计出在特定地质条件和设计荷载下单桩沉降S的典型数值与桩径d的经验关系：对于打入桩：平均：S＝0.9%d

变化范围：S＝(0.8%~1.2%)d

对于钻孔桩：平均：S＝0.6%d

变化范围：S＝(0.3%~1.0%)d

第74页/共201页3、常规桩沉降计算的经验方法第75页/共201页第76页/共201页4、群桩沉降计算

桩基一般只按承载能力进行计算，但当桩端持力层为软弱土，或建筑物重要性大，对桩基沉降的要求高时，尚应对桩基进行沉降验算。

目前在工程中应用较广泛的桩基沉降计算方法，仍是把群桩作为假想的实体深基础。计算出作用在桩端平面处的压力p后．即可按土力学课中所述的分层总和法计算桩端下土的压缩层厚度内的变形值，即作为桩基的沉降量，其计算步骤与浅基础的沉降计算相同。第77页/共201页把群桩作为假想的实体深基础,基础底面与都与桩端齐平。差别：考虑或不考虑群桩外围侧面剪应力的扩散作用。共同特点：不考虑桩间土的压缩变形对沉降的影响。计算精度：计算参数和地区经验。第78页/共201页第79页/共201页5、基于Geddes应力解的群桩沉降计算第80页/共201页6、附加应力计算第81页/共201页

一、收集设计资科首先要充分掌握设计原始资料。包括建筑物类型、荷载、工程地质勘察资料、材料来源及施工技术设备等情况。并尽量了解当地使用桩基的经验以供设计参考。二、选择持力层根据场地勘察报告中地质剖面情况，结合建筑物的荷载及上部结构等条件，选择桩端持力层，应尽可能使桩支承在承载力相对较高的坚实土层上。根据施工条件确定桩的类型，是用预制桩还是灌注桩，并相应决定桩的断面尺寸。由桩端持力层深度可初步确定桩长，为提高桩的承载力相减少沉降，桩端全断面必须进入持力层一定深度，对于粘性土、粉土，不宜小于2倍桩径，砂土不宜小于1.5倍桩径，对于碎石类土不宜小于1倍桩径。当存在软下卧层时，桩基以下硬持力层厚度一般不宜小于4倍桩径。当桩端持力层较厚，且施工条件许可时，桩端全断面进入持力层的厚度，宜达到桩端阻力的临界深度。当桩的种类和几何尺寸确定之后，应初步确定承台底面高程，其确定原则与浅基础埋深相同。11.6桩基础的设计步骤第82页/共201页

三、确定单桩竖向承载力设计值R

按前述方法确定，并可参考勘察单位提供的数值及地区经经验。四、确定桩数n及其平面布置根据单桩承载力设计值和上部结构物荷载确定桩数

中心荷载时，n=F/R

偏心荷载时，桩基中各桩受力可能不均等，桩数可按上式确定值增加10％～20％。合理地布桩使桩基经济和有效的重要环节，考虑的原则是：

1.尽可能使群桩横截面的形心与长期荷载的合力作用点重合，以便使各桩受力均匀；对于荷载作用点位置变化的建筑物，可使群桩重心位于变化幅度之中。

2.尽可能将桩布置在靠近承台的外围部分，以增加桩基的惯性矩；

3.保持桩距sa＝(3～4)d左右为宜。桩在平面上的布置多采用行列式，也可采用梅花式，可以等距排列也可以不等距排列。

4.对于桩箱基础，宜将桩布置于墙下；对于带梁(肋)的桩筏基础，宜将桩布置于梁(肋)下；对于大直径桩宜采用一柱一桩。第83页/共201页

五、桩基础验算包括群桩承载力验算和群桩中每根单桩的受力验算，必要时还要验算群桩地基沉降量。若验算结果不能满足要求时，应修改设计直到满足为止。

六、承台的设计与计算除单桩基础可不设承台外，一般桩基础均要设置承台。承台的作用是把桩联结成一个整体，并把建筑物的荷载传到桩上。因而承台应有足够的强度和刚度。常用的低桩承台埋深应不小于600mm，承台的设计主要是确定承台的平面尺寸和形状；承台的厚度及与桩的联结；承台的配筋等。

(一)承台的外形尺寸和构造要求承台的平面尺寸一般是由上部结构和桩的数量及布置形式决定，若是墙下桩基，承台作成条形梁式承台；如果是柱下桩基，则宜采用板式承台(矩形或三角形)。承台的剖面形状可作成锥形、台阶形或平板形。第84页/共201页

承台构造要求：承台厚度不应小于300mm，承台宽度不宜小于500mm，承台边缘距边桩中心的距离不应小于桩的直径或桩的边长，且边缘挑出部分不应小于150mm。对条形承台梁边缘挑出部分不应小于75mm。为保证群桩与承台之间连接的整体性，桩顶嵌入承台的长度，对大直径桩不宜小于100mm；对普通桩不宜小于50mm。混凝土桩的桩顶主筋应伸入承台内，其锚固长度不宜小于30倍主筋直径。承台的混凝土标号不宜低于C15。承台的配筋按计算确定，对于矩形承台板，配筋宜按双向均匀布置，钢筋直径不宜小于10，间距不应大于200mm或小于100mm。对于三桩承台，应按三向板带均匀配置．最里面3根钢筋相交围成的三角形，应位于柱截面范围以内。承台底钢筋的保护层厚度不宜小于70mm。第85页/共201页(二)承台板厚度计算

对于板式承台，与钢筋混凝土扩展基础相类似，其厚度主要按抗冲切计算确定，并疗满足抗剪验算的要求。承台的冲切破坏主要有两种形式：由柱边或变台阶处沿≥45º斜面拉裂形成冲切锥体破坏；在角桩顶部对承台边缘形成≥45º的冲切破坏锥体。1.承台板沿柱边的冲切强度验算第86页/共201页(二)承台板厚度计算

对于板式承台，与钢筋混凝土扩展基础相类似，其厚度主要按抗冲切计算确定，并疗满足抗剪验算的要求。承台的冲切破坏主要有两种形式：由柱边或变台阶处沿≥45º斜面拉裂形成冲切锥体破坏；在角桩顶部对承台边缘形成≥45º的冲切破坏锥体。2.承台板角桩冲切强度验算第87页/共201页

3.承台斜截面的抗剪验算

对于柱下矩形独立承台，在验算承台斜截面的抗剪承载力时，应分别对柱的纵、横两个方向进行计算。《桩基规范》规定，剪切破坏面为通过柱边和桩边连线形成的斜截面。第88页/共201页

(三)承台的抗弯计算

当承台板厚度比较小，而配筋量又不足时，承台在柱荷载作用下，常先发生弯曲破坏。防止弯曲破坏，在承台板底部要配有足够数量的钢筋。大量模型试验表明，柱下独立桩基承台呈“梁式破坏”，其挠曲裂缝在平行于柱边两个方向交替出现，最大弯矩产生平行于柱边两个方向的屈服线处。

第89页/共201页

对于矩形承台，弯矩计算截面取在柱边和承台高度变化处,计算公式为：

第90页/共201页

对于三桩承台，其受弯破坏模式也呈梁式破坏，屈服线也位于柱边处二个正交方向上。弯矩设计值按下式计算：

第91页/共201页灌注桩—钻孔、放钢筋笼、浇砼。尺寸灵活，还可扩头，配筋率可以小，但现场脏，质量难保证，例断桩、缩颈、露筋、清底不充分等。桩基补充资料第92页/共201页3、按设置效应分—是否挤土挤土桩—打入或压入，预制桩或沉管灌注桩。挤土使土密实，但打入有噪声，挤土会发生漂桩，还会破坏周边设施例上海某电话局机务大楼，打桩使周边房屋破坏，赔40万。解决方法：挖地沟、合理安排打桩顺序。非挤土桩—钻、挖孔桩，桩长、桩径可较大，可穿越硬土层。无挤密效果，但有些土（饱和软粘土）本不可挤密。部分挤土桩—钻小口径孔，再打入，或钢管、砼管桩第93页/共201页4、按荷载传递方式分桩端土差、桩很长、灌注桩清底差桩端为岩石、大头桩第94页/共201页(一)

摩擦桩(二)

端承桩第95页/共201页5、按直径大小分—一般直径桩、微桩、大直径桩微桩（树根桩）—d<250，多用于地基加固、托换（例安外一工程）大直径桩—d>800，往往是端承，一柱一桩，人工挖孔一般直径桩—(250<d<800mm)第96页/共201页1、预制钢砼桩（RC桩）断面有方、圆两种,方桩边长250-550，长<13.5m;现场预制桩长<25-30m(桩架高),配筋率>0.8%(运、吊控制，打桩还会产生拉应力)截面大则作成管桩,有时加预应力(省钢)。（二）常用桩第97页/共201页2、钻（挖）孔灌注桩超高层多用大直径桩，甚至直径>3m，承载力可达4000t，用一般直径桩可能摆不开。可扩孔，用扩孔器或爆扩（少用）。第98页/共201页第99页/共201页3、沉管灌注桩（挤土）锤击或振动沉管，下有钢砼头，再灌混凝土，拔管，易发生断桩、缩颈（软土中）。有人建议复打，造价提高。仅浙江多用。第100页/共201页缺点：易产生缩颈、断桩、局部夹土、混凝土离析等质量事故。第101页/共201页缩颈常发生在下列情况：软、硬土层交界处；邻桩挤压。管内混凝土少时；克服缩颈、断桩办法：复打第102页/共201页4、钢管桩有开口、闭口，开口时形成土芯后亦有一定挤土，d小则挤土可能性大，是否挤土将影响承载力（规范5-2-10条）第103页/共201页三、桩的两种极限状态（一）桩基承载力极限状态1、超过最大承载力2、产生不适于继续承载的变形3、桩基发生整体失稳（二）桩基正常使用极限状态变形、耐久性，桩、承台等。第104页/共201页4－2

单桩承载力的确定一、桩、土体系荷载传递机理

Q逐渐增大，影响深度也逐渐增加，qs较qp先发挥

Q=QS+QP，Qu=Qsu+Qpu

由实测，QS先达极限，对应位移仅4-10mm，和土性、桩径关系不大；而QP达极限需s=0.1d（打入桩），甚至0.3d（灌注桩）了解这些，有助于分析桩的安全储备第105页/共201页

N-q、s-q关系：以上是针对摩擦型桩，对端承桩位移传递即刻完成，qs很小，而Q接近Qp第106页/共201页2、侧摩阻力qs的大小、分布大小：和土性、桩表面性质、桩径、桩长、施工方法有关（打入桩一般大，卵石层中灌入桩很大）分布：同样和上述因素有关。不随深度线性增大

（拱效应）,有一临界深度(10-20d)时效：粘性土中打入桩，qs开始小后逐渐增大；砂土中打入桩，qs开始大后逐渐减小。试桩应在施工后一段时间：砂土10天；粘性土15天；淤泥25天。第107页/共201页3、极限端阻qpu计算及其深度效应计算qpu的经典理论方法：视桩为埋深l的基础来计算，有整体剪切、局部剪切、刺入三种破坏形式。泰沙基理论按浅基础整体剪切破坏计算；Myerhof则考虑桩侧土的强度。xc

、xg

、xq—断面形状系数因埋深大，一般为后二种。但桩端土硬，上覆土软，也可为整体剪切破坏。第108页/共201页1、概念原因桩周地面有较大的超载；降低地下水位；

当桩围土层由于某种原因相对于桩向下位移时，桩侧摩阻力方向向下，称为负摩阻力。桩穿过欠固结(新填)土层；二、桩的负摩阻力湿陷、冻土融陷。第109页/共201页第110页/共201页2、负摩擦发生的范围持力层硬，sp

小，则ln大，端承桩ln=l对一般情况可查表6-1ln可随时间变化第111页/共201页第112页/共201页第113页/共201页3、负摩擦大小估计影响因素多—桩侧及桩端土性、诱因强弱、土的应力历史、桩型等Bjerrum有效应力法公式:zn查表6-2，仅和土类有关，土硬则大。但s=？，不应随深度线性增大。第114页/共201页4、消除负摩擦的措施负摩擦会加大沉降，使桩或土破坏。一般涂适当粘度的沥青以减小负摩擦。桩所受下拉力：对于群桩再乘以一个负摩擦群桩效应系数hn第115页/共201页三、单桩破坏模式破坏模式取决于桩周、桩端土；桩的尺寸；桩的类型。第116页/共201页第117页/共201页1、屈曲破坏2、整体剪切破坏3、刺入破坏小直径端承桩，细长木桩一般的打入式短桩、钻扩短桩钻孔灌注桩第118页/共201页R取决于三个方面：(三者同时兼顾，并取最小值)桩本身材料强度；上部结构的容许变形值；土层的支承能力。四、单桩承载力的确定决定于桩和土，一般由土控制，端承、超长桩等除外。第119页/共201页一般稳定系数f=1.0，但下述情况下要考虑压屈：1）高承台；2）桩周土可液化；3）桩周土很软（fk<50kPa）；自由长度lc由端部约束及桩土相对刚度定，再由lc/d查f（见规范5.5.3)。1、按桩身强度定第120页/共201页2、按桩周土支撑能力估计

（1）静载试验一级和部分二级建筑必须做，试桩数>1%且不少于3根。装置、方法：锚桩横梁装置（图），压重平台反力装置等试桩、锚桩、基准桩间距>4d，且>2m分级加载，稳定后读数，详见规范。第121页/共201页第122页/共201页1)Q~S曲线有陡降段，且S总＞40mm;2)S总＝40mm后，续增两级Q；仍无陡降段。第123页/共201页1、Q~S曲线拐点法取明显拐点处荷载为Qu；Q~S无陡降段时，Qu取S＝40mm处相应荷载。对于d(b)550mm的预制桩，在Qi+1作用下，其第124页/共201页2、S~logt曲线(沉降速率)法特点：第125页/共201页3、S~logQ法特点：第126页/共201页极限荷载：1）第二转折点或2）沉降达40-60mm变异系数d0.15时l=1；d0.15时l<1，查表求l对群桩再考虑群桩效应（见后）极限承载力标准值：设计值：分项系数gsp=1.6第127页/共201页（2）静力触探法用单桥探头的比贯入阻力或双桥探头的端阻、侧阻标准值，估计桩的侧阻、端阻，定Quk规范仅针对钢砼预制桩给出公式，较烦琐，这里不详述第128页/共201页（3）经验公式法仅限初步设计阶段或不很重要的工程，以下针对不同桩讲qsik

查表6-7，和土性及成桩方法有关，沉管灌注桩小，因质量难保证；对预制桩有深度修正系数（灌注桩不修正）qpk

查表6-8，和土性及入土深度有关（a）一般预制桩、灌注桩第129页/共201页qP—桩端土的承载力标准值(kPa)，对于钻、挖、冲孔灌注桩可按地区经验确定或现行有关规范表格查取，预制桩可按表8－5选用；AP—桩身的横载面面积(m2)；l1l2l3qs1qs2qs3qpQ第130页/共201页qsi—桩周土的摩擦力标准值(kPa)，对于钻、挖、冲孔灌注桩可按地区经验确定或现行有关规范表格查取，预制桩可按表6－6选用；li—按土层划分的各段桩长(m)。uP—桩身周长(m)，对于钻、挖、冲孔灌注桩应采用桩直径，当缺乏经验时可按钻头直径或下列数值：螺旋钻10～20cm，潜水钻30～50cm，机动洛阳铲20～30cm，冲击钻40～80cm；第131页/共201页（b）大直径桩d>800qs下降，因一般钻、挖孔，使土扰动，粗粒土犹甚;qp下降，因同样大小分布荷载使沉降大。qsik同样查表6-7；qp

为d=0.8m的端阻标准值（表6-9）Ysi

、Yp

—尺寸效应修正系数（表6-10）第132页/共201页（c）嵌岩桩以往按端承设计，欠妥：桩不很短时侧阻部分发挥；嵌深段有侧阻，嵌深>5d则端承极小。zsi—侧阻发挥系数。当l/d<30，桩端岩石好，无沉渣时，对粗粒土取0.7、细粒土取0.8;其余情况取1.0hr取值不大于5d及实际嵌深；frc—单轴抗压强度zr、

zp—修正系数（表6-11），hr/d适中时zr较大所以嵌深度过大无用第133页/共201页（4）动力分析法问题：a难定；桩并非刚体，有变形能；动抗力不等于静抗力，例饱和土孔压使R减小。新方法：动测，应采用大应变打桩时的能量转换第134页/共201页oe(贯入度)N(外锤击力)主要方法有：2、动力参数法(低应变法)3、锤击贯入法(相似性)4、机械阻抗法5、水电效应法1、波动方程法第135页/共201页3、桩的抗拔承载力对一级建筑，应试验。对其他工程：li—折减系数，表6-12，砂土折减多，因s减小，而粘土有粘聚力。l/d小，则li小。第136页/共201页四、横向承载力横向力：风、地震、吊车制动荷载、水中结构受风浪荷载、非对称开挖横载为主时往往用斜桩，但对一般工业与民用建筑，水平载不大，可用竖桩抗水平力—本节主要讨论此桩身强度控制的可能性大，因桩本身抗横向荷载能力低。问题复杂，和桩土刚度、强度，桩入土深度、桩顶约束有关。承载力确定方法有两种：第137页/共201页1、横向荷载试验用于横向荷载较大的一级建筑例综合体育馆装置、方法：二根试桩，循环加载（每级均卸载到0）或单调加载（视荷载情况），分级，到破坏或位移达30-40mm。第138页/共201页极限荷载：Hu—位移陡增前一级荷载（见图，注意凹向）承载力设计值：配筋率较大时（例预制桩，r0.65%的灌注桩)桩身强度一般够,此时可用地表水平位移10mm（位移控制严时取6mm）时的荷载为RH省去破坏荷载试验无条件试验的小工程，可参照地区经验(横轴为时间)第139页/共201页2、理论分析方法桩较长时用弹性地基梁理论p—总分布力（两侧压力差），沿x正向为正（竖向载与H0、M0不耦合）M以左侧受拉为正（此时才有负号）M0第140页/共201页k取值方法：常数法、K法、m法、c法实测表明：位移较大时m法较好，以下按m法求解。a

反映土-桩相对刚度第141页/共201页用级数法求解，设代入定ai得简化解：Ax、Bx

、Am、Bm

为z的函数，可查表6-13表6-13针对长桩，由表可见az4时各系数接近0，所以az4为长桩分析a，EI大的情况下，桩长应大才会是长桩m

值难测定（本非土性参数），可反分析，经验值见表6-14。位移大则m小，长期荷载下m乘以0.4。第142页/共201页利用上述公式的计算：xmax

：在地表，令az=0查表即可求出M：由查表6-16得CII及Mmax位置az=h（M0=0时，Mmax=0？）注意：表6-16对应于al=4，大于4亦可用，但小于4不能用第143页/共201页四、单桩承载力设计值R的确定(桩数n3根)桩数n>3根，考虑相互作用。第144页/共201页4－3群桩承载力计算群桩概念；群桩~单桩关系如何？一、群桩的承载力端承群桩(桩基)，简单；摩擦桩基，见图第145页/共201页第146页/共201页由此可见，桩端处：z群＞z单则：S群＞S单若需S群=S单必降低R群。第147页/共201页影响R群的因素有：桩数、桩距、桩径、土性、桩长、群桩平面形状等。群桩效率系数＝群桩的极限承载力群桩中各根单桩极限承载力之和第148页/共201页模型及载荷试验表明：1、桩距增大时，提高；2、桩距相同时，桩数越多，越低；3、桩距增大至一定值后，增加不显著；第149页/共201页可见，桩距，桩数及排列是主要因素，规范归纳为如下原则：端承桩和桩数n<9根的摩擦桩以及条形基础下不超过两排的摩擦桩，其群桩的竖向抗压承载力为各单桩竖向抗压承载力的总和。桩距s<6d，桩数n9根的摩擦桩基，可视作一假想的实体深基础，进行基础下地基承载力验算和沉降计算。第150页/共201页二、群桩的地基强度和变形验算(一)

强度验算假想实体深基础如图第151页/共201页第152页/共201页(6－10)式中：l0,b0—分别表示矩形承台下桩群外缘的长度和宽度(m)；0

—为桩长范围内各土层(厚度为hi)内摩擦角i的加权平均值。即第153页/共201页在中心荷载下要求桩尖平面处压应力p满足：(6－11)在偏心荷载下，除满足式(6－11)外，尚应满足：(6－12)第154页/共201页式中：F—上部结构传至基础顶面的竖向力设计值(kN)；G—桩尖平面以上假想基础内桩与桩周土自重设计值(kN)，G=A(d+h)G，G为桩土平均重度，一般可取G=20kN/m3，地下水位以下取浮重度；第155页/共201页Mx，My—作用于桩尖平面处外力对该平面重心的x、y轴的力矩设计值(kNm)；Wx，Wy—假想实体基础底面分别对x、y轴的抵抗矩(m3)；f—桩尖平面处地基土的承载力设计值(kPa)。当桩端以下主要受力层范围内存在软弱下卧层时，还应按图6－21计算图验算软弱下卧层，其验算方法与浅基础相似。第156页/共201页(二)

群桩的地基变形验算方法同浅基注：压缩模量Es按实际应力实验曲线确；浅基经验系数s不适于桩基，桩基的由地区经验确定。第157页/共201页三、桩基中各桩的受力验算轴心受压时，式中：Q—桩基中单桩所受的外力设计值(kN)；(6－13)G—桩基承台自重设计值及承台上土的自重标准值(kN)；n—桩数。第158页/共201页当偏心受压时(图6－17)，第159页/共201页式中：xi，yi

—第i根桩分别至通过桩群重心的y轴和x轴的距离(m)；(6－14)Mi，Mi

—作用于桩群上的外力对通过桩群重心的x轴和y轴的力矩设计值(kNm)；第160页/共201页其余符号意义同前。

离桩群横载面形心最远处(坐标为xmax、ymax)的桩所承受的荷载最大，即Qmax。要求其满足下列条件：(6－15)

除要求满足上式外，还应同时满足式(6－13)要求。第161页/共201页4－4桩基础设计收集资料(上部结构、工程地质、施工方面、当地经验、场地与环境条件等)。内容与步骤：定桩型、桩长和桩的截面尺寸，初选承台底面标高；定单桩承载力R；第162页/共201页定群桩承载力及其验算；桩基中各桩的受力验算；桩身结构设计；承台设计；绘制桩基施工图。定桩数及桩位布置；第163页/共201页一、桩型、桩和截面尺寸的选择

据结构类型、楼层数目、荷载性质、地基条件和施工能力确定。例：层数<1020~30预制桩(mm)400>500灌注桩(mm)5001000~1200

地基条件：考虑持力层情况。第164页/共201页

桩长由桩端持力层定，桩端应重入坚实土(岩)层一定深度，规定：粘性土和砂土：h>(2~3)d(桩径)碎石土：h>d嵌岩端承桩：hmin>0.5m第165页/共201页H>5d(如图)

承台埋深同浅基，d>0.5m；要满足结构要求，方便施工。硬层hH第166页/共201页二、确定桩数及布置桩位(一)

桩的根数n轴心受压：式中：F—作用在桩基上的竖向力设计值(kN)；R—单桩竖向承载力设计值(kN)。G—承台及承台上土的重力(kN)；第167页/共201页偏心受压：试算至合适为止。第168页/共201页(二)桩的中心距第169页/共201页(三)

桩位的布置方形(或矩形)、三角形、梅花形、单排、双排。第170页/共201页原则：尽可能使上部结构的中心与桩群横截面的形心重合或接近。第171页/共201页三、桩身结构设计(一)

钢筋混凝土预制桩1、构造要求第172页/共201页第173页/共201页方桩：当边长b=200~500mm桩长l=5~30m时：纵向钢筋4~8根，=12~25mm含钢率1％左右，最小不低于0.8%。箍筋6~8mm，@<200mm,桩顶、桩尖处加密。

混凝土大于C30。保护层不小于35mm，预埋钢筋吊环。第174页/共201页2、桩身截面强度计算主筋通过计算确定。验算