盾构隧道壁后注浆压力注浆量控制技术

隧道壁后注浆压力、注浆量控制技术1.1壁后注浆压力分布及压力的确定研究在壁后注浆过程中，盾尾空隙中浆体压力的大小和分布形式对围岩土体的应力状态和管片衬砌的受力具有重要影响。在盾构施工中，由于壁后注浆效果反馈的盲目性和滞后性，壁后注浆压力的设定很大程度上依赖于施工经验，使得注浆压力的调整不能及时满足盾构施工要求。为了明确盾尾空隙中浆体压力的分布规律，对浆液在盾尾空隙中流动过程中的压力传递过程进行研究，得到了浆液在盾尾空隙中的压力分布公式，结合XX隧道分析了浆液性能及施工参数对壁后注浆压力分布的影响规律。1.2盾构壁后注浆的压力分布计算模型（1）假设条件①浆液为不可压缩的均质、各向同性流体；②土体-浆液-管片接触面在注浆过程中为不透水边界；③浆液在土体-浆体-管片接触面上的流速为0，即壁面无滑移条件成立；④在壁后注浆过程中浆液的流动属于层流范围；⑤在壁后注浆过程中浆液的流型保持不变，即始终符合宾汉姆流体特性，浆液的粘度和动切力不变；⑥浆液在地下水作用下不发生稀释现象，且浆液不发生堵塞；⑦在浆液未充填的盾尾空隙中充满地下水，且地下水压为初始地下水压力。（2）盾尾空隙中浆液的受力分析考虑单个注浆管浆液运动及浆液的受力状态，将盾尾空隙视为倾角为θ（注浆管沿隧道竖向轴线顺时针转角）的倾斜裂隙，则浆液在盾尾空隙中的流动及受力分析如REF_Ref259094547\h图2.1所示。浆液在注入盾尾空隙后必须克服阻力（地下水压pw、自身重力G、浆液自身粘度μ和剪切力τ）作用，才能继续向前充填流动。rzoGrzoGdθ2dzdrrθ+θ-θ0rHw地下水位Rbθ0注浆孔管片θpwpwpwuu单元体（a）浆液对盾尾空隙的充填过程（b）单元体获取（c）单元体受力分析充填区rzobbeu外u内u核（d）流速分布图图2.SEQ图表\*ARABIC\s11浆液在环形盾尾空隙中流动过程及受力分析（3）单元体受力平衡条件如REF_Ref259094547\h图2.1所示，盾尾空隙理论厚度为b，坐标以z表示，在浆液流动方向取宽度为dr，转角为dθ，盾尾空隙厚度为2dz的单元体，根据单元体的应力平衡条件可得关系式GOTOBUTTONZEqnNum816937REFZEqnNum816937\!（7.1）。MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\r7\hMACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h（SEQMTChap\c\*Arabic7.SEQMTEqn\c\*Arabic1）黎式中：内r掠为浆液流动扩袭散半径钢（手m恐）；犬ρ涂为浆液饱和密街度宁（局kg/m炸3屯）；蚕τ笨为浆液运动的唤剪切应力士（芝P鞋a置）；示g押为重力加速度样（赤N/k涌g御）。巨由于浆液符合原宾汉姆流体特违性，故有式GOTOBUTTONZEqnNum406470REFZEqnNum406470\!足（剃7.秆2年）慰。稀炭MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h革（SEQMTChap\c\*Arabic扮7识.SEQMTEqn\c\*Arabic贪2宴）零式中：干τ默为浆液运动的剑剪切应力畅（眨P婚a晶）；撇τ头0闷为浆液动切力滨（度P爷a森）；福μ乓为浆液塑性粘字度缸（宪Pa·袋s娘）；倍u绢为浆液流速摸（态m/免s吉）。冠（级4晕）宾汉姆流体毯的流核高度确遭定笑宾汉姆流体在搭流动过程中存舞在流核。其物扔理意义是：当伙流核高瞎度感b轨e秘与盾尾空隙厚瞧度躲b痕相等时，浆液喂停止流动。流锅核截面内流速候梯度常为垄du/dz=糠0蛛，流核边缘的罗浆液剪切应力己最小，剪切应逝力奋为旗τ夜0碰，流速最大。牲从流核边缘到员浆掘液凤-认土体或浆片液阔-春管片交界面的评截面上，流速丧逐渐减小，在忠交界面处浆液渴的剪切应力最具大，浆液流速贡为遭0塔。浓对式GOTOBUTTONZEqnNum816937REFZEqnNum816937\!贫（既7.封1可）朱沿用z高方向积分，并钩利用边界条件您：涌z=钢0图时房，姻τ惕=劈0蒙得浆液流动剪祥切应力在盾怜尾空隙厚匀度质z寄方向上的分布泛公式GOTOBUTTONZEqnNum522483REFZEqnNum522483\!故（尿7.细3裹）呼。织浸MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h稻（SEQMTChap\c\*Arabic莫7勺.SEQMTEqn\c\*Arabic披3匙）垂则当率z弓=严b床e溉/欲2芒时，根据式GOTOBUTTONZEqnNum522483REFZEqnNum522483\!从（谷7.晋3跑）恢可得宾汉姆流纵体的流核计算胁公式GOTOBUTTONZEqnNum311002REFZEqnNum311002\!瓶（场7.坊4押）惧。可以看出决参定流核高度的零因素主要是浆宗液的动切力和痰沿扩散方向的勒浆液压力衰减物的大小。丛勺MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h这（SEQMTChap\c\*Arabic烫7叨.SEQMTEqn\c\*Arabic斩4窝）卷式中：配r泉为浆液流动扩绣散半径蜂（要m代）；桌p豪w渣(派r淋)婆为半径群r蠢处的地下水压龙力任（暑P趟a遮）；联p毁0孔为浆液在注浆摄管口的出口压盯力较（桑P月a老）。评（衰5疏）浆液扩散前珠锋面的断面平杏均流速富由于浆液符合扔宾汉姆流体特那性，故有式GOTOBUTTONZEqnNum326793REFZEqnNum326793\!支（蹈7.考5拜）兴。裕良MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h耻（SEQMTChap\c\*Arabic抖7闷.SEQMTEqn\c\*Arabic妻5以）洲式中：白τ款为浆液运动的或剪切应力第（续P棵a狭）；鼠τ碰0优为浆液动切力务（垂P穿a炭）；省μ肯为浆液塑性粘泰度做（赤Pa·靠s类）；仿u庆为浆液流速婆（暮m/画s拴）。铜由式GOTOBUTTONZEqnNum816937REFZEqnNum816937\!玉（并7.辩1庭）国和式GOTOBUTTONZEqnNum326793REFZEqnNum326793\!紧（谦7.砖5邻）辟可得浆液在盾洁尾空隙厚度宰z西方向的流速分查布与注浆压力鸟在扩散涝r廉方向上注浆压墨力衰减的关系渗式GOTOBUTTONZEqnNum909581REFZEqnNum909581\!形（鸟7.浸6冲）渠。怕泪MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h阶（SEQMTChap\c\*Arabic莫7宴.SEQMTEqn\c\*Arabic英6油）鹿①堂外半于部第[递b类e斜/劣2耍，劝b仁/2坝]翼范围浆液任意丙一点的流速纯将式GOTOBUTTONZEqnNum909581REFZEqnNum909581\!伴（柜7.芳6驱）卖沿业z临方向从分b茧e醒/柜2足至摧b慧/失2棵积分，并利用贤边界条件羊z衡=岸b羊e伴/2雹，尊du/dz跨=辆0嚼和形z碑=责b/2陵，办u斤=菠0荣得浆液环在译[宗b喂e肥/烈2鹰，款b飞/2竟]舟范围内的流速俩分布式GOTOBUTTONZEqnNum674736REFZEqnNum674736\!告（选7.蜂7辩）块。每判MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h丸（SEQMTChap\c\*Arabic读7除.SEQMTEqn\c\*Arabic能7悔）践②森内半狭部芽[-饼b幻/倾2泼，杠-稍b泉e帆/2嫌]究范围浆液任意喇一点的流速初将式GOTOBUTTONZEqnNum909581REFZEqnNum909581\!裙（祥7.脾6居）渐沿侧z蹈方向永从总-精b鬼/借2附至彩-型b构e袄/访2喝积分，并利用摸边界条件飘z禁=-前b谎e记/2犁，旷du/dz彩=袍0励和辰z槽=-腊b/2参，影u孕=探0铺得浆液煮在著[-逢b改/睁2跨，露b洗e哨/2匪]典范围内的流速弊分布公式GOTOBUTTONZEqnNum926234REFZEqnNum926234\!盖（奥7.酬8辅）悉。拆恋MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h钉（SEQMTChap\c\*Arabic鬼7恶.SEQMTEqn\c\*Arabic暮8蜂）巡③地流核克区继[-软b但e挨/愈2辜，肯b谢e轮/2吨]屈范围浆液任意微一点的流速彻根据宾汉姆流贡体的特征，流熟核区内任意一土点的流速相等锄，因此根据外梅、内两部分的猾流速均可推导缸出流核区内的责流速，即将商z酿=茧b意e票/敞2库代入式GOTOBUTTONZEqnNum674736REFZEqnNum674736\!残（屑7.创7秧）糠或映z仿=-行b贴e巡/颈2培将代入式GOTOBUTTONZEqnNum926234REFZEqnNum926234\!根（乱7.讽8房）炊可得浆液铸在史[-斤b秧e舅/赠2浸，刃b蒙e敲/2掘]薯范围内的流速睡分布公式GOTOBUTTONZEqnNum825002REFZEqnNum825002\!粘（盈7.唯9际）甚。云第MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h访（SEQMTChap\c\*Arabic亡7蛇.SEQMTEqn\c\*Arabic痛9暗）别④林前锋详面际[-贱b河/睛2相，美b铺/2肺]洗范围浆液的平践均流速打根据式GOTOBUTTONZEqnNum674736REFZEqnNum674736\!岸（溜7.提7绞）犹、式GOTOBUTTONZEqnNum926234REFZEqnNum926234\!悔（厘7.惑8孕）远、式GOTOBUTTONZEqnNum825002REFZEqnNum825002\!增（妈7.咳9闹）末可得浆液在盾楚尾空隙厚度方犯向上的断面平赛均流速式GOTOBUTTONZEqnNum699284REFZEqnNum699284\!栋（侮7.1醉0撇）肿。盾运MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h衫（SEQMTChap\c\*Arabic倘7幕.SEQMTEqn\c\*Arabic扰10皮）膛（罩6膝）浆液扩散范狸围内的单位时桂间断面流量羞根据断面平均无流速式GOTOBUTTONZEqnNum699284REFZEqnNum699284\!倦（屠7.1困0壶）唤，可得浆液在慎扩散半径为有r痒处的平均断面仿流量式GOTOBUTTONZEqnNum890276REFZEqnNum890276\!俱（针7.1怠1运）跳。贫鼠MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h退（SEQMTChap\c\*Arabic贴7炭.SEQMTEqn\c\*Arabic裁11吸）圆对式GOTOBUTTONZEqnNum890276REFZEqnNum890276\!缩（刃7.1市1帐）嘉由回r取0擦到起r滚积分可得注浆煌压力衰减式GOTOBUTTONZEqnNum524131REFZEqnNum524131\!摇（拴7.1蚂2申）呆。榆乘MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h席（SEQMTChap\c\*Arabic狱7伙.SEQMTEqn\c\*Arabic芳12杀）歇如REF_Ref259094680\h船图拐2.拣4罪所示，在某一羡时间段过dt客内，浆液不仅揪要向前扩散，崭而且要充填在贼该段时间内由磁于盾构掘进新顾形成的纵向宽切度为亏v两•嗓dt您的环形盾尾空迈隙。因此，在旬dt纽时间段内使浆馋液扩散距离增糠加宜dr京的浆液量存在品式GOTOBUTTONZEqnNum921238REFZEqnNum921238\!蓬（经7.1蓬3池）践的关系。vv·dtdrbr流线方向填充新空隙填充新空隙r注浆管轨迹线扩散方向dr鸦图手2.SEQ图表\*ARABIC\s1冤2益值盾构掘进时浆削液对盾尾空隙缺的填充示意图殖姐MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h嗽（SEQMTChap\c\*Arabic庸7熄.SEQMTEqn\c\*Arabic待13圈）石则根据式GOTOBUTTONZEqnNum921238REFZEqnNum921238\!阁（堂7.1眯3醋）余，乐t卡从晕0车到阻t现，房r叹从每r萍0仇到蚁r华积分得式GOTOBUTTONZEqnNum970493REFZEqnNum970493\!翻（忧7.1毁4铸）隔。睡戴MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h代（SEQMTChap\c\*Arabic顶7洽.SEQMTEqn\c\*Arabic阶14扶）艺（判7逮）注浆压力与卖注浆距离和注雄浆时间关系仓根据浆液不可铁压缩条件，则万q乡v给1平=译q肿v患2醉，由式GOTOBUTTONZEqnNum524131REFZEqnNum524131\!传（脆7.1喷2目）筑和式GOTOBUTTONZEqnNum970493REFZEqnNum970493\!序（当7.1央4胃）润可得注浆压力疼衰减与注浆距蓄离和注浆时间慎的关系式GOTOBUTTONZEqnNum114494REFZEqnNum114494\!掩（仿7.1盘5吼）绕。该式可以用呼于计算同步注敬浆工艺，在注盏浆时间为庙t给，扩散距离为拨r区处的浆体压力警大小的计算。蚀伙MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h锻（SEQMTChap\c\*Arabic死7盈.SEQMTEqn\c\*Arabic啦15博）恩式中：冲p桨为注浆时间为铜t雹时扩散距离为学r位处的浆液压力免（懂P冬a舒）；哪p魂0盒为注浆压力预（扯P痛a矮）；爱μ裳为浆液塑性粘鸽度播（州Pa·岭s驴）；痰b颜为盾尾空隙理芳论厚度环（森m别）；字b摇e阀为浆液流核高拔度搅（豆m务）；限r佣为浆液在盾尾锡空隙中的扩散腹距离戒（仿m朱）；核r款0奖为注浆管半径私（押m扣）；灵v母为盾构掘进速投度撞（弊m/蔬s督）；筐t补为注浆时间或难掘进时间劣（份s冰）；你ρ器为浆液饱和密甘度笔（歼kg/m瘦3洗）；鞋g充为重力加速度渔（毕N/k展g碰）；页θ极为圾r忙处的盾尾空隙站的环向转角侍（畏°靠）；分（膜8购）注浆时间与承充填距离关系夫由式GOTOBUTTONZEqnNum114494REFZEqnNum114494\!角（语7.1浆5黎）行可得注浆时间住t磨与充填距离暂r条的关系式GOTOBUTTONZEqnNum995980REFZEqnNum995980\!鄙（费7.1历6万）丧。答年MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h秆（SEQMTChap\c\*Arabic供7陵.SEQMTEqn\c\*Arabic较16册）晕1.3云孩隧道摩壁后注浆压力币分布计算答XX棕隧道作为连接蛇浦口区与梅子精洲的过江通道沫，穿越地层主碰要为粉细砂层磁，地下水压高慰达队600kP陵a登。采用泥水加蠢压式盾构施工刊，盾构切削外僻径达送14.98m韵，管片外径为结14.5m警，目前为国际寄上采用盾构施乞工法的第二大且隧道。虽然盾租构设备配备项了拉6葵个注浆管，在陆实际施工中仅穴采用晚了吉4牙个注浆管，注抚浆孔布设方式凝和注浆压力见REF_Ref259094729\h负表烘3戒.钩1溉。计算参数选袭取见REF_Ref259094744\h架表尿3厕.亿2猛。垦表柜3馒.SEQ丝份表盛格煮\*AR宰ABIC\漫s1训1互杰XX价隧道壁后注浆梦的注浆孔布设建方式及相应的巷注浆压力通注浆孔各A1遥A2舞A3挤A4搬A5祝A6爆沿隧道竖向轴鱼线顺时针转过斩角圆度便/°误30侧90脖150蠢210帐270基330骄壁后注浆压绣力匠/kPa没550场-百625悄625辰-堡550疏表滤3歼.SEQ确肉表颠格恢\*AR协ABIC\多s1桥2围躺XX翠隧道壁后注浆毕压力分布计算绝参数制盾构掘进蝴管片外粉盾尾空隙拐注浆管企地下水位稼密度限ρ患塑性粘度醒μ坚动切力岭τ伪0肤速度围v吃半径杰R聚厚度默b嫁半径怀r蚕0嗽H劳w各m/s兆m楚m洞m父m月kg/m胀3敢Pa·s余Pa毛0.0005戒5恼2.衣25黎0.24区0.0325坑38振2000样1单15REF_Ref259111753\h惜图迟3拖.胞3田为箩XX琴隧道壁后注浆爽充填距离与所拖需注浆时间的锣关系图。REF_Ref259094680\h制图徐2.耕4吨为碎XX振隧道壁后注浆禽在趁t喷时刻盾尾处浆裙体压力在盾尾担空隙中的环向桐分布的计算值升。随着注浆时嫩间的延长，浆狡液充填扩散距吸离不断增大。苍近似处于两个券注浆管中间的五部位，浆液充衬填所需的注浆想时间最长，且坑要将盾尾空隙湖完全充满至少引需速要胳600跌s浮左右的注浆时值间。南京长江隧道南京长江隧道0150300450600060120180240300360沿竖向轴线顺时针转角/°浆液充填到达时间/s不图避3撞.SEQ图表\*ARABIC\s1问3抛祖XX叶隧道的盾尾空愿隙中注浆充填猛距离与注浆时矩间关系芦图湖3瑞.SEQ图表\*ARABIC\s1丹4户裳级长江隧道盾尾奴空隙中浆体压车力分布计算值竿1.4刺壁后注浆量的斑影响因素研究云歌壁后注浆作为阅主动控制地层扁沉降的重要工解序正得到越来某越多重视，一处般通过控制注示浆量和注浆压施力这两个参数爆来控制壁后注泪浆，使得实际津注入量往往达仪到理论注浆量预的杏15跨0跃～敬200台%提。为什么远远析超出了理论注桌浆量？目前无恶法解释这种现尿象，也没有注掀相应的理论依到据。通常认为状是由于姿态控探制不当引起的路超挖或者劈裂奶注浆引起的。羡本课题从工程游实例出发，基着于健Flac3才D打计算模型从开际挖面变形引起疼超挖、姿态控披制不当超挖、匆注浆压力顶起懒等角度研究了摇对壁后注浆量戒的影响。仔1.5秆Flac侧3D泻计算模型等某盾构区间穿础越地层贯入阻温力和典型剖面始如REF_Ref259113471\h戏图剃5.1坡和REF_Ref259112941\h温图姓5.2敲所示。主要地屋层大致可以分澡为三层，第一扯层为填土层，疯第二层为粉质租夹砂粉质粘土慕层，属于较好仆地地层，常用叶作该地区的浅锡基础持力层，娇第三层为淤泥伪质粉质粘土层多，地质条件较撕为软弱。隧道隧道1.5m1.5m13.8m19.7m填土层粉砂夹粉质粘土层淤泥质粉质粘土层穷图腥3.SEQ图表\*ARABIC\s1挥6腰滋典型土层分布也示意图aa典型地层贯入阻力测试抗图岂5.1毕典型地层贯入护阻力测试扣开挖面变形计甘算模型如REF_Ref259112075\h雪图琴5.3控所示，除顶部渗外，其它各边变界均固定。注鼻浆压力对盾尾捉空隙扩大影响读的计算模型如REF_Ref259112997\h涨图轨5.4查所示，除顶部普外，其它各边逗界均固定。副以上两个计算史模型中，土体贡采用摩称尔卖-皆库仑模型模拟简，隧道结构采袄用弹性模型模撇拟，相关参数叮如REF_Ref259114175\h图表相5.1技所示。55m25m355m25m3m27m12m6m17m届图脚5.3热帜盾构开挖对地尚层变形影响何的蜜Flac旬3D罩计算模型盾尾空隙隧道盾尾空隙隧道注浆压力够图杀5.4概李注浆压力对盾艇尾空隙扩大影逐响长的吩Flac肺3D翠计算模型幻表渔5.1担巡某区间隧道计款算参数表仔地层名称聪天然密度达/kg/m撇3内压缩模量是/MPa刚摩擦角驱/°意粘聚力模/kPa核泊松比宾侧压力系数沿填土层匆1700互5.0麦20纪10蛛0.3忙0.5萍粉砂夹粉质粘播土层嚷1890晨7.5须28拒8另0.3灶0.5融淤泥质粉质粘得土层步1740吨6.0腔＊满10济14多0.3伯0.7朴盾构隧道仅2450俊3450钩/蛾/聚0.17娘/希1.6掩壁后注浆量的寄影响因素分析孕（岩1匙）注浆压力未为了更好地控霉制地层变形，龄通常情况下注湖浆压力等于或糕者约大于地层将上覆土自重应裂力，这样的话庙必然对地层有香一定的顶起作枪用，如REF_Ref259114363\h泳图姐6锈.抗1乏所示。通常情跳况下其变形扩晋大模式可假定城为半个椭圆形叛。顶起之后新的边界顶起之后新的边界选图押6.1钩挤注浆压力作用蚂下土体发上向杨上顶起的位移赏盾构注浆压力钟对盾尾空隙扩念大的影响如REF_Ref259114529\h低图震旦6.2准所示。从中可芝以看出，随着疼注浆压力的增武大，上覆土体稀被顶起的位移弊越大，产生更由大的盾尾空隙芦。根据该区间剃隧道工程实际稀情况，常用的狂注浆压力忽为婚0.2帮5妹～鸭0.3MP袄a血，盾尾空隙扩谈大率大约趟在房1驱1凯～盟13乐%陶左右，需要增胆加不少的注浆嗓量，当然也更始有效地控制地给层沉降。05101505101520250.10.20.30.40.5注浆压力/MPa盾尾空隙体积扩大率/%屯图候6.2旱族壁后注浆压力裳对盾尾空隙扩膀大的影响啦（仿2中）支护压力不冬足引起的开挖骂面变形警随着盾构开挖构面支护应力比弱的降低，即开丽挖面控制压力更在降低，地层森变形也在逐步想增加，当支护哥应力比超喷过奸0.巨7域以后，变形加公速。这也可以匆从开挖面中心掘点的水平位移仅看出。地面变锋形曲线大约可牵以分为三个阶沿段，促一是线弹性变锋化阶段，地层丑变形随着支护棒压力的降低缓油慢线性增大；朝二是快速发展浩阶段，地层变岁形随着支护压井力的降低快速奖增大；存三是开挖面坍顾塌阶段，当位柄移增加到一定睁程度时，开挖址面土体出现坍搞塌，并影响到备地面，如REF_Ref259126033\h逐图拍6.3旨、REF_Ref259126034\h嫌图穴6.3蛋和REF_Ref259126036\h仓图再6.5勿所示。与隧道中心的横向距离/m-16与隧道中心的横向距离/m-16-14-12-10-8-6-4-200102030支护应力比0.6支护应力比0.7支护应力比0.8支护应力比0.9沉降/mm支护应力比-1200-1000-800-600-400-20000.50.60.70.80.91水平位移/mm掌图姐6.3畅堡盾构开挖面上剧方地表沉降槽炼图约6.4震届开挖面中心点四随着支护应力堆比变化的水平宗位移汤图樱6.5舞法支护压力减少旷引起的位移云令图口从REF_Ref259126036\h秆图坚6.5鞠中可以看出其谷变形为整体向菜压力舱内移动团，保守计算时闭，可以认为超贩挖量为盾构截扯面面积乘以开恩挖面中心点的占水平位移，计访算成果如REF_Ref259116551\h成表趟6.1目所示。从中可榴以看出，盾构双支护压力降低跪对盾构开挖面随变形的影响较道大。从现场开梁挖面支护压力甘监测值来看，懒支护压力略低滨于初始地压力夜，为了避免开撤挖面过大变形被，支护应力比总应控制纳在悔0.叔8稳以上，与理论敢注浆量相比的化超挖维率毯2晶5贫～栏66跨%茎。静表脚6未.丸1弯支护压力降低盈引起的超挖量产与壁后注浆的亏关系艰支护压力比或开挖面发生的仔水平位流移板/mm琴开挖面超挖量蜡/m暖3裁理论注浆量诉/m华3且/m互超挖量与理论拘注浆量的比落值世(雪%)基0.9塘-21.7悔0.66适2.69妨25怀0.8年-57.8闹1.75证66营0.7巾-137.5叶4.15己157叛（映3赌）姿态控制不街当引起的超挖欧盾构姿态控制撕不好，为了保指持与设计轴线渗基本一致，必缎然需要超挖，绞以纠正盾构姿谨态。牌盾构姿态不良猎引起的超挖量错如REF_Ref259119115\h抵图株6.6丝所示。超挖量待的计算公式如朋下所示：粒盛MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h兽（SEQMTChap\c\*Arabic遭7芝.SEQMTEqn\c\*Arabic秀17疤）柴式中，笨D篮1惹为超挖后的开皂挖截面直径，宪D通1兼=馋D痕+毁L菜·消ta巡n偷α功，本D毯为盾构机直径直，垮L汁为盾构机长度姥，狱B汉为管片环宽度撒，礼α区为盾构机偏离理设计轴线角度雕，勒ξ朽为超挖范围影迎响系数，一般凭情况下为半圆劳超挖，系数可投取尸0.谨5诱～押0.恐7羡。盾构机盾构机管片盾构机掘进方向αD1DL遵图屠6.6候损盾构姿态不良忙引起的超挖示娱意图机随着盾构机偏兆离设计轴线距谣离的增大，由钞此引起的超挖下量也就逐渐增茂大，如REF_Ref259120461\h概图夜6.7周所示。一般情掀况下盾构机偏耻离设计轴线的义角度识在愤0.4胃°狡以下，从REF_Ref259120461\h呆图昏5.11脊中可以看出超团挖部分体积占克盾尾空隙体积筑的闯12.吗5适％，不容忽略课。0051015202500.20.40.60.8偏离角度/°超挖体积占盾尾空隙的百分率/%宅图颈6.7吼艰盾构超挖对盾蝴尾空隙扩大的景影响笨1.7勾壁后注浆充填饥率与掘进速度武的关系研究桂在同步注浆施视工中首先基于划壁后注浆施工尿过程建立盾构谋同步注浆充填译模型，然后结汪合久XX理隧道施工工况盾对壁后注浆充石填率与掘进速胖度的关系进行盾分析。声1.7.米1很盾构同步注浆乐充填模型终如REF_Ref244318239\h策图吃7.赔1看所示，盾构壁节后注浆是通过昏设置在后方台科车上的砂浆罐收下方的注浆泵患（与注浆孔数周量相对应）进耐行压注，通过居注浆管连接注熟浆泵和设置于逝盾尾处的注浆梁孔。设定上限茎注浆压力，当佩浆液的泵送压往力超过上限注燥浆压力时，砂雹浆泵自动停止仗注浆；当注浆守管浆液压力小偶于上限注浆压拖力时，砂浆泵米启动进行注浆酱；如此反复循表环完成壁后注争浆实施过程。平然而，在泵送尿压力一定的条呆件下，由盾构章掘进速度不同份所产生的盾尾者空隙量也不同罚，由于浆液的成流体特性不同麦，在注浆孔处宅所产生的浆液驼流量也不同，授该流量与盾尾之空隙量产生速妨率之间的关系与可直观地反映请壁后注浆能否座实现同步注浆酱工艺。砂浆泵砂浆罐砂浆泵砂浆罐注浆压力P0注浆孔注浆管道半径r0，长度L雾图取7.开1忘名盾构壁后注浆炎施工过程示意夹图现（略1范）假设条件曲①攻浆液为不可压堡缩的均质、各撒向同性流体；昌②嘉浆液在注浆管狐壁的流速暗为答0斗，即壁面无滑梢移条件成立；夏③搞浆液的流动属免于恒定层流范粗围；迹④检在浆液的流型腊始终符合宾汉僚姆流体特性，捷浆液的粘度和遣动切力不变；馆（悟2依）注浆管中浆捎液的受力分析叉如REF_Ref244325648\h锋图杠7茎.2煎所示，浆液在票注浆管内流动波需要注浆压力老p木0盒驱动，注浆管级管长为嘴L绞，且处于水平得状态。取注浆肆管长度议x宗方向为绒dx城，注浆管截面侧方向半径为跑r广的圆柱形单元狮体进行受力分熊析。单元体在烦长度吐x菊方向的注浆压押力衰减在dp盲与半径为卡r慎的圆柱面上产蛋生的剪切应力鲜τ难相抵消。由此弓可得单元体的检应力平衡关系斩式懒（廉7挑.18吗）笨，且浆液满足饿宾汉姆流体特晚性，见式GOTOBUTTONZEqnNum777725REFZEqnNum777725\!衫（纹7.1斥9纤）样。Lxr02rLxr02r0p0pττ2reupwdxr简图荣7.2范真冒注浆管内浆液答受力分析及流配速分析示意图齿堂MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h执（SEQMTChap\c\*Arabic替7插.SEQMTEqn\c\*Arabic舟18郑）瞎血MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h索（SEQMTChap\c\*Arabic瘦7届.SEQMTEqn\c\*Arabic荡19节）肾（爽3棉）浆液压力衰知减与流速关系正宾汉姆流体在暮流动过程中存葬在流核惕[匪136还]欠寄[体137恶]薄浆[防138豪]缘，当流核半径挣r钞e狭与注浆管半径贞r累0详相等时，浆液方停止流动。流标核截面内速度酷梯度为沾du衡/拴dr靠=芦0联，流核边缘的匹浆液剪切应力抖最小，剪切应未力为旁τ瓶0闹，流速最大。显从流核边缘到园圆管边缘的截刺面上，流速逐援渐减小，在管势道内壁处的浆晌液的剪切应力城最大，浆液流买速庙为拖0颜。则当浪r由=膨r糊e绘时，根据式GOTOBUTTONZEqnNum533640REFZEqnNum533640\!违（警7.1匙8崇）青可得式GOTOBUTTONZEqnNum406207REFZEqnNum406207\!听（蹲7.2静0勺）侄：扩惜MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h军（SEQMTChap\c\*Arabic洪7繁.SEQMTEqn\c\*Arabic膊20以）宫通过式GOTOBUTTONZEqnNum533640REFZEqnNum533640\!此（涌7.1泻8约）墙、式GOTOBUTTONZEqnNum777725REFZEqnNum777725\!界（度7.1革9吧）组和式GOTOBUTTONZEqnNum406207REFZEqnNum406207\!挑（梨7.2陡0太）婚可得到浆液在港注浆管半径方胶向上由于流速笑不同造成的注产浆压力衰减关朋系式GOTOBUTTONZEqnNum900515REFZEqnNum900515\!情（蚁7.2慕1燥）扰。副社MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h辩（SEQMTChap\c\*Arabic丢7辜.SEQMTEqn\c\*Arabic呼21繁）竟①缺流核外贯部捏[睬r温e种，偏r违]偷范围浆液任意脚一点的流速浆将式GOTOBUTTONZEqnNum900515REFZEqnNum900515\!庆（备7.2袍1陪）柴沿星r嫌方向从料r债e婚至崖r更积分，并利用蹲边界条件然r若=厚r搏0趴，滋u艇=育0弄得浆液枪在私[获r山e抄，龟r陪0电]商范围内的流速保分布式GOTOBUTTONZEqnNum746689REFZEqnNum746689\!借（贤7.2岭2悼）覆。狡限MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h射（SEQMTChap\c\*Arabic满7衫.SEQMTEqn\c\*Arabic冶22渐）炸②愁流核内有部晓[惨0盼，拿r乔e面]胳范围浆液任意铜一点的流速闲当式GOTOBUTTONZEqnNum746689REFZEqnNum746689\!环（福7.2遍2影）引中姥r北=搭r友e趣时，可得流核础内叠[泼0粒，购r犬e残]凝的流速分布式GOTOBUTTONZEqnNum127718REFZEqnNum127718\!雁（命7.2固3恼）话。跪迁MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h名（SEQMTChap\c\*Arabic臂7恩.SEQMTEqn\c\*Arabic吨23贿）织③挎注浆管重内罗[系0疲，蹄r死]暂范围浆液平均砌流速灭在注浆管半径从方向上对流核娱内外两部分的啄流速进行积分虑平均，可得浆抚液的断面平均盟流速式GOTOBUTTONZEqnNum100558REFZEqnNum100558\!盘（尾7.2搜4予）轿。宪联MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h东（SEQMTChap\c\*Arabic把7弯.SEQMTEqn\c\*Arabic掘24膀）感（运4摆）浆液流量与趴注浆压力衰减货关系背设盾构掘进速饲度为饰v版，根据浆液在愁注浆管半径方避向上的断面平冠均流速式GOTOBUTTONZEqnNum100558REFZEqnNum100558\!谣（邮7.2阁4倘）队，可得浆液在移单位时间的断看面流量式GOTOBUTTONZEqnNum320533REFZEqnNum320533\!狐（融7.2故5纠）鞋。怪柱MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h巷（SEQMTChap\c\*Arabic禁7服.SEQMTEqn\c\*Arabic道25咱）绘对式GOTOBUTTONZEqnNum320533REFZEqnNum320533\!中（猜7.2肢5田）擦从企0解至乎L捷积分，并利用弱边界条件城x河=栋L螺时，稿p折=寿p歼w该，则浆液在圆t虎时间内通过注嫌浆孔注入盾尾摄空隙的浆液量粒为式GOTOBUTTONZEqnNum603550REFZEqnNum603550\!踩（末7.2震6哥）妇。让芒MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h忧（SEQMTChap\c\*Arabic衡7蚀.SEQMTEqn\c\*Arabic寸26秀）病（蹦5胆）盾尾空隙量盏的产生与盾构姻掘进速度关系执设注浆孔数量果为歇n申，盾尾空隙厚棍度为梳b写，管片外半径痒为厦R个，则在药t膏时间内，单个属注浆管需充填帝的平均盾尾空吧隙量约为式GOTOBUTTONZEqnNum478005REFZEqnNum478005\!池（先7.2霉7库）狸。魄劳MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h彩（SEQMTChap\c\*Arabic宜7软.SEQMTEqn\c\*Arabic辉27睬）闯设注浆充填率里为脸ξ攀，则由式GOTOBUTTONZEqnNum603550REFZEqnNum603550\!喉（脂7.2军6麦）匠和式GOTOBUTTONZEqnNum478005REFZEqnNum478005\!塑（尊7.2攻7称）厘可得浆液注入斤盾尾空隙的充域填率关系式GOTOBUTTONZEqnNum153534REFZEqnNum153534\!辣（寒7.2慎8罩）温。越雹MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h年（SEQMTChap\c\*Arabic械7哑.SEQMTEqn\c\*Arabic拘28驶）税令漏M卷=(堵p授0徐-况p筐w棒)/虫L参，则将式GOTOBUTTONZEqnNum406207REFZEqnNum406207\!贺（卷7.2混0瞧）灌代入式GOTOBUTTONZEqnNum153534REFZEqnNum153534\!居（说7.2伙8掩）榜可得充填率与抛盾构掘进速度雕关系式GOTOBUTTONZEqnNum142572REFZEqnNum142572\!吧（匪7.2电9阅）勒。当充填率写ξ北为债100友%膛时，该公式可著用于同步注浆势工艺中注浆压蝴力始p浓0疑的最小设定值寒的计算。娇倍MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h酷（SEQMTChap\c\*Arabic汗7眠.SEQMTEqn\c\*Arabic花29疮）光式中：拦v射为盾构掘进速笛度灌（储m/杜s杜）遵；融n素为注浆孔数量改；增r农0幕为注浆管半径登（艰m弄）；蜓p凤0纪为注浆压力细（征P须a岩）；泰p南w郊为注浆孔位置泡地下水压力气（骗P躲a盲）；丰L泼为注浆管长度补（社m省）；晌μ泡为浆液塑性粘泛度荷（颠Pa·艰s边）；采τ预0叫为浆液动切力霉（辣P第a护）；弹ξ非为注浆充填率恨。绣1.7.侄2雹盾构掘进速度醋对注浆充填率疯的影响序利用式GOTOBUTTONZEqnNum142572REFZEqnNum142572\!溉（络7.2陆9拥）窑和REF_Ref244350690\h滑表豪7.包1探所列计算参数沟，对壁后注浆文过程中，流体辞参数、注浆压兼力等对注浆充素填率和盾构掘座进速度关系的后影响进行计算冰分析。如REF_Ref244351019\h左图蛾7.拥3匆～REF_Ref244351021\h右图均7.玻4某所示，随片盾构掘进速度变增大，浆液对缺盾尾空隙的充束填率呈非线性凭减小关系。同宣时，随浆液流凤体参数增大、特注浆压力减小丰、管片外半径辽增大和注浆孔狼数量的减少，贺注浆充填率也叛呈减小趋势。贼表运7.1躁勤注浆充填率与妹盾构掘进速度裳关系计算参数踩表斜塑性式粘度院动切局力壶注浆压力与地挥下水压比马管片外半径莲注浆孔数界盾尾空隙厚度殊地下水位怒注浆管长睛注浆管半径畜μ算τ啊0援p悼0夺/帐p共w拒R做n甘b梳H穷w扩L鬼r分0菊Pa·s从Pa本碑m裤弹m昌m仅m混m放1臭10观4阿3故4技0.14住5半15健0.03案2控20苍4岛3片4柔0.14估5纳15黑0.03上3风30作4贿3势4剃0.14疮5像15驶0.03阁4黄40历4像3男4键0.14爸5携15饺0.03误1战10婶2逃3锅4宅0.14平5研15呢0.03卵1衫10丈3饶3铃4洗0.14霉5叔15鹰0.03炭1晴10译4陶3惠4顽0.14辜5粗15怜0.03逐1欺10持5垄3解4池0.14仅5圈15窗0.03反1信10呆4术3浇4槐0.14企5园15竖0.03妹1个10电4便4旗4满0.14遥5源15予0.03攻1暗10掀4讽5脚4正0.14散5响15探0.03蝇1膜10类4储6竖4慈0.14萍5碧15缘0.03悼1性10你4帮4待2宣0.14句5贤15猛0.03英1句10窝4宫4相4警0.14耳5痛15愧0.03休1摸10斯4庆4初6勿0.14色5邮15抹0.03808010012014016018000.511.522.5盾构掘进速度/m·30min-1同步注浆充填率/%μ=1Pa•s,τ0=10Paμ=2Pa•s,τ0=20Paμ=3Pa•s,τ0=30Paμ=4Pa•s,τ0=40Pap0/pw=2p0/pw=2p0/pw=3p0/pw=4p0/pw=5/m·30min-1盾构掘进速度8010012014016018000.511.522.53同步注浆充填率/%仓图支7.铸3汗浆液流体参数举对盾构掘进速氧度和注浆充填慧率关系的影响松图版7.乐4尖佳注浆压力与地棒下水压力比对蛛盾构掘进速度贱和注浆充填率迈关系的影响皮当前在我国的音地铁隧道的施索工中，仅仅依牧靠施工中的控捕制手段，包括餐注浆时间，注慰浆压力，注浆岔量等，结合地芒面沉降观测、煤隧道本身的沉遭降变形监测进泼行质量控制。疏在沉降较大的碎区域，在隧道苦中相应位置上诸，通过早期埋摄入的注浆孔进窗行二次或控制券注浆。由于浆敢液的部分特性尸，比如流动性鸦、泌水性、渗凶透性、凝胶速招度等，以及隧胞道所处地层的拢特性，例如隧秋道深度（上覆筋土层厚度，即穷上覆荷载）、团土层的可灌性安、对地下水的混渗透性以及地年下水的流动性块等等因素，注私浆体在管片背作后的性态并不拒一定是均匀的幼。因此有必要埋对壁后注浆的轧充填效果建立心快速无损的监染测，本次探测孔采用的是探地旅雷达无损检测萍手段，对象是测左线盾构隧道尝，以获得壁后命注浆密实性、隔均匀性和壁后肢注浆层厚度分拾布状况。缩1.8愿监测方案设计瓜1.8.译1团胸探测仪器盐本次探测工作姨使用的是中国梅电波传播研究搂所最新研制的筑小型化便携印式贤LTD-21送0粒0至探地雷达（REF_Ref259261460\h惭图亲8.粥1元a马），使用天线证为天线主频童为清500MH征z忽（REF_Ref259261460\h裹图既8.余1馆b娱）改和疤900MH套z虑（REF_Ref259261460\h图图扎8.丢1微c比）。灵a调.惧主机础b.500手MH主z愉天线幅c.900戏MH室z斜天线染图尾8.SEQ图表\*ARABIC\s1孩1胀LTD-菊210磨0译探地雷达系统古1.8.况2塌探测原理郊根据电磁波理齐论，电磁波以拦一定角度入射社到第一电磁界严面时，就会产管生电磁波的反盾射和折汽射造(REF_Ref259263983\h出图泉8.2系)裕，形成反射波薄和折射波。对敌于第二电磁界怒面，可把第一脏界面的折射波精作为第二界面常的入射波看待长，则在第二电截磁界面又形成抖反射波和入射庆波。如此可以岛在各个电磁分罚界面上继续分警下去。雷达工系作时，以位于味地面上的接收探天线在接收到性地下回波后，皱直接传输到接凝收机，信号在银接收机经过整水形和放大等处粱理后，经电缆缸传输到雷达主承机，经处理后来传输到微机，可就会形成如REF_Ref259263983\h航图愁8.2法b牧所示的雷达信江号。属图复8.SEQ图表\*ARABIC\s1曲2川喇电磁波传播示晴意图蓄（类a隙.搬模型示意驳图墨b队.服雷达信号示意幅图）轻探地雷达方法迟是根据高柄频控(斥偶极才子害)敞电磁波在地下耐介质传播的理兰论，利用发射野天线将高频电咬磁壁波垫(50MH款z辅～抽2000M衡Hz旁)酒以宽频带短脉讯冲形式送入介猴质内部，经目蠢标体反射后回蕉到表面，再由宅接收天线接受款回波信号。电非磁波在介质中填传播时，其路闸径、电磁场强赔度及波形随所音通过的介质的虹电性性质及几毒何形态而变化迅，根据反射回裹波的双程走时嗓、幅度、相位督等物理信息，特可对介质的内灰部结构进行判赚释。雷达图像时间标尺（ns）雷达图像时间标尺（ns）南图胆8.SEQ图表\*ARABIC\s1型3桂醋雷达图像剖面钻图待雷达图像剖面弱图常以脉冲反轰射波的形式记访录如REF_Ref259265236\h铅图枕8.视3搁所示：波形以暴彩色剖面形式找表示，等色线贴可形象地表征召出地下反射面企或目的体，另忧外在波形记录伐图上，各测点这的水平位置以讽测线的铅垂方肺向记录波形，者构成雷达成像勺剖面。根据雷絮达剖面图像，唉可判断反射界甩面或目的体，冲而且快速、直蹲观、无损伤。船用殃LTD-21沾0劣0斥探地雷达进行墓隧道质量检测罩时，数据处理傻采用电波所配邻备搜的呀IDS策P举处理软件进行允数据处理。其雪流程如REF_Ref259261850\h追图昂8.爽4种所示。刷图尊8.SEQ喘隙图兆表习\*AR稍ABIC\籍s1享4激LTD-汤210沃0底探地雷达数据辣处理流程稠1.8.德3纺具隧道中雷达波饥相识别折隧道衬砌与结码构层位雷达反赚射系数的正负界，决定反射波俯振幅正负，其投中反射系数的种定义为：狡寿MACROBUTTONMTEditEquationSection2让盖舰脱羽SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\r8\hMACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h导（SEQMTChap\c\*Arabic拌8暮.SEQMTEqn\c\*Arabic灭1拌）亲式中：吧和堂分别为入射层必和反射层的介迫电常数。衣由公式GOTOBUTTONZEqnNum541866REFZEqnNum541866\!棒（很8.葱1砍）项可知雷达波在燕隧道盾构壁后育注浆检测中的羞主要反射有：=1\*GB3屡①岭空需气奉-俊管片内表面：蹄负反射，差异差大，反射强；=2\*GB3瓶②嘴管片械外塑-赚注浆内壁：负去反射，差异小款，反射弱；=3\*GB3索③喘注浆外吃壁攀-掏注浆外土层：驰负反射，差异布小，反射弱。理如REF_Ref259265941\h己图袄8.5泥所示，通常根识据反射波的振槐幅与方向、反葡射波的频谱特侄性及反射波同养相轴形态特征温进行综合判断鸟、分析、识别慰，获得管片与紫注浆体的分布欺。纵向探测结果（相对进洞方向，探测位置在左下部）纵向探测结果（相对进洞方向，探测位置在左下部）剧图童8.SEQ味落图仁表秧\*AR祥ABIC\谢s1汤5陕考雷达数据处理谎示意图朝1.8.极4塑雷达介电常数谜试验校正=1\*GB3而①附为了定量检测锅盾构隧道壁后何注浆的厚度和央分布情况，必拐须在检测前确毅定浆液的介电嘱常吸数。由于电磁骨波在介质中的颂传播速度与介寿质的介电常数螺有关，如果对尝注浆厚度实施富比较准确的测叨量需要准确测扯出介质的介电派常数，REF_Ref259266352\h闭图惜8.殊6糕为测定介电常畅数的现场试验惠。华图犹8.SEQ图表\*ARABIC\s1秘6么盗现场测定介电器常数试验异经过REF_Ref259274604\h寸图市8.坏7速中对雷达剖面埋图的处理，最敲终得到反映管居片和砂浆介电班常数差异的效方果REF_Ref259274606\h狡图田8.扁8虹。其分析过程揭如下：=1\*GB3术①舞已知空气的相翠对介电常数弊为爷1广，最小；水的候相对介电常数疏为凤8辩1亲，最大。当电屿磁波由空气进热入水泥板，会裂出现强反射（梨对应地面，并理且由于空气中输电磁波传播速肉度较快，这时渴的地面对应的爹是负相位）；=2\*GB3肚②调同样，当电磁卷波由水泥板层酿传播至水稳层赔时，由于两者您的电性特征差亏异，亦会出现浊强反射轴（速绞度也是由高到庙低，它对应的滨也是负相位）糕，这两个强反甚射之间对应的顾就是水泥板层渔，由此可得到献实际水泥板的粱厚度；另外，转如果水泥板下演面存在裂隙或改空洞，由于混野凝土的介电常乏数贷为惜6贝，与空气的有济较大差别，这株时雷达系统接终收到的回波幅台度会明显变强圾，在雷达剖面赵上将出现明显警异常。=3\*GB3浩③善当电磁波穿过谋水稳层进入原刘始土层时，在甩其交界处亦会毒出现与电磁波贝穿过水泥板下崖界面时类似的米反映，我们由观此可以追踪其瘦厚度和查找存冰在的缺陷。狂图缝8.SEQ图表\*ARABIC\s1惊7岛哑试验数据处理们图趴8.SEQ图表\*ARABIC\s1轮8争纲管片和砂浆介民电常数反映然电磁波在管片论中传播双程走仿时竟为刮11.8n炼s葛（厚度为普0.6m妻），在砂浆层母传播双程走时麻为酬9.组5桃（厚度为骆0.3m凶），根据波速他公式：丘淹MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h石（SEQMTChap\c\*Arabic花8肠.SEQMTEqn\c\*Arabic促2驱）上其中茧为双程走时，吸得到电磁波在夹管片和砂浆层司中的传播速度裤分别为辆0.10m蜡/n香s仔和锋0.063洒m等/n吼s估。根据公式：命淡救MACROBUTTONMTPlaceRefSEQMTEqn\h鲁（SEQMTChap\c\*Arabic咱8座.SEQMTEqn\c\*Arabic挤3杠）钢其芹中拌“园”交为速度蛮，地“难”游为相对介电常仪数磨，段“丙”航为光速，得到铁管片和砂浆层躲的介电常数分居别凉为龄8.贸7饰和需22.原6夏。本次测得的猴注浆的相对介希电常数是浆龄张为侦3斤天，由于注浆艺层途的相对介电常前数随着浆龄增阔加而减小，因搞此在实际测试板过程中仍然取告相对介电常数纷为妈1勾3次。由公式GOTOBUTTONZEqnNum991011REFZEqnNum991011\!招（显8.阿3习）酬得到注浆层的驰中电磁波的传瑞播速度为雷0.075罚m愿/n讯s朵。摇1.9酸现场试验及成遍果分析跪1.9.只1祝测线布置用由于现场施工弓条件的限制，轿加之隧道直径眉较大，现有设织备无法对整个败隧道所有管片近进行探测，现荷场根据条件选失取有代表性的趴测线和环向进员行探测。本次物探测共选取了安两条纵向测线洽（既1直条在隧道顶部棍，圈1烤条在隧道左侧届）落和泽1驳0筝环管片进行检甲测，具体测线贪布置见REF_Ref259277962\h姐图卵9.1命～REF_Ref259277963\h株图素9.4出。眼图皮9钩.队1俩丸雷达测线布置述示意图纵图顿9.2茧测线与管片相诸对位置关系图获图誉9.3残提雷达测线现场哀实景图韵图夕9.4妨核引现场环向探测散选择地层剖喉图便9.5代隧道顶部纵向槐测线作业示意胞图补图抗9.6烂醉隧道左侧纵向玉测线作业示意亿图挠拢孝图初9.7消岂隧道环向测线沸作业示意图搅图盖9.8睛屡现场探测照片拐1.9.2黎慢数据处理结果支对现场测试得狱到的探地雷达挖原始数据进行座进一步的处理添，得到了凭XX术隧道左右两线歉的探地雷达的衣探测结果，成龟果图见REF_Ref259278671\h仪图挺9.9闷～REF_Ref259278672\h队图涂9.13半。在成果图中REF_Ref259278671\h融图理9.9内为隧道左聪线立10序2贴环谦、锈15列8距环究、述39捎9妨环琴、锻50敬0眠环妨、饰60龙0太环榴、睡80驴0歪环树、赴90摔1样环尤、赤110席0蜂环尤、纤122拆3公环航、焦140寒5崭环的雷达探测喜结果。从图中忧可以看出，电熊磁波在混凝土困与注浆层之间剖形成比较明显馆的反射，在雷洞达图上的位置味约输为丘19.5n督s率，而注浆层与骗浆外土层的形略成的反射界面连大部分处肝于帆28n嫌s陆左右，按照堆0.75c亮m嫁/n耀s杨的速度计算，样注浆层的厚度扰大部分均在水21cm社左右。纵库观烘1职0色个环向管片雷再达成果REF_Ref259278768