上料平台方案

朗香书苑G13#、G15#、Y01#楼工程上料平台施工方案编制单位：合肥伟霖脚手架有限公司编制日期：二〇一六年六月三十日上料平台施工方案审批表工程名称朗香书苑G13#、G15#、Y01#楼建立单位合肥琅溪置业有限公司设计单位安徽地平线建筑设计有限公司监理单位安徽省建立监理有限公司施工单位安徽华力建立集团有限公司方案编制单位合肥伟霖脚手架有限公司编制人编制日期审核人审核日期审批人审批日期施工单位审核看法：审核人：日期：审批看法：审批人：日期：监理单位审核看法：审核人：日期：审批看法：审批人：日期：上料平台施工方案一、工程概况G13#、G15#楼均为地上34层剪力墙构造的建筑物，层高均为2.8m，室内外负差均为-0.3m，建筑主体高度均为95.2m、建筑檐口高度均为97.6㎡、建筑最高度均为101.2㎡；G13#楼地上局部建筑面积12692.04㎡；G15#楼地上局部建筑面积13613.77㎡；Y01#楼为地上11层异形柱框架剪力墙构造的建筑物，层高均为2.9m，室内外负差为-0.2m，建筑主体高度为31.9m、建筑檐口高度为33.4m、建筑最高度为35.7m。地上局部建筑面积5234.9㎡。接受落地料台和悬挑料台相结合的形式进展搭设，具体部署见下文中搭设方式。二、料台的搭设位置三、料台材料准备与搭设要求1、料台搭设必需是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强度〔预埋件〕必需确保足够的刚度和稳定性。2、料台的钢管、扣件材料必需符合JGJ130-2011标准中第3项的规定，钢管应选用Ø48.3×3.6mm；但考虑到市场材料供应与施工现场的平安起见，计算时可按48×3.0以确保平安。有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得运用。34、料台层高与建筑层高相一样，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距一样，并在其间设置1～2根填芯，但不得大于250mm。7、每层料台两侧必需设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500～600mm和1000～1200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式坚实门栏，〔由专业厂家安装〕。8、料台平台板应用木板填铺，〔由专业木工〕铺严、铺实、钉牢。9、四、料台的计算A、落地料台：G13#、G15#楼均从根底标高-0.3m至二层顶【标高：5.6m】，搭设高度为5.6m+0.3m=5.9m。Y01#楼从根底标高-0.2m至二层顶【标高：5.8m】，搭设高度为5.8m+0.2m=6m。B、G13#、G15#楼悬挑料台：第一次悬挑均从构造二层顶【标高：5.6m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至九层顶【标高：25.2m】，悬挑高度为25.2m-5.6m-0.3m【分段处间隙】=19.3m。其次次悬挑均从构造九层顶【标高：25.2m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至十六层顶【标高：44.8m】，悬挑高度为44.8m-25.2m-0.3m【分段处间隙】=19.3m。第三次悬挑均从构造十六层顶【标高：44.8m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至二十三层顶【标高：64.4m】，悬挑高度为64.4m-44.8m-0.3m【分段处间隙】=19.3m。第四次悬挑均从构造二十三层顶【标高：64.4m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至三十层顶【标高：86.8m】，悬挑高度为86.8m-64.4m-0.3m【分段处间隙】=19.3m。第五次悬挑均从构造三十层顶【标高：86.8m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至建筑主体高度【标高：95.2m】，悬挑高度为95.2m-86.8m=8.4m。Y01#楼悬挑料台：第一次悬挑从构造二层顶【标高：5.8m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至九层顶【标高：26.1m】，悬挑高度为26.1m-5.8m-0.3m【分段处间隙】=20m。其次次悬挑从构造九层顶【标高：26.1m】处接受16#工字钢悬挑式料台搭设至建筑主体高度【标高：31.9m】，悬挑高度为31.9m-26.1m=5.8m。本工程落地式料台取最不利的6m进展计算，悬挑料台取最不利的20m进展计算。依据标准:《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ130-2011《建筑构造荷载标准》GB50009-2012《钢构造设计标准》GB50017-2003《建筑地基根底设计标准》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排料台，搭设高度6.0米，立杆接受单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离构造0.20米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，施工活荷载为5.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板接受木板，荷载为0.35kN/m2，遵照铺设2层计算。栏杆接受竹串片，荷载为0.17kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。根本风压0.25kN/m2，高度变更系数0.6500，体型系数1.1300。地基承载力标准值170kN/m2，根底底面扩展面积0.180m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算接受I=π(D4-d4)/64，抗拒距计算接受W=π(D4-d4)/32D。【一】、大横杆的计算:大横杆遵照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。遵照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m活荷载标准值Q=5.000×0.800/3=1.333kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.333=1.867kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.158+0.10×1.867)×支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.158+0.117×1.867)×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算：σ=0.527×106/4491.0=117.339N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=1.333kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.132+0.990×1.333)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.213mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!【二】、小横杆的计算:小横杆遵照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN活荷载标准值Q=5.000×0.800×1.500/3=2.000kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×2.000=3.037kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+3.037×σ=0.814×106/4491.0=181.159N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm集中荷载标准值P=0.058+0.140+2.000=2.198kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V2=2197.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.799mm最大挠度和V=V1+V2=1.808mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!【三】、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力遵照下式计算(标准):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=5.000×0.800×1.500/2=3.000kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×3.000=4.489kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、料台荷载标准值:作用于料台的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×6.000=1.362kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.800+0.200)/2=0.945kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×1=0.765kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×6.000=0.190kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.263kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=5.000×1×1.500×0.800/2=3.000kN风荷载标准值应遵照以下公式计算其中W0——根本风压(kN/m2)，W0=0.250Uz——风荷载高度变更系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到：Wk=0.250×0.650×1.130=0.184kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.263+0.9×1.4×3.000=7.695kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.263+1.4×3.000=8.115kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.184×1.500×1.800×【五】、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.115kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由料台的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=8115/(0.19×424)=100.993N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.695kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由料台的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.112kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7695/(0.19×424)+112000/4491=120.804N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!【六】、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆接受单管时，单、双排料台允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.900kN；NQk——活荷载标准值，NQk=3.000kN；gk——每米立杆承受的构造自重标准值，gk=0.107kN/m；NXie——轴向力钢丝绳卸荷局部，NQk=0.001kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，遵照稳定性计算的搭设高度[H]=77.638米。考虑风荷载时，当立杆接受单管时，单、双排料台允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.900kN；NQk——活荷载标准值，NQk=3.000kN；gk——每米立杆承受的构造自重标准值，gk=0.107kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.089kN.m；NXie——轴向力钢丝绳卸荷局部，NQk=0.001kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，遵照稳定性计算的搭设高度[H]=65.269米。取上面两式计算结果的最小值，料台允许搭设高度[H]=65.269米。【七】、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应遵照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应遵照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.184kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内料台外侧的迎风面积:Aw=2.90×1.50=4.350m2；No——连墙件约束料台平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=1.12kN，连墙件轴向力计算值Nl=4.12kN依据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]依据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到φ=0.93；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=294.049kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!由以上计算得到Nl=4.12小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！【八】、立杆的地基承载力计算:立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——料台立杆根底底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=34.79(kPa)Nk——上部构造传至根底顶面的轴向力标准值Nk=3.26+3.00=6.26kNA——根底底面面积(m2)；A=0.18fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——料台地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件料台计算满足要求！悬挑料台的计算：依据标准:《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ130-2011《建筑构造荷载标准》GB50009-2012《钢构造设计标准》GB50017-2003《混凝土构造设计标准》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆接受单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离构造0.20米，立杆的步距1.80米。接受的钢管类型为φ48×3.0，施工活荷载为5.0kN/m2。脚手板接受木板，荷载为0.35kN/m2，遵照铺设7层计算。栏杆接受竹串片，荷载为0.17kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。根本风压0.25kN/m2，高度变更系数1.5000，体型系数1.1300。悬挑水平钢梁接受16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁接受拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m。而拉杆接受钢丝绳。钢管惯性矩计算接受I=π(D4-d4)/64，抗拒距计算接受W=π(D4-d4)/32D。【一】、大横杆的计算大横杆遵照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。遵照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m活荷载标准值Q=5.000×0.800/3=1.333kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.333=1.867kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.158+0.10×1.867)×1.5002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.158+0.117×1.867)×1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算：σ=0.527×106/4491.0=117.339N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=1.333kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.132+0.990×1.333)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.213mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!【二】、小横杆的计算小横杆遵照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN活荷载标准值Q=5.000×0.800×1.500/3=2.000kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×2.000=3.037kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+3.037σ=0.814×106/4491.0=181.159N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.140+2.000=2.198kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V2=2197.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.799mm最大挠度和V=V1+V2=1.808mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!【三】、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力遵照下式计算(标准):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=5.000×0.800×1.500/2=3.000kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×3.000=4.489kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；【四】、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×20.000=2.145kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×7×1.500×(0.800+0.200)/2=1.837kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×7=1.785kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×20.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.067kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=5.000×1×1.500×0.800/2=3.000kN风荷载标准值应遵照以下公式计算其中W0——根本风压(kN/m2)，W0=0.250Uz——风荷载高度变更系数，Uz=1.500Us——风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×1.500×1.130=0.424kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.067+0.9×1.4×3.000=11.061kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.067+1.4×3.000=11.481kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9【五】、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.481kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=11481/(0.19×424)=142.882N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.061kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=11061/(0.19×424)+259000/4491=195.434N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!【六】、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应遵照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应遵照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.424kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=2.90×1.50=4.3500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=2.58kN，连墙件轴向力计算值Nl=5.58kN依据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]依据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到φ=0.97；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=305.365kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!由以上计算得到Nl=5.58小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！【七】、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁遵照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抗拒矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=11.48kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.306kN,R2=10.553kN,R3=0.209kN最大弯矩Mmax抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.337×106/(1.05×141000.0)+2.294×1000/2610.0=9.912N/mm2水