工程施工门洞及悬挑专项方案

青岛市新疆路高架快速路工程二标门洞及悬挑专项施工方案编制：复核：审批：中国铁建十四局集团有限公司青岛市新疆路高架快速路工程二标段项目经理部二〇一〇年十二月七日箱梁门洞及悬挑门架专项施工方案一、工程概况桥梁工程是青岛市新疆路高架快速路工程的重要组成部分，也是整个工程的关键和把握性工程。主线高架全体为南偏西—北偏东走向，南与正在建设的东西快速路三期工程莘县路高架相接，向北平行于胶济铁道路方向沿新疆路跨越小港二路、陵县支路、港通路、普集路后，沿铁路规划居住区西侧、平行于铁路联络线方向向北，于港湾中部铁路地位跨越编组铁路后，沿昌乐河分为左岸、右岸两幅，向北跨越港湾客车停留场后与杭州支路～鞍山路快速路的昌乐河立交相接。另外主线高架沿线，分别于小港二路、渤海路、昌乐路以及杭州支路地位设置上下行匝道与地面道路相连。桥梁工程共计66联，桥梁面积115141m2。本标段为新疆路高架桥快速路桥梁工程其次标段，次要内容为主线高架桥7～15号桥及渤海路匝道，其中主桥7#～10#、12#～14#桥为3×30m的等截面预应力连续箱梁，11#桥为30+2×35m+30的等截面预应力连续箱梁，预应力现浇连续梁每跨为四箱四室结构，箱梁高2m，顶板宽24.5m，底板宽14.12m，两侧底板以外侧板及悬臂总长各为5.19m；15#A、15#B为2×37m的变截面预应力连续箱梁，箱梁高2m，44#墩～45#墩顶板宽21.24m，底板宽16.721m，两侧底板以外侧板及悬臂总长各为4.519m。45#墩～46#墩顶板宽从21.24m渐变到20.924m，底板宽从19.279m渐变到18.963m。主桥长度834m，面积25747.2m2。匝道桥BH1-1#、BH2-1#为3×30m的等截面预应力连续箱梁，BH1-2#、BH2-2#为4×30m的等截面预应力连续箱梁，预应力现浇连续梁每跨为单箱单室结构，箱梁高2m，顶板宽7.50m，底板宽3.228m，两侧底板以外侧板及悬臂总长各为2.136m，面积3570m2。全桥预应力现浇连续梁共计主线10联29孔，匝道桥4联14孔。建筑界线：快速路主线及立交、匝道：竖向净空高度不小于5m，侧向净空不小于0.25m；横向道路：竖向净空高度，主、次干道不小于5m，支路不小于4.5m，侧向净空不小于0.25m；电气化铁路：竖向净空高度不小于8.35m，侧向净空不小于3.5m；非电气化铁路：竖向净空高度不小于6.9m，侧向净空不小于2.35m。二、预留门洞的设计与施工根据调查现状普集路的交通状况、过往车辆的车型、运转环境等，考虑到门洞搭设的宽度、高度、行车条件、门洞搭设时期车辆的分流走向、车道布置、对现状交通的影响程度等，确定在普集路箱梁支架搭设时预留2个门洞，以最大限制地保证普集路交通需求。2.1门洞设计的基本要求根据交通要求的宽度、高度等进行门洞方案的设计，包括搭设门洞所选用的材料型号、材质要求、布置方式、布置间距及搭设要求等，并按相关规范及要求进行具体的受力验算，从而保证设计的门洞结构受力牢靠、地面车辆安全别扭通行，必要时门洞设防撞击措施，以添加施工的可操作性。2.2门洞的基本结构（1）门洞宽度及高度：净宽度4m，净高不小于4.5m，其中两侧基础宽度为120cm,两头基础宽度为150cm。（2）门洞结构：门洞竖向支撑接受Φ48WDJ碗扣钢管，以30×30的间距（横桥向×纵桥向），两侧支墩各设置纵桥向4排碗扣钢管，两头支墩设置5排碗扣钢管，并按碗扣式钢管支架的要求进行搭设，支架上下接受底托和顶托来调整支架的高度。竖向排架顶部的枕梁（横桥向）选用10*15方木,并在两端均挑出1m长度，作为通道进出口搭设防护棚之用。10*15方木枕梁下面铺设纵桥向长12米的I32a型工字钢，横向间距30cm，用连接杆件进行焊接，使工字钢横向连接成全体进行受力，确保通道行车行人安全，并使两个门洞成为一个全体，使支架和底座全体受力，添加门洞支架系统的全体性。纵向I32工字钢上满铺竹胶板，后根据梁底净高在门洞下面搭设满堂支架，满堂支架与门洞两侧支架连成全体，翼缘板部分考虑满堂支架与定型钢支架相结合的结构方式。（3）门洞支墩基础：门洞支墩基础接受C15混凝土条形基础，地基承载力大于300kPa。两侧基础宽120cm,两头基础宽150cm，厚度50cm，长43.5m。必要时在底座混凝土浇筑前在大路路面铺设土工布，防止底座混凝土净化大路路面。预留门洞支架表示图2.3门洞施工要求（1）两侧及两头排架顶部平整，以便横、纵梁的安装，同时确保门洞竖向排架及横纵梁均匀受力。（2）碗扣式钢管支撑的底部放置木板或钢板衬垫，以防局部应力过大，形成混凝土毁坏，导致支撑管下沉。（3）底部的扫地杆、剪刀撑与满堂脚手架的扫地杆、剪刀撑同时搭设。（4）横梁底立柱顶部必需紧密接触。如有孔隙必需垫实。（5）必需在门洞顶部，两侧上方挂密目网封闭，以防物体坠落，确保交统统道的安全。（6）在暂时通道两侧下方设置安全告知牌，以警示行人及过往车辆留意交通安全。（7）在门洞两端设置防撞墩及分明的限速、限高的标志。并在标志处设警示灯，防撞标志。（8）由于门洞较长，必要时夜间设置灯光照明；特殊在夜里、雨天、能见度低的天气须加强交通安全，在各围护钢管外则处挂红色改变警示灯并派专人帮忙交警指挥交通；挂设安全警戒线；在支架底座和支架上粘设反光标识，提示车辆和行人留意安全。（9）梁主体施工期，杜绝杂物、施工废液坠落至路面上。（10）施工中尽量做到不毁坏普集路路面状况。2.4碗扣式钢管支架预压门架系统构成后，对门架进行预压，根据现场预压状况，对门架系统进行改良加固，确保门架系统的安全和施工安全。（1）预压的目的：①经过预压检验支架结构的波动性和安全度，并实测支架的变形值；②经过预压检验地基的承载力量，并实测地基的沉降值；③最终确定支架的预拱度。（2）预压范围：横向为箱梁底宽的范围内堆载，两侧悬臂段不堆载；纵向长度为每联箱梁长度。（3）压载分量：普通为超载预压，荷载超载系数为1.2。（4）加载荷载分二级施加（具体见满堂支架预压方法）。（5）加、卸载过程中，要尽量做到对称加、卸载。2.5钢管支架拆除（1）支架的拆除要在预应力张拉、压力灌浆结束，且强度达到设计要求后进行，最好在封锚混凝土施工完成后进行。（2）拆除前，要先肃清支架上的杂物及地面妨碍物。（3）拆除现场要设置安全防护区域，派人现场监护。（4）钢管支架拆除时，每跨先从跨中开头，再延伸到跨端，对称均衡卸落。必需遵照“从上到下，后搭先拆，先搭后拆”的准绳逐层进行。拆时严禁抛扔。（5）将顶部可调整座下调20厘米左右，再将钢管横格栅拆除。而其他的钢管脚手的纵、横立杆和纵、横程度杆也必需下移30厘米，但其之间无须用钢管扣件紧；由于箱梁经过预应力张拉，略加撬动，底模就坐落在下移后的钢管支架上。逐件进行拆除。先拆除牵杠和底板，最终拆除支架钢管。卸落过程中不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行。（6）先拆除非承重模板，后拆除承重模板。严禁将钢管与配件从高处听凭抛扔，以免危及周围施工人员和机械设备的安全。（7）拆除人员必需站立在颠簸坚固牢靠的地方，保持本身均衡，以防失稳坠落。高空作业必需系好安全带。严禁上下同时进行拆除作业。（8）支架拆除后，要准时整理与修缮，并分类妥当存放，以便再利用。2.6其他要求及留意事项（1）支架搭设行进行安全教育和安全技术交底，做好交底记录。组织技术人员对支架构配件按施工规范要求进行检查，严禁运用不合格的构件和配件。（2）连续支架应设加固构件、横向固结件，不得听凭拆卸，支架的连接必需坚固、安全牢靠。（3）支架搭设必需戴好安全帽，高处操作必需系安全带。搭设时支架上搁置的暂时行走板不允许悬挑，并进行适当的固定绑扎，以防止人员坠落。（4）现场技术人员对各种设备、支架的波动性要经常检查施工中能否安全。2.7、门洞结构检算2.7.1（1）ＷＤＪ碗扣钢管断面积A=π(D2−d2)/4=3.14*(4.82-4.12)/4=4.89cm2惯性矩I=π(D4-d4)/64=3.14*(4.84-4.14)/64=12.18cm4回转半径i=(D2-d2)1/2/4=(4.82+4.12)1/2/4=1.58cm截面抵制矩W=π(D4-d4)/32D=[3.14*(4.84-4.14)]/(32*4.8)=5.075cm3钢材弹性模量E=2.1*105MPa钢材允许应力[σ]=170MPa（2）I32型热轧普通工字钢断面积A=67.12cm2惯性矩Ix=11080cm4Iy=459.0cm4回转半径ix=12.85cmiy=2.62cm截面抵制矩Wx=629.5cm3Wy=70.6cm3钢材弹性模量：E=2.1*105MPa钢材允许应力：[σw]=170MPa（3）方木方木弹性模量E=9.0*103MPa方木允许应力[σw]=10MPa2.7.2门洞结构荷载计算（1）钢筋混凝土梁重F1=720*26/37/16.721=30.258KN/m2（钢筋砼梁分量按26KN/m3计算）1.2F1=1.2*30.258=36.31KN/m2（取安全系数1.2计算）（2）模板重（内模未计）F2=0.35KN/m2（竹胶板分量按24.99KN/m3计算）（3）方木重F3=1KN/m2(方木分量按8.33KN/m3计算)（4）门洞纵梁上钢管门洞纵梁上钢管按1.2米高计算F4=1/1.2（W立杆+W横杆）=0.35KN/m2（路桥施工计算手册阐明1.2m横杆分量5.12Kg、0.6m横杆分量2.82kg）（5）人员及机重视F5=1kN/m2（本荷载按1kN/m2取值）（6）振捣砼时产生的荷载F6=2kN/m2（对程度面模板为2kN/m2；对垂直面模板为4kN/m2，见《大路桥涵施工技术规范》（7）倾倒混凝土时冲击产生的程度荷载F7=2kN/m2（接受汽车泵取值3kN/m2）（8）I32a热轧普通工字钢F8=S32工字钢ｒ32工字钢67.12*10-4*78.5*4=2kN/m2(钢材分量按78.5kN/m3计算）综上所述：q总=（F1+F+2F3+F4+F5+F6+F7+F8）*h=13.503kN/m2.7.3纵梁I32a型工字钢强度及刚度检算纵梁按简支梁受均布荷载计，根据门洞的长度，每跨计算长度取l=6m。（1）强度检算最大弯矩计算Mmax=0.125q总l2=0.125*13.503*62=60.76kN/m考虑安全系数1.2，计算荷载取1.2Mmax=1.2*60.76=72.912kN/m式中:Mmax—I32a型工字钢所受最大弯矩；l—计算跨度。最大应力计算σmax=Mmax/W=72.912*103/(70.6*10-6)=103.27Mpa<[σw]=170MPa（强度符合要求）式中：[σw]—I32a工字钢设计抗弯强度，[σw]=170MPa；σmax—HI32a工字钢钢所受最大应力；W—I32a工字钢截面抵制矩；Mmax—I32a工字钢所受最大弯矩（2）安全系数检算K=[σw]/σmax=170/103.27=1.65>1.3（暂时结构安全系数取１．３）（安全系数满足要求）（3）刚度检算Ψmax=5q总l4/384El=5*13.503*103*64/(384*2.1*1011*11808*10-8)=9.18mm<l/400=15mm（刚度符合要求）式中:Ψmax—I32a工字钢所受最大挠度；E—I32a工字钢钢弹性模量；I—I32a工字钢钢截面惯性矩。2.7.4支墩立杆顶枕梁方木强度及刚度检算支墩立杆顶枕梁接受10*15方木，每排立杆顶放置一根，两侧支墩４根，两头支墩5根。在两头的支墩处所受的荷载最大，取两头的支墩进行检算，检算时按连续梁计算。计算跨度取l=0.3m。（1）强度检算荷载计算支墩立杆顶枕梁承受由纵梁传递的上部荷载及自重，纵梁传递的力以纵梁两头支墩处的剪力进行计算。支墩立杆顶枕梁按跨中受集中荷载这一最不利状况进行检算。纵梁传递的剪力计算V=13.503*6=81.018kN式中：V—纵梁两头支墩的剪力。支墩立杆顶单根枕梁跨中集中荷载计算P=1/5V=1/5*81.018=16.204KN式中：P—支墩立杆顶枕梁跨中集中荷载。最大弯矩计算Mmax=0.175Pl=0.175*16.204*0.6=1.7kNm式中：Mmax—方木所受最大弯矩；l—每跨计算长度。最大应力计算σmax=Mmax/w=1.7*103/（0.1*0.152/6）=4.53MPa<[σw]=10MPa（强度符合要求）式中:[σw]—方木设计抗弯强度，[σw]=10MPa；σmax—方木所受最大应力W—I方木截面抵制矩；Mmax—方木所受最大弯矩。（2）安全系数检算K=σw/σmax=10/4.53=2.2>1.3(暂时结构安全系数取1.3)（安全系数满足要求）（3）刚度检算ωmax=Pl4/150El=16.204*103*0.34/（150*9*109*0.1*0.153/12）=0.345mm<l/400=0.75mm(刚度符合要求）式中:ωmax—方木所受最大挠度；E—方木弹性模量；I—方木钢截面惯性矩。2.7.5门洞支墩检算门洞支墩接受碗扣支架，两边支墩横向4排立杆，横向间距30cm，纵向间距30cm，立杆步距120cm。（1）立杆强度及波动性检算a、支墩立杆强度验算荷载计算按受由支墩立杆顶枕梁传递的荷载P及自重这一最不利状况进行检算。支墩高度按5米高计算钢管自重。W自重=W纵+W横=0.41kNN=P+W自重=16.204+0.41=16.614kN式中:N—支墩立杆所受压力；W自重—支墩支架自重。立杆轴心受压应力计算σ=N/A=16.614*103/(4.89*10-4)=33.975MPa[σ]=170Mpa式中：σ—立杆所受压应力；N—立杆所受压力；A—碗扣钢管截面面积；[σ]—碗扣钢管设计抗压强度。（立杆强度符合要求）b、安全系数检算K=[σ]/σ=170/33.975=5.003>1.3(暂时结构安全系数取1.3)（安全系数符合要求）c、立杆波动验算柔度计算立杆两端约束按铰接考虑，立杆计算长度取1.2m入=h/i=120/1.58=75.949由《路桥施工计算手册》由线性内差得波动性数ψ1=0.686ρ=N/ρ1A=16.614*103/(0.686*4.89*10-4)=49.527<[σ]=170MPa(立杆波动性符合要求）2.7.6支墩基础承载力验算门洞支墩基础接受C25混凝土条形基础，两侧基础宽150cm，两头基础宽180cm，厚度50cm，长23m。基础应力为σ=N/A=16.204*103/0.3*0.3=180.04Kpa≤[σ]=300Kpa（支墩基础满足地基承载力要求）式中：σ—支墩基础应力；A—一个立杆范围内的受力面积；N—支墩立杆所受压力。（安全系数满足要求）K=[σ]/σ=300/180.04=1.67>1.3（安全系数满足要求）结论：经过对门洞结构上述结构检算，门洞结构强度、刚度及波动性满足要求。门洞模板底部纵、横向方木布置及纵梁下立杆同前述的满堂支架方案，此处不予以验算。门洞上方根据满堂支架施工，根据满堂支架方案进行施工。三、悬挑式门架的设计与施工本标段主线7#～9#桥下跨现新疆路、渤海路，右侧翼缘板接近既有胶济铁道路。为确保箱梁施工中既有道路的畅通以及爱护既有铁路设备，该部分箱梁施工根据拆迁进展状况选择施工方案。该段线路左侧拆迁全部完成能供应车行通道则选择满堂支架法进行连续梁施工，拆迁未完成只能在线路左右侧各留一单向车行通道的状况下底板范围搭设满堂支架，翼缘板范围接受悬挑法施工。3.1悬挑式门架设计的基本要求根据交通要求的宽度、高度等进行悬挑式门架方案的设计，包括搭设门架所选用的材料型号、材质要求、布置方式、布置间距及搭设要求等，并按相关规范及要求进行具体的受力验算，从而保证设计的门架结构受力牢靠、地面车辆安全别扭通行，门架有防撞击措施，具有较强的可操作性。3.2悬挑门架的基本结构门架净宽度4m，作为车行通道以确保车辆正常运转。3.2.1基础布设及处理方式施工时，沿桥梁横向，左、右侧距箱梁翼缘板向内2m，7m各布设两道C30钢筋混凝土条形基础；条形基础高度0.5m，宽度1m，长度根据实践状况确定。基础顶、底面均布设Φ16@20cm钢筋网，钢管柱底预埋δ=20mm厚，700×700mmA3钢板一层，钢板底部焊接U型Φ20mm圆钢与混凝土锚固成一体。3.2.2钢管立柱施工待混凝土强度达到设计强度90%后，钢板上布设外径D=530mm，壁厚t=10mm，高度H=4.5m钢管柱，钢管柱间距为120cm。钢管顶部接受2cm厚60*60cm钢板进行封顶，封顶钢板与钢管间焊接并加设4道加劲肋板，加劲肋板壁厚2cm。钢管底部与基础预埋钢板焊接成一体，每根钢管与预埋钢板间异样接受4道壁厚2cm加劲肋板进行加固。3.2.3H型钢铺设为添加排架全体受力性，在钢管柱顶部钢板上纵桥向焊接一根H500型钢。型钢上均匀铺设H400型钢一层，间距90cm。在H400型钢上满铺竹胶板，并对H400型钢用对拉杆件进行焊接，确保结构的全体波动。根据梁底净高在门架H400型钢上满铺18mm竹胶板，以确保通道行车行人安全，并搭设满堂支架，满堂支架与门架内侧支架连成全体，翼缘板部分考虑满堂支架与定型钢支架相结合的结构方式。（具体见悬挑门架表示图）悬挑门架表示图3.3悬挑脚手架搭设的工艺流程地基处理→基础浇注→立柱钢管→剪刀撑→纵向横杆（H500型钢）→程度悬挑横杆（H400型钢）→铺竹胶板→扎防护栏杆→扎安全网。3.4施工要求（1）在外脚架搭设过程中，必需严厉按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并准时与结构拉结或接受暂时支顶，确保搭设过程的安全。（2）应随架体搭设进度，准时跟进做好安全网等安全防护措施的张挂。脚手架外侧接受安全网全封闭（3）竹胶板应与横杆绑扎坚固；竹胶板满铺，铺波动。3.5其他留意事项

（1）搭设前应对门架及附件逐一进行检查，不得运用变形、损伤和锈蚀的门架及附件。（2）要留意门架砼基础施工的质量，避开发生不均匀沉降。底座底部应有实在牢靠的固定措施，防止基座滑动。

（3）门架及附件吊运捆扎牢靠，保证在垂直运输时不发生散落，也要防止因捆扎不当使门架及附件发生变形及损坏。

（4）钢管连接处在运用过程中会松动，必需定期检查紧固。

（5）只要在影响施工操作时方可拆除门架式脚手架内侧的交叉杆，不能全部拆除而影响脚手架的波动性。至操作终了应马上装完全部交叉杆。确定禁止内外侧交叉同时拆除。

（6）门架式脚手架的搭设和拆除，严禁硬装拆，或用物体重击和用撬棍橇，要避开使门架及附件形成损伤和变形。拆除支架或模板等，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按挨次由上而下，一步一清，不准上下同时作业。（7）为了在拆除门架式脚手架时，不因运用过久连结处锈蚀而咬死，故在连接销插入门架前宜涂上黄油。（8）搭设立柱钢管时，外径不同的钢管严禁混用。钢管连接时留意不得与相邻钢管杆件的接头在同一断面上，错开距离应符合构造要求。（9）做好悬臂部分支架的安装和拆除的安全事项（详见满堂支架及门洞安全技术措施）。（10）在相交路段及夜里、雨天、能见度低的天气须加强交通安全，必要时派专人指挥交通。3.4两钢管柱之间部分计算3.4.1各构件力学参数（1）HN400×200热轧Ｈ型钢断面积A=72.16cm2惯性矩形Ix=1450cm4Iy=20000cm4回转半径ix=4.48cmIy=16.65cm截面抵制距Wx=73.232cm3Wy=2010.05cm3钢材弹性模量E=2.1×105MPa钢材允许应力σw=180MPa（2）方木方木弹性模量E=9.0×103MPa方木允许应力σw=10MPa3.4.2悬臂结构荷载计算（1）钢筋混凝土重q钢筋砼=617.7×26×0.9/（30×17.5）=27.53KN/m（钢筋砼梁分量按26KN/m3计算）（2）模板重（内模未计）q模板=0.018×24.99=0.45KN/m（18mm竹胶板分量按24.99KN/m3计算）（3）竹胶板底方木重q方木=S纵r方木=10×0.1×0.1×8.33=0.083KN/m(方木分量按8.33KN/m3计算)（4）振捣砼时产生的荷载对程度面模板为2kN/m2;对垂直面模板为4kN/m2，见《大路桥涵施工技术规范》q振捣砼=2KN/m（5）倾倒混凝土时冲击产生的程度荷载W倾倒砼=2kN/m2(接受汽车泵取值3kN/m2）q倾倒砼=2KN/m（6）HN400×200热轧Ｈ型钢自重qH400型钢=SH型钢rH型钢=0.566kN/m（钢材分量按78.5kN/m3计算）3.4.3HN400×200热轧Ｈ型钢(左侧钢管柱之间部分)强度及刚度检算，按简支梁受均布荷载计算，计算长度取l=5m。(1)强度检算荷载计算q总=q钢筋砼+q模板+q方木+q倾倒砼+q振捣砼+qH400型钢=27.53+0.45+0.083+2+1.2+0.566=31.829kN/m(2)最大弯矩计算Mmax=1/8ql2=1/8×31.829×52=99.47kNm考虑安全系数1.2，计算荷载取1.2Mmax=1.2×99.47=119.364kNm式中:Mmax—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大弯矩；q总—HN400×200热轧Ｈ型钢所受均布荷载；l—计算跨度。(3)最大应力计算Mmax=Mmax/Wy=119.36×103/(2010.05×10-6)=59.38Mpa<[σw]170MPa（强度符合要求）式中:[σw]—HN400×200热轧Ｈ型钢设计抗弯强度,σw=170MPa；Mmax—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大应力；Wx—HN400×200热轧Ｈ型钢截面抵制矩；Mmax—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大弯矩(4)刚度检算ωmax=5q总l4/384Ely=(5×31.829×103×54)/（384×2.1×1011×20000×10-8）=6.17mm<1/400=12.5mm式中：max—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大挠度；E—HN400×200热轧Ｈ型钢弹性模量；Iy—HN400×200热轧Ｈ型钢截面惯性矩。（刚度符合要求）3.5悬臂部分计算（两钢管柱之间部分）3.5.1悬臂部分荷载如下图所示：（下图q1=q总-q2）其中q计算如下q总=q1+q2=31.829kN/mqH400=0.566kN/mqH200=13.4×27.57×10-4×78.5/2=1.45kN/mq2=1.45+0.566=2.016kN/m3.5.3从梁板外边缘至外侧钢管柱中心段2MHN400×200热轧Ｈ型钢强度及刚度检算，按悬臂梁计算，所受荷载为渐变荷载q1和均布荷载q2叠加而成。计算长度l=2m。在实践施工中，根据实践状况，预留工作平台。(1)强度检算最大弯矩计算Mmax1=1/6q1l2=1/6×（31.829-2.016）×22=19.875kNmMmax2=1/2q2l2=1/2×2.016×22=4.032kNmMmax总=Mmax1+Mmax2=23.907kNm考虑安全系数1.2，计算荷载取1.2Mmax总=1.2×23.907=28.688KNm式中：Mmax—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大弯矩；q总—HN400×200热轧Ｈ型钢所受均布荷载；l—计算跨度。(2)最大应力计算σx=Mmax/Wy=28.688×103/2010.05×10-6=14.27Mpa<[σw]=170MPa（强度符合要求）式中:σw—HN400×200热轧Ｈ型钢设计抗弯强度，[σw]=170MPa；Mmax—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大应力；Wy—HN400×200热轧Ｈ型钢截面抵制矩；Mmax—HN400×200热轧Ｈ型钢所受最大弯矩(3)刚度检算