岩土工程评价与设计方法讲座-岩土工程评价方法(上)

岩土工程评价与设计方法讲座第一部分岩土工程评价方法

编辑ppt引言2010年6月，《岩土工程勘察与设计》岩土工程疑难问题答疑笔记整理之二脱稿交付人民交通出版社出版。这本书与《土力学与岩土工程师》岩土工程疑难问题答疑笔记整理之一是姐妹篇，共同记叙了六年来，我国岩土工程界网友在中国工程勘察信息网上，切磋、讨论技术问题的主要历程和内容，共约100余万字篇幅。编辑ppt概括起来，这两本书里，网友提出了四个类型的问题：现行体制与岩土工程体制、岩土工程师需要的土力学素养、岩土工程勘察、岩土工程设计。其中，岩土工程勘察包括钻探、原位测试、土工试验等勘探的实务工作和资料分析、综合评价工作两个部分。编辑ppt在前几年，一些兄弟单位、地方协会和培训机构组织的讲座中，我比较多地讲了前面的三个问题，即体制问题、岩土工程师的土力学素养和岩土工程勘察的实务工作。第二本书出版以后，一些朋友希望我讲一讲这本书中关于勘察工作中的岩土工程评价和岩土工程设计的问题。由于内容比较多，将分为两个部分，第一部分为岩土工程评价方法，第二部分为岩土工程设计方法。编辑ppt第一部分岩土工程评价方法一.岩土工程评价与岩土工程设计的基本要求二.岩土工程设计参数的统计分析与评价方法三.地下水位评价与地下室抗浮验算方法编辑ppt四.抗剪强度指标的评价与大面积堆载的稳定性验算五.勘察报告中的岩土工程评价六.岩土工程设计荷载取值与安全度控制方法七.基础方案建议与地基基础设计的基础选型编辑ppt第二部分岩土工程设计方法一.浅基础设计的地基承载力问题二.地基基础设计的变形控制方法三.单桩、群桩的承载力与桩基础设计四.地基处理的方案选择与设计控制编辑ppt五.边坡稳定性分析与土压力计算六.基坑工程方案设计与事故分析七.地基基础抗震评价与抗震设计编辑ppt岩土工程勘察技术面临的挑战1.在勘察报告中对深层土的地基承载力评价2.特殊条件下的地基承载力取值方法3.长桩和超长桩基础下软弱下卧层的强度验算4.长桩和超长桩桩端阻力的发挥条件编辑ppt5.深层土的抗剪强度试验的加载要求6.为深基坑设计提供的抗剪强度试验的应力路径7.取土时试样卸荷作用对不固结不排水试验结果的影响8.大面积填土中的地下水浸润线上升9.大底盘地下车库上建筑群的沉降计算10.深层土的基床系数编辑ppt一.岩土工程评价与岩土工程设计的基本要求《岩土工程勘察规范》对勘察报告的内容提出了如下的规定：1.

勘察目的、任务要求和依据的技术标准；2.

拟建工程概况；3.

勘察方法和勘察工作布置；4.

场地地形、地貌、地质构造、岩土性质及其均匀性；编辑ppt5.

各项岩土性质指标，岩土强度参数、变形参数、地基承载力的建议值；6.

地下水埋藏情况、类型、水位及其变化；7.

土和水对建筑材料的腐蚀性；8.

可能影响工程稳定性的不良地质作用的描述和对工程危害程度的评价；9.

场地稳定性和适宜性的评价。编辑ppt上述9项要求中，第4～第9项的要求都是分析、评价。评价构成了岩土工程勘察报告的基本内容和结论。但什么是分析、评价？1.分析、评价的目的是什么？2.怎样做分析、评价？3.评价与设计有什么区别？这些都是我们需要弄清楚的问题。编辑ppt在现实的勘察工作中，至少在我的论坛上所反映出来的问题中，显示了部分业内人士在不同程度上存在着一些值得重视的问题：1.对参数统计评价的基本前提不是很清楚，例如：力学层与地质体之间是什么样的关系？对力学层为什么要作均质体的假定？什么是异常数据？异常数据如何剔除？如何使用经验关系？编辑ppt2.对岩土工程评价与岩土工程设计的区别不是很清楚。例如：1）评价与设计的前提条件有什么区别？评价的前提是对地质条件的探明，而设计的前提是明确工程条件；2）评价与设计之间是什么样的关系？评价为设计提供对地质条件的理性认识；编辑ppt3）评价时进行一些计算的目的是什么？评价时进行的一些计算是为了比较不同方案之间的异同。什么是适度量化和有条件的量化?量化应该符合勘察工作的条件，只能做一些假定条件下的量化计算。4)评价的结论与设计的结果有什么不同？评价是对现有地质条件的分析和预测；设计是对拟建工程的谋划与安排。编辑ppt3.岩土工程勘察的审图应该把握什么问题，是否存在过度的定量计算的要求？1)评价的深度如何掌握？2)如何正确地理解《岩土工程勘察规范》对岩土工程评价的要求？3)在勘察阶段能否以设计规范作为审图的依据？评价的依据是勘察规范，而设计的依据是设计规范，两者不能混淆。编辑ppt二.岩土工程设计参数的

统计分析与评价方法岩土工程参数统计分析与取值是岩土工程勘察内业工作的重要组成部分，是对原位测试和室内试验的数据进行处理、加工，从中提出代表性的设计、施工参数，作为岩土工程勘察分析评价的重要依据。编辑ppt基本观点由于岩土体是自然形成的，其成分、结构和构造都是随机的和不确定的，勘察时的钻孔或原位测试所取得的土样或数据都有相当大的偶然性，采样必然带有随机性。因此，岩土工程参数的分析方法必须建立在随机数学的基础上，采用统计的方法获得具有代表性的参数，对于所得到的岩土工程参数也只能从统计的概念上去理解，才能正确地使用。编辑ppt参数分析的内容岩土工程参数分析的内容包括对原始数据的误差分析和有效数字的取舍，数据统计特征的分析，平均值和标准值的计算，参数间经验公式的建立及其正确地运用。如何处理规范界限值与自然界的不一致，如何剔除粗差。抗剪强度指标的统计。变形参数的选用。编辑ppt6.1如何理解参数的统计修正系数6.1.A统计修正系数计算时，公式括号中的正负号如何选择？不利组合具体情况下怎么考虑？除了抗剪强度取负值外，还有那些指标通常取负值？或那些指标可以取负值。另外，统计修正系数一般情况下在0.75～1之间，如果计算出来是负数或大于1，是不是计算结果就不能用了呢？

6.1.B对于岩土参数的统计规范有规定，对于原位测试该怎么统计呢，是按照规范的公式，还是按平均值－1.645

计算？编辑ppt统计修正系数是对土性指标的平均值因变异性而进行的修正，平均值乘以修正系数以后称为标准值，标准值是具有概率意义的代表性数值或者称为取用值。编辑ppt岩土参数的标准值是岩土工程设计的基本代表值，是岩土参数的可靠性估值。对岩土设计参数的估计，实质上是对总体平均值作置信区间估计。在勘察工作中取土试样或者作原位测试测定岩土的性状和行为，其目的是希望了解岩土体的总体的性状和行为，取土试验或作测试工作是一种抽样的手段，而非目的。抽样所得的子样，包括试验的结果和原位测试的结果都是抽样得到的子样，这些子样并非我们的终极目标。

编辑ppt例如，我们取土作三轴试验，求得的强度指标仅是所取的土样的性状，这些指标在多大程度上反映了整个土层的实际性状呢？我们感兴趣的不是几筒土样，而是整个土层，需要了解的是整个土层强度的平均趋势，亦就是需要了解强度指标的总体。

编辑ppt如何从子样的数据中得出关于总体的结论呢？这种方法在统计学中称为统计推断，就是从有限的样品的结果出发来估计总体的特征，从特殊的抽样数据来推断一般的总体特征的方法。在采用统计学区间估计理论基础上，可以得到的关于参数总体平均值置信区间的单侧置信界限值：编辑ppt子样的变异系数由子样的标准差求得：空间均值的变异系数为空间均值的标准差与空间均值之比：编辑ppt标准差折减系数可用随机场理论方法求得，其表达式为：e－相关距离h－计算空间的范围编辑ppt考虑到随机场理论方法尚未完全实现实用化，在实际工程应用时，可以采用下面的近似公式计算标准差的折减系数：得到近似的实用公式：

编辑ppt式中t为统计学中的学生氏函数的界限值,一般取置信概率为5%。学生氏函数t与样本容量n的关系见表编辑ppt为了便于应用，也为了避免工程上误用统计学上的过小样本容量（如n=2、3、4等），在规范中不宜出现学生氏函数的界限值。因此，在1980年代编制《建筑地基基础设计规范》和《岩土工程勘察规范》时，通过数据拟合方法求得了下面的近似公式：

编辑ppt需要结合岩土工程实际问题讨论统计学的区间估计理论和置信界限的物理意义。岩土工程设计参数的代表性取值为什么要取区间估计理论的置信界限呢？岩土工程师是在有限信息的条件下，或者说在信息很不完备的情况下要对岩土体的性状作出估计，包括对地质条件的估计、对设计参数的估计、对工程问题的估计。这里用的是“估计”的词汇，而不是“确定”或“计算”之类的词。为什么？

编辑ppt这是因为，根据有限的信息作出的判断或评估，带有很大的不确定性，充其量仅仅是对客观存在的物理量或状态的一种估计或者讲是概率估计，而不是确定性的计算结果。概率估计的结果往往给出一个区间，说明你要估计的客观存在的物理量最有可能在这个区间以内。比方说，你要根据试验结果的数据对内摩擦角作出估计，估计客观存在的内摩擦角最大可能存在于7～11之间。

编辑ppt那么能否说你有充分的把握认为内摩擦角的客观存在肯定就在这个区间范围以内，其实也并没有100％的把握，你还得回答有多大百分比的把握，这个百分比与上面所说的“置信概率”互补，如果置信概率是5％，就说明你有95％的把握估计是在这个区间范围以内，还有5％的可能性会大于这个区间的上限或小于这个区间的下限。这种估计称为双侧置信区间界限的估计。

编辑ppt在工程上，一般并不需要估计双侧置信区间界限，只要控制最危险的单侧界限就足够安全了。例如，我们估计内摩擦角的置信区间，低于下限界限是危险的，必须加以控制，而对上限并没有必要加以控制，因为实际可能的内摩擦角越大就越安全。所以我们只要控制不低于置信下限就可以了，即控制小于7的可能性低于一个小概率就可以了。这种区间估计称为单侧区间估计，用于取用相应于单侧置信界限的指标取值。

编辑ppt什么情况取上限？什么情况取下限？主要取决于指标的性质，根据参数的性质，从不利方面来选择正负号。修正系数一般不可能出现负数，如果出现负值，那说明相对来说，变异系数太大了，计算的结果不合理。用正号的修正系数就肯定大于1.0，是正常的。下面进一步讨论如何正确运用统计学的区间估计理论，区别两种置信界限的概念及其对工程应用的意义。为什么提出这个“两种置信界限的概念”的问题来讨论呢？因为这个问题有普遍的意义。

编辑ppt在国家标准《建筑结构设计统一标准》（GBJ50068-2001）的附件中规定，材料的性能标准值按下式计算：这里的f是子样标准差，1.645是样本容量为无穷大时的学生氏函数。有个规范曾经将这个公式引用到岩土工程中，用以计算标准贯入锤击数N的标准值，但却发现不能用。这是怎么一回事？编辑ppt但在工程实际应用中，人们发现当标准贯入锤击数的子样标准差比较大的时候，用这个公式求得的标准值比最小值还要小。例如，下表所列的是对某土层测定的标准贯入锤击数的数值，求得平均值为20，标准差为3.8，按这个公式计算得到的标准值仅为13.7，已经非常接近于最小值，人们无法接受这样的统计结果，显然采用这样小的标准值是不恰当的。

编辑ppt表列的是对某土层测定的标准贯入锤击数的数值，求得平均值为20，标准差为3.8，按前面公式计算得到的标准值仅为13.7，已经非常接近于最小值；而用后面公式计算的结果为18.6。

编辑ppt为什么将《统一标准》中关于材料性能指标标准值的计算公式直接用到岩土工程的指标估计时会产生这样的问题呢？这涉及统计数学的实际应用问题，工程材料性能指标的标准值的取用建立在统计数学中关于区间估计理论的基础上。工程应用中，一般取用单侧置信界限作为设计参数的标准值，对材料的强度用置信下限值。但区间估计理论有两类，一类是估计单个测定值，另一类是估计总体平均值。编辑ppt估计单个测定值的置信下限值的物理意义可以这样来理解，在大量的重复抽样试验中，出现低于试验值的概率将小于置信概率（例如，取置信概率=5%），对上部结构材料性能所采用的公式正是这种估计单个测定值的统计公式。对于标准贯入试验，对同一个土层，每次测定的击数小于13.7的概率估计小于5％。但对岩土工程是没有工程意义的。编辑ppt影响岩土工程性状的性能是岩土体总体的平均性能，个别点的性能并不影响全局，因此应采用依据估计总体平均值的统计概念建立的统计方法。采用估计总体平均值的置信下限作为标准值，意味着总体平均值可能低于置信下限值的概率只是一个小概率,即置信概率，而总体平均值大于置信下限的概率则是一个充分大的概率（1-）。

编辑ppt对于岩土体的强度和变形问题，对工程有意义的并不是单个测定值，勘察的目的是要根据有限的抽样测定来估计岩土体测定指标总体的平均值，用以估计岩土体的稳定和变形性状。就以表中的标准贯入锤击数数据为例，我们关心的是土层的标准贯入锤击数的总体平均值以及根据这个标准值用经验公式求得的设计参数，用以代表整个土层的工程特征。

编辑ppt用前面公式求得的13.7是什么意义呢？这表示，预计对这个土层进行标准贯入试验数据的序列分布可能是大于13.7的数据出现的概率将大于95％，小于13.7的测定值出现概率不会超过5%。但对于岩土工程问题来说，这样的推断并没有太大的实际意义。用后面公式计算得到的标准值为18.6，这个标准值表示预计这个土层的标准贯入击数标准值的总体平均值大于18.6的概率将大于95％，小于18.6的概率不会超过5％。岩土工程大多数参数应采用这种统计方法估计标准值。

编辑ppt为什么上部结构材料性能的标准值可以用公式（6-12）计算呢？这可能是上部结构构件设计中，截面尺寸与试样尺寸之比并不太大，用估计单个测定值的置信下限作为标准值不致引起太大的误差的缘故。鉴于上述分析，在岩土工程中，采用了如公式(6-1)所示的估计总体平均值的置信界限作为标准值的计算公式，亦即《岩土工程勘察规范》给出的公式。编辑ppt6.2用什么方法统计经验公式？经常看到很有用的一些经验公式，对我们工作很有帮助，但不知用什么方法得到这些经验公式的。编辑ppt经验公式用于描述岩土参数之间的定量关系。由于岩土工程中参数测定方法的多元化，对同一岩土体通常可以采用各种不同方法进行测试，为经验公式的统计提供了大量原始数据。又由于岩土工程中参数测定的不确定性比较大，也需要通过不同的方法进行印证与检验。有时由于某些试验的条件比较困难或者费用比较昂贵，希望用比较方便、简单的测试结果，通过经验公式得到需要的参数。

编辑ppt统计经验公式所依据的数据

是对比试验的资料

为什么要强调这个问题？是因为出现了对计算结果统计经验公式的案例。这涉及统计方法应用的一个最基本的概念和原则问题。必须明确这个原则，不能允许出现假的经验公式。编辑ppt例如，基于对比试验资料统计地基承载力和原位测试数据之间经验公式，对比试验是指对同一个场地，既做载荷试验，又做原位测试。当然原位测试的土层、测定的标高和位置都与载荷试验点是匹配的，这样得到的数据组是一一对应的，积累了许多试验之后，就能得到地基承载力与静力触探比贯入阻力或标准贯入击数之间的数据系列。编辑ppt将这样的对比试验数据画成散点图，可以根据散点群的趋势以分析地基承载力与原位测试指标之间存在什么样的相关关系。对于自变量与因变量一一对应的数据，可采用解析法建立经验公式；但对于离散性的数据，则只能采用统计的方法求解经验公式中的回归系数。编辑ppt编辑pptKo＝1－sin编辑ppt岩土参数之间的关系可能是线性的，也可能是非线性的，这需要通过分析来选用线型。最简单的方法是将试验数据画在直角坐标图上，用图解法分析变量之间呈什么样的关系，对有些参数之间的经验关系可以根据专业知识判定线型。

编辑ppt岩土工程中常用的经验公式在直角坐标图上有如图所示的三种类型：第一种类型是当自变量增大时，因变量逐渐减小；第二种类型是当自变量增大时，因变量随之增大，但斜率逐渐减小并趋于常量或减小到零；第三种类型是当自变量增大时，不仅因变量随之增大。而且斜率也不会减小。编辑ppt三种类型的非线性经验公式x

y

x

y

x

y

dy/dx

dy/dx

b0b＝00

b1b＝1b1编辑ppt将非线性化为线性关系公式所示的幂函数是一种适应性比较强的线型，能广泛地适用于描述上述三种类型的经验关系。编辑ppt对幂函数等式的两端取对数：A、B两个系数可以用统计的方法求得，称为回归系数。编辑pptY＝y,X＝1/x,A=a,B=b编辑pptY＝1/y,X＝1/x,A=a,B=b编辑pptY＝logy，X=x，A＝loga,B=bloge编辑pptY=y,X=x2,A=a,B=b编辑ppt利用统计数学的方法可以求解线性方程中的待定参数，在岩土工程的参数分析中，采用最小二乘法已有足够的分析精度。编辑ppt最小二乘法的概念编辑ppt假定代表这些散点的回归方程线已经画出，我们取任意点M进行分析，M点与回归线在纵向的坐标差为Y－Y′，Y为实测值，Y′表示用自变量X代人回归方程求得的数值，两者的差值（Y－Y′）称为离差。除了在回归线上的散点外，其他的点都存在离差。不在回归线上的散点越多，散点离回归线越远，则离差的总和就越大。由于离差有正有负，离差的代数和就有互相抵消的可能性，就反映不出误差的大小。

编辑ppt离差的平方和Q

对于一定的散点群，当直线的位置和走向发生变化时，离差平方和随之而变化，在这样的变化中总能找到一个最小的Q值，则与之相应的直线位置应该是最佳的。

编辑ppt因此，以离差平方和最小为条件确定的回归系数A和B应该是最理想的，也就是我们要求的结果，这种确定回归系数的方法通常称为最小二乘法。根据求极值的原理，离差平方和最小的条件为：编辑ppt得到用下式表示的回归系数A和B：

编辑ppt回归系数既然是在离差平方和最小的条件下求得的，由此必然存在着剩余的离差平方和。剩余的离差平方和分配到每个数据上的部分称为回归方程的剩余方差，剩余方差的平方根称为回归方程的剩余标准差。编辑ppt剩余方差是衡量经验公式精度的指标。而衡量两个指标之间关系密切程度的指标是相关系数r。如果散点都在一条直线上，则对任一对数据都满足，则Q＝0；如果散点满天飞，两个变量完全不相关，回归不起作用，则剩余方差等于总方差编辑ppt基于对上述两种极端情况的分析，提出一个指标来衡量介于这两种极端情况之间相关程度的指标，称为相关系数。对于完全相关的情况，相关系数r＝1；对于完全不相关的情况，相关系数r＝0；对于介于中间状态的情况，相关系数变化于区间0r1。编辑ppt对于非线性的经验公式，在求得线性的回归方程以后，还需要进行系数变换，将线性方程变换回原来的非线性方程，得到非线性的经验公式。得到经验公式之后，需要进行回代检验，以检查统计计算是否正确。编辑ppt数据处理的一些不恰当的做法1．当待定参数的个数超过试验数据的数量时，采用内插的方法得到足够多的数据个数以满足准则方程的数量要求。甚至提出“可通过插值的方法，增加控制方程数，使独立方程个数大于或等于优化反分析的参数个数”。这个提法显然是不正确的、相互矛盾的。

编辑ppt插值与其所依据的数据并不是独立的，则增加的方程就不是独立的，插值再多，方程再多也不满足独立方程个数大于或等于优化反分析的参数个数的数据处理基本要求。例如根据试桩曲线的数据计算荷载传递函数的待定系数，一般Q～s的试验数据只有10对，如待定参数的个数超过10个就无解，除非在试验时增加试验数量或数据的数量。编辑ppt2．根据反分析（或试验资料整理）得到的计算参数，用数值分析的方法求得土体或结构物的反应，将计算的结果和实测的数据进行对比，两条曲线非常接近就说明理论方法是正确、合理的。实测变形反分析参数正分析计算变形实测变形验证编辑ppt这里非常关键的问题是验证用的实测数据必须和反分析（或试验资料整理）所依据的数据互相独立，即必须是两套数据。

编辑ppt3．验证的方法上不严格，有任意性。如果实测（或试验）曲线有很多条，例如，在相同条件下的平行试验，在建筑物对称位置的观测数据，但这些数据或曲线之间往往存在一定的差异，验证时不能回避这种差异，只能从统计平均的概念上去比较理论计算和实测结果之间的吻合程度。

编辑ppt6.3怎样正确使用经验关系？在粘性土（包括软质岩石的全风化）中如果其标准贯入试验锤击数达到13击其承载力标准值即可取300kPa以上，而锤击数达到21击其承载力标准值可取600kPa。一般对于软质岩石的全风化与强风化的分界处可以依据标准贯入试验锤击数大于50击的位置划分。这里就有了矛盾，事实上对于软质岩石的强风化其承载力标准值一般是300-500kPa，而粘性土（包括）软质岩石的全风化如果其标准贯入试验值达到21击以上就可取600kPa，这是不合理的。编辑ppt你说的这几个数值都是经验关系，都针对一定具体的条件而言的，都是针对某个地区、某种岩土而言的，不能外推，也不能延伸，更不能将3个不同条件下得到的经验关系闭合起来，这肯定是闭合不起来的。要记住，对经验的统计关系，不能用数学的A=B,B=C,因此证明A=C必然成立的概念来看待。编辑ppt就你说的这几个经验关系，用标准贯入击数确定承载力是对粘性土而言，没有说可以用到全风化的软质岩石，不能外延。因为一般指的粘性土是指洪冲积成因的，而全风化的软岩的性质与母岩的关系十分密切，有的全风化软岩的工程性质比黏性土还要差，从黏性土得到的经验关系包不住软质岩石。编辑ppt按标准贯入50击击数划分强风化的经验界限值，是在花岗岩地区得到的经验，也不能外延到软岩，而强风化软岩的承载力则是由一些载荷试验资料得出的，也是具有一定适用条件的经验值，与标准贯入击数没有相关关系。岩土工程中的经验关系，包括经验公式都是有限制使用条件的，包括岩土的类别、地区的差异、原始数据的范围，不能拿来就用，要经过验证。编辑ppt请问统计修正系数与

回归修正系数有何异同？

这两个系数计算公式分别出于在何处？两者有何异同？各适用于什么情况？统计修正系数回归修正系数编辑ppt统计修正系数是对单个变量的平均值因变异性而进行的修正，平均值乘以修正系数以后称为标准值，标准值是具有概率意义的代表性数值或者称为取用值。回归修正系数是对从回归方程计算结果（或从地基承载力表查承载力）因自变量的变异性而对因变量进行的修正，修正以后的取用值也称为标准值。这两个系数在形式上相似，但来源和用途不同。

编辑ppt回归修正系数用于根据经验公式估计参数时，处理误差传递影响的修正系数。由于散点的离散性，即使采用最小二乘法的优化处理，经验公式都还存在一定的剩余离差。用经验公式求解未知的岩土工程设计参数时，所得到的并不是确定性的数值，而是带有一定误差的计算结果。因此，不能将经验公式当作数学解析式来使用，必须考虑误差在经验公式中的传递。

编辑ppt用经验公式预估岩土参数的误差来源

一部分与回归方程的置信带有关，另一部分则与代入指标的变异性有关。

编辑ppt回归方程的置信带编辑ppt用经验公式预估岩土参数的两种情况

1.用X的某个测定值来求Y的估计值，考虑误差估计的经验公式为：编辑ppt2.

用X的平均值值来求Y的估计值时，考虑误差估计的经验公式为：编辑ppt计算实例

对静力触探与室内压缩试验的对比试验结果曾分别三次抽样统计得到三个经验公式

编辑ppt从表可见，公式甲的剩余标准差比公式乙大很多，但与公式丙相接近；公式乙的样本容量n和公式丙相差不多，但公式甲的样本容量n却远远超过其他两个公式。如现有样本容量n0＝10的比贯入阻力数据，均值为2.0MPa,变异系数为0.10，分别代入表中的三个经验公式，取置信概率为0.05，，则计算结果见表6-4。编辑ppt编辑ppt从比较计算的结果可以看出，公式丙的剩余标准差最大，样本容量又最小，公式所依据的原始数据的质量最差，因此其可靠性最差，实用的价值也就比较差。公式甲和公式乙计算结果接近，这是由于公式甲的样本容量虽然大，但数据离散性大，剩余标准差大，而公式乙的样本容量虽然小一些，但数据质量好，因此两个公式的效果接近。编辑ppt分析代入指标变异性的影响，设有三组变异性不同的数据，其计算结果见表6-5。计算结果表明，代入指标的变异性越大，用经验公式预估的数值就越低，经验公式的效益得不到充分的发挥。编辑ppt两个十分重要的概念

第一，经验公式的可靠性与实用性直接依赖于建立经验公式时所用原始数据的质量与数量。提高原始数据的质量和增加对比试验的组数固然要化代价，但能带来明显的经济效益。第二，如果代入数据的质量很差，那么经验公式的可靠性再高也是没有用的。这和用高精度的计算机去处理粗糙数据的道理是一样的。这就需要努力提高代入数据的质量。以最大限度地发挥经验公式的效益。编辑ppt讲了上面的这些问题以后，我们可以进一步讨论你所提出的回归修正系数了。这个系数出现在《建筑地基基础设计规范》GB7-89中，与规范给出的地基承载力表配套使用，反映了查表所用的指标的变异系数对查表结果的影响。地基承载力表实际上是经验公式的表格化，回归修正系数则是经验公式误差分析的一种具体应用。编辑ppt6.4怎样剔除异常数据？6.4.1粉质黏土中往往夹有薄层粘土，在整理数据时粘土的数据要不要剔除呢，有人认为不应该剔除，这样才能反应土层的真实情况，有人认为应该剔除，既然定了粉质粘土就应该剔除粘土的数据，不知高教授有何看法啊。编辑ppt甚至有人认为，状态不同，都不能分为一层，比如粉土，孔隙比e=0.75~0.9是中密，那么如果是一层，就不能有孔隙比小于0.75或者大于0.9的。

几十个粉质粘土中有几个粘土样是正常的，我们不可能把每个粘土样所在的位置划分一层出来。

正如粘性土大部分是可塑的，有几个可能是软塑或者硬塑，在土工统计中就不能出现软塑或者硬塑的土样。

编辑ppt怎样认识和处理反映自然形成的土层所具有的物理力学性质？

这里讨论的是工程勘察中一个非常重要的问题，涉及许多基本概念，怎样认识和处理反映自然形成的土层所具有的物理力学性质？怎样看待土的分类指标、状态划分的指标？岩土工程师应该具备什么样的数据处理与运用数据处理结果的基本素养？变异系数究竟是一个什么样性质的指标？土层的定名和分类对工程究竟有什么样的影响？编辑ppt从根本上说，土层总是非均质的、其性质是随机变异的

土层是在漫长的地质年代里自然形成的，土层物质的来源、搬运物质的自然营力的性质与规模、土体沉积以后的成土环境等等都是变化的、基本上是无序的、随机的。

编辑ppt土类、土层划分的相对性但人们要利用土作为工程的地基、材料或环境，需要进行设计和施工，就不得不对土体进行适当地划分，分为几个相对比较均匀些的土类或土层，采用一些代表性的指标来描述其物理力学性质，以便于设计与施工。

编辑ppt但无论怎么划分，无论采用什么方法，总与人工材料不同，客观世界并不随我们在规范的规定而变化，于是就出现了在划分为粉质黏土的土层中，可能有几个指标的塑性指数大于17，划分为中密的粉土中有几个比较大的孔隙比等等，其实这是非常正常的事，没有办法解决大自然的不均匀性质。

编辑ppt怎样看待土的分类指标、

状态划分的指标？

前面说过为了设计与施工的需要，不得不将本质上是非均质的土体人为地划分为几个相对均匀的土类或土层。于是人们就研究土的分类的方法、状态划分的方法、密实度划分的方法。编辑ppt就产生了前苏联的规范、英国的规范、美国的规范、中国的规范、中国建筑系统的规范、公路系统的规范、桥梁系统的规范、铁路系统的规范、甚至还有城市桥梁的规范，提出了林林总总的一大批土类划分的标准、状态划分的标准、密实度划分的标准，划分的界限就极其多元化。

编辑ppt但自然界并不买账，它不会服从哪一本规范，无论哪一种方法都可能存在照顾了这一头，又拉下另一头，顾此失彼的现象。所以最要紧的是我们使用规范的工程师不要把规范看成绝对真理就可以了。

举个例吧，粘性土按液性指数划分为硬塑、可塑和软塑三种状态，有的规范采用三分法，平均地各取三分之一。

编辑ppt而建筑地基基础设计规范采用0.25～0.75是可塑，小于0.25是硬塑，大于0.75是软塑这种非等分的方法。这个规定怎么来的，当年就是我提出了这个建议，理由是可塑的范围适当大一些，容易与野外描述结果取得一致，大家同意了这个办法就列入规范了。这个可塑与硬塑之间其实并没有非常严格的界限。即使是液限指数等于零或等于1的界限，是由液限和塑限指标计算得到的，但由于这两个试验方法的多元化，用不同的标准得到的结果相差非常大。

编辑ppt由此可见，这种划分土类、状态和密度的指标，只是人们约定俗成的一种规则，为了交流、交接的一种语言符号而已，和人的姓名一样，和划分中年人和老年人的年龄界限一样，都是相对而言的，不能绝对化。任何规范的土类划分，都不可能完全符合自然界，也不能要求自然界服从人类的安排，更不能将客观存在的不均匀性视为异端，不能将其作为异常数据剔除。编辑ppt岩土工程师应该具备什么样的数据处理与运用数据处理结果的基本素养？既然自然界那么复杂，试验的结果又是那样离散，因此岩土工程师如何处理和运用数据就非常重要。我们不怨天尤人，既然我们所面临是天然材料，比人工材料复杂得多，那我们就应该采取积极的态度，学习和掌握随机数学的基本概念和实用的数据处理方法去处理岩土工程的数据，从中总结规律性的认识以指导我们的工程实践。

编辑ppt怎样正确认识变异系数？变异系数究竟是一个什么样性质的指标？好像有句话说：“如果统计后的变异系数较大，就要考虑分层是否合理了。”

这反映了一个现实情况，是对变异系数的误解与曲解的反映，是岩土工程师的随机数学基本素养不足的表现。编辑ppt编辑ppt变异系数变化的特点1.

变异系数变化的范围相当大，显示出影响变异系数的因素比较复杂。2.

各种不同的物理力学指标的变异系数变化范围并不相同，物理指标的变化范围一般小于力学指标。编辑ppt3.

变异系数的数值主要反映了土的成分与结构的不均匀性对土性指标的影响，即使划分为同一土层，成分与结构的不均匀性使土的物理力学指标呈现出比较大的变异系数。4.

砂土内摩擦角的试验条件单一，影响因素比较少，变异系数变化范围不大，说明虽然试验的误差在一定程度上加大了变异系数，但并不是主要因素。编辑ppt《岩土工程勘察规范》GB50021-2002(2009年版)提出了一些最基本的概念和方法，例如，第14.2.2条关于岩土参数统计的要求，14.2.3条关于相关型参数的统计分析方法，14.2.4条关于岩土参数标准值的确定方法。

但可惜很多工程师并没有充分地去理解规范的条文，也很少去考虑如何在工程实践中运用这些方法。编辑ppt在《岩土工程勘察规范》50021-94版中，曾经给出了对变异系数的评价,见表6-7。规范给出变异系数的评价界限值并不是给出一种“判别是非”的标准，变异系数很高并不说明这个试验就存在问题或就不合格。根据变异系数不能简单地作为评价勘察试验质量的标准。

编辑ppt不管作为试验是否合格？分层是否正确？数据是否需要剔除？按上述规范给的变异系数界限来判定都是不对的。鉴于上述种种误解，所以在修订规范时就将这个表删除了，没有再列入2002版的规范。但现在看来，事情并没有完全解决，现在依然存在将变异系数的大小作为一种“判别是非”的标准。编辑ppt土层的定名和划分对工程究竟有什么样的影响？讲到最后，工程上怎么办或许是大家最关心的事。先讲土层划分与定名，土层划分的基础应该是野外鉴别描述结合土工试验指标，希望岩土工程师多下现场，到钻机上摸土，这是最重要的，划分土层以后，在一层土中出现塑性指数跨越分类界限怎么办，例如野外描述是黏土，试验结果是塑性指数大于17的是多数，有少数试验结果小于17怎么办？

编辑ppt如果有规律性的存在，可以定名黏土夹粉质粘土薄层或夹层，如果规律性不强，则定名黏土含粉质粘土，其实17的界限是人为的界限，而且不同分类标准的界限又是不同的，这样处理对工程没有太多的问题，因为重要的是力学性质指标的试验结果，是力学层的划分对不对。

编辑ppt至于状态或密实度是在分层的基础上的描述，可以根据液性指数的数值分布描述为可塑～软塑，硬塑～可塑等都是很正常的，不应该按液性指数再划分亚层，完全没有这种必要，而且液性指数划分状态界限也完全是人为划分的，并没有充分的客观依据。编辑ppt所有的数据，不管是否参与统计，是否对分类与描述产生影响，都必须在资料中反映，剔除数据是不能允许的。因为这些试验的数据是客观存在的，不同的工程师对其作用的主观评价可能不一样，不在资料中出现，其他工程师就无法评估你评价的正确与否，因此不可以删除原始数据，而只能说明其不参与统计的理由，让其他工程师来评估你的理由对不对。编辑ppt4.6.2是否把超过三倍标准差作为剔除数据的依据？

每一剪切试验会得到一组c、的测试结果。在进行数理统计时如果发现一组测试结果中的c（或）值为异常数据，是把该c（或）值单独剔除而保留其（或c），还是应该把整组c、值予以剔除？编辑ppt在审查时经常发现一些勘察报告的物理力学性指标统计表中c和

的数量不一致，估计是剔除数据时把c（或）异常值单独剔除而保留其（或c）。我个人觉得不妥，因为是同一组数据，如有异常应一起剔除。不知道这样理解对不对？编辑ppt你提出了资料整理的一个基本问题，即如何处理离散性比较大的数据，主要应该处理的是实测数据，而不是统计得到的指标。这涉及对误差的分析和误差处理的基本概念。即客观存在与人们的主观认知的关系。

编辑ppt误差分析试验数据是一种物理量，通常物理量的真值是不知道的，是需要测定的值。但由于量测仪器、试验方法、试验环境、人的观察力和测量的程序等都不可能完美无缺，故真值是无法测得的。实验科学中的真值定义为在无系统误差的条件下，用足够多次的观测，可以获得接近于真值的数值，即观测次数无限多时得到的平均值，一般称为最佳值。编辑ppt观测值与真值之差称为误差；误差分为系统误差、偶然误差和过失误差三类。系统误差是指测定中未被发觉或未被确认的因子所引起的误差。引起系统误差的原因一般认为是由于仪器不良，如刻度不准，砝码未校正；试验环境的变化，如温度、压力、湿度的变化；操作人员的习惯，如习惯从侧面读数等。可以用校正仪器，控制环境和改正不良习惯来消除系统误差。编辑ppt偶然误差是指在已消除系统误差的条件下，但所测的数据仍在末一位或末二位数字上有差别，则称这种误差为偶然误差。偶然误差的特点是时大时小，时正时负，方向不一定；偶然误差产生的原因不清楚，因此无法控制。但如用同一精度的仪器，在同一条件下，对同一物理量作多次测量，若测量的次数足够多，则可发现偶然误差完全服从统计规律，偶然误差的算术平均值将逐渐接近于零。偶然误差可以用误差理论进行处理。编辑ppt

过失误差又称粗差，是完全由人为因素造成，如粗枝大叶、过度疲劳或操作不正确等因素。消除过失误差的方法是提高工作人员的责任感，健全工作制度，加强对数据的审核。编辑ppt误差的表示方法

1.范围误差范围误差是指一组测量中最高值与最低值之差，表示最大的误差有多大，但不能作测定值之间的相互比较。最大误差系数是范围误差与测定值的平均值之比。这种表示方法的缺点只与两极端值有关，而与测量次数无关。编辑ppt2.算术平均误差算术平均误差由下式计算：

式中n－观测次数；

di－观测值与平均值之差。算术平均误差的缺点是无法表示出各次测量间离散的情况。编辑ppt3.标准误差标准误差也称为均方根误差，其定义为：

标准误差是一组测量中各个观测值的函数，而且对较大误差和较小误差都比较敏感，因此是表示测量精确度的较好的方法。编辑ppt4.或然误差或然误差的意义为：在一组测量中若不计正负号，误差大于或然误差的观测值与误差小于或然误差的观测值各占观测次数的50%。从或然积分可以导出：

编辑ppt剔除粗差的标准由于粗差的存在，使实测数据离散性比较大，首先应该从数据的试验、采集上进行检查，剔除存在明显错误的数据，如果发现不了错误的原因，就按3倍标准差原则剔除，其理论依据是大于或小于3倍标准差的数据出现的概率非常小，由此可以判为小概率（0.35‰）的事件，即“不可能事件”，由此可以删除。编辑ppt在抗剪强度试验中，实测的误差反映在画强度包线时，有些点偏离太大，可能是因为试样密度有差异，或剪切面上夹砂，就应剔除这些试验点，一旦给出了c和φ的数值，在分别统计c和φ时发现某些指标的离散性比较大，这时再剔除指标就不应该了。同时，客观上c和φ的变异性本来就是不一样的，内聚力的变异性远大于内摩擦角，此时更不能再采用上述的数据处理原则来剔除统计结果的数据。编辑ppt6.4.3关于极差超过30%

我们曾作过灰土挤密桩的载荷试验，对极差超过30%的数据我采用了去掉大值，认为大值是异值，然后分析极差直至达到30%的要求。不知此做法是否正确？编辑ppt《建筑地基基础设计规范》GB50007－2002对于载荷试验的结果，规定极差不超过平均值的30％时可以取平均值作为代表性的数值，但对超过30％的试验结果如何分析与处理没有作出规定。编辑ppt采用极差来描述试验数据的离散性是一种比较简便的方法，但并不非常合理，因为它过分地依赖于个别的数据，评价离散性的合理指标是变异系数，它充分利用了所有数据的信息，是整个试验数据离散性的综合反映。但对于样本容量不是很大的数据，数据信息本身就不是很丰富，极差方法比较简单的优点就受到人们的青睐，因此规范就采用了这种方法。编辑ppt但是你用去掉最大值以满足30％的规定的做法是没有根据的。对于试验的结果要尊重，不能随便删除，如果确实证明有系统因素影响了试验结果，不采纳存在系统因素的数据，那是允许的。例如这个试验点的水泥下料太多了，或者是搅拌次数明显不够等这些影响承载力的因素起了作用，查明以后不采纳这些数据。在去掉存在系统因素的试验数据后，其余的数据离散性是偶然因素造成的，就可以用统计的方法处理数据；编辑ppt与极差30％对应的变异系数可以分析与极差30％相应的最大变异系数的范围。

若同一场地做了三根试桩，其极限承载力分别是X12X3，极差30%可以表达为下式：

编辑ppt编辑ppt

的区间为0.91.1当＝1.0时，变异系数＝0.15为最小值；当＝0.9或1.1时，变异系数＝0.17为最大值。若同一场地做了四根试桩，其极限承载力分别是X12X3X4，与极差30%相应的变异系数可以表达为下式：编辑ppt当1＝2＝1时，标准差得最小值，变异系数＝0.12；当1＝0.85，2＝1.15时，得变异系数的最大值＝0.17。故不论是三根试桩或四根试桩，相当于极差为30％的变异系数最大值是0.17。当极差超过30％时，统计修正系数由下式求得：编辑ppt式中Rm—由工程场地试桩测定的单桩极限承载力的平均值,kN；

—由工程场地试桩测定的单桩极限承载力的变异系数，当变异系数

0.17时取0.17；

p—按试桩桩数由表查得的计算系数。编辑ppt编辑ppt6.5怎样统计抗剪强度指标？

6.5.1用抗剪强度试验的资料如何计算土的抗剪强度指标？为什么不同的规范所用的方法不一样，它们之间有什么区别？编辑ppt岩土的抗剪强度指标是十分重要的设计参数，广泛地应用于边坡和地基的稳定计算、土压力计算和地基承载力计算。抗剪强度指标的取值对工程的安全与经济起控制性的作用，历来受到岩土工程界的重视，各种技术标准对抗剪强度指标的统计分析作了许多规定，提出了各种不完全相同的方法。编辑ppt抗剪强度指标包括凝聚力和内摩擦角，是摩尔－库仑强度包线的两个参数，由同一试验求得。如对n组土样，每组切取k个试样，每个试样在不同的周围压力（三轴试验）或不同的竖直压力p（直剪试验）下剪切至破坏，得到相应的抗剪强度值。计算抗剪强度指标的标准值，一般有三种方法：平均法；c、平均法；全回归法编辑ppt第一种方法称为平均法，将相同应力条件下的抗剪强度值

求得平均值，再用作图法画出平均的摩尔－库仑包线，求得平均的凝聚力和内摩擦角，或者用回归统计的方法求包线的两个参数的期望值和标准差：编辑ppt

p编辑ppt第二种方法称为c、平均法，是对每组k个试样的抗剪强度值用作图法或统计的方法求得每组的凝聚力和内摩擦角，然后分别将n个凝聚力和n个内摩擦角数据计算平均的凝聚力和内摩擦角及其标准差：编辑ppt第三种方法称为全回归法，是将m=nk组应力和强度的数据进行直线回归统计，回归方程的两个参数即为平均的凝聚力和内摩擦角,同时也可以求得凝聚力和内摩擦角的标准差。对直剪试验和三轴试验分别导得了不同的结果：编辑ppt对直剪试验：编辑ppt编辑ppt对三轴试验编辑ppt用这三种方法求得的抗剪强度指标数值可能并不完全一样，岩土工程界对这三种统计方法的看法也并不一致。《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）采用第二种统计方法，《土工试验规程》（SL237-1999）同时采用第一种统计方法和第三种统计方法，不过这本规程所列的第三种方法只适用于直剪试验的成果分析。编辑ppt6.7变形模量能用于分层总和法吗？

《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004附录F给出了用原位测试参数估算群桩基础最终沉降量的方法，并给出了土的压缩模量Es与原位测试参数的经验关系（表F.0.2），我想请问的问题是，对于沉降计算，其Es值应取实际应力状态下的值，而（表F.0.2）对于同一种试验方法下的同一类土层仅给出了一个经验公式，是否可理解为在计算沉降时可不考虑实际的应力状态？编辑ppt常规分层总和法1.由e～p曲线求压缩模量Es－有条件考虑应力状态，计算情况比较符合实际；2.由经验公式得出压缩模量Es值，无法考虑应力状态，比较粗糙；编辑ppt弹性理论的位移解公式3.由载荷试验得出变形模量E0值，不需要考虑应力状态，但只适用于均质土条件；4.叶戈罗夫方法－特殊的分层总和法由分层载荷试验得出的变形模量E0值，不需要考虑应力状态。编辑ppt你的问题有一定的深度，也看出了我国技术标准之间的差异所在，从中引出了计算理论的不同假定。由载荷试验的p～s曲线，用弹性理论计算的模量是变形模量E0，是由直线段得出的，在弹性范围里，模量的大小与应力的大小无关，应用这类指标计算沉降的公式也应当是弹性理论的位移解公式，但只适用于比较厚的压缩土层，不适用于分层土。编辑ppt对于圆形基础，基础沉降为：式中d—圆形基础直径（m）；

wr—刚性基础的沉降影响系数，是关于长宽比的函数，可近似地由表5-7查得；

p0—p0=p/A,p为中心荷载合力（kPa），A为基础底面积（m2）。编辑ppt对于矩形基础，数学上可以用无穷级数来表示基础沉降，同样沉降可写成：也许有的网友会提出异议，为什么在《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004附录B中给出的沉降计算公式是分层土的？编辑ppt其实，这个公式是由前苏联的叶戈罗夫推导得到的，我国称为叶戈罗夫方法。编辑ppt公式（6-57）中的应力系数见《高层建筑岩土工程勘察规程》表B.0.1-1，这套系数就引自库兹明著《土力学讲义》第6-4节“按叶戈罗夫法计算结构物的沉降”。叶戈罗夫在推导的过程中，采用了Boussinesq的位移解分层积分得到的，叶戈罗夫方法的优点还可以考虑下卧刚性层的影响。编辑ppt沉降计算的另一种途径是用土工试验的e～p曲线求压缩模量Es，由于e～p曲线是非线性的，所得到的模量与应力的大小有关，又由于压缩试验是土的单元体试验，用于计算沉降时，必须采用弹性理论的应力解，由于应力解与土层的参数无关，可以适用于分层土，得到附加应力以后，按应力的大小在e～p曲线上截取信息，再用分层总和法计算沉降。这是两种基于不同假定的方法，在岩土工程中都是可行的，可以根据实际情况选用。编辑ppt《高层建筑岩土工程勘察规程》在附录F中给出了压缩模量与原位测试参数之间的经验公式见表6-9。这些经验公式根据上海地区的资料统计得到的，使用时应根据地区资料进行验证，不加验证的使用是不合适的。编辑ppt编辑ppt《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的方法是加上了许多建筑经验因素的分层总和法，反映了我国一些历史经验，有一定的适用范围。但如果把它看成绝对正确和普遍适用的方法，并以此作为标准来排斥其他的方法，或者用它来检验或校准其他的方法，那就不恰当了。你是用地基规范的思维方法来考虑高层规程的方法就产生困惑了，换个角度看就明白了。编辑ppt三.地下水位评价与

地下室抗浮验算方法1.抗浮稳定验算与浮力对基础底板内力的影响2.上层滞水与潜水3.覆土下的浸润线上升影响4.洪水位对临江建筑物的影响5.风化层中地下水浮力编辑ppt6.抗浮验算条件与设计表达式7.抗浮失效案例分析8.抗浮设计案例分析9.消减浮力的工程措施编辑ppt抗浮稳定验算与

浮力对基础底板内力的影响QFP编辑ppt抗浮稳定性由重力平衡浮力，如果浮力大于重力，则需要设置抗浮桩或抗浮竖直锚杆。抗浮桩的设置有两种方案，一种是设置在柱下，另一种设置于板下，即集中布置和分散布置两种。集中布置的抗浮桩兼作抗压桩使用，验算抗压承载力时，荷载直接由桩承担，板不传递上部结构荷载。编辑ppt集中布置分散布置编辑ppt对于以抗浮为主要作用的桩基，如采用集中布置抗浮桩，则地下室底板需要传递浮力形成的荷载，底板的弯矩比较大。采取分散布置的方案可以减少底板的内力，减少底板的厚度与配筋。编辑ppt2.上层滞水与潜水一个区域性的场地，上部数十米均为粘性土，也就是均为不透水层，一般开挖时可见水体，则其中的地下水该是潜水还是上层滞水？编辑ppt表层耕土、填土（0.5～1.0m）之下，为可塑～硬塑的粘土（厚度5m），粘土层在区域上不稳定，分布范围仅为几十平方公里。从大范围来说，表层土中赋存的水，受大气降水的补给，临近河流的补给，以及人类活动的补给，水位随地形的起伏而缓慢变化。区域上没有稳定的水位，且隔水层（可塑～硬塑的粘土）的分布也不算稳定。区域地质调查定义为“上层滞水”。编辑ppt我们发现：表层土中的水，在一般年份会长期存在，基坑开挖时，会入渗基坑，水量有限，可采用明排法抽干。但在比较干旱的年份（如去年），基坑开挖时，几乎没有入渗的情况。对于单幢建筑来说，我认为，虽然基坑施工时，进行了排水工作，但是仅仅将基坑周围的局部范围做了疏干，但是，当基坑回填后，附近的水将很快渗流至基础的周围，而且将长期存在，因此有必要对该水体进行水文地质勘察，包括水位测量及水质分析。

编辑ppt对于岩土工程勘察来说，对地下水的勘察是一个十分重要的内容，但由于工程勘察一般仅局限于场地红线范围以内，不可能进行区域性的勘察工作，所以应当充分利用区域性地质工作的资料。但过去所做的区域性的水文地质调查，就其目的性来说，主要是为供水工程服务，有时称为“供水水文地质”，研究的着眼点是寻找能提供需要水量的含水层，重点是研究其给水度和水质，而且研究的范围一般比较大，比较宏观。

编辑ppt这些成果对于为城市建设工程的降水工程或抗浮设计有一定的参考价值，但作为工程设计之用，还是非常不够的。首先是研究的视野和角度不同，从区域地质的角度，几十平方公里的范围是非常小的，但对于工程建设来说，已经是非常大的范围了，对供水来说是没有价值的含水层，但对建设工程来说，已经是举足轻重的地下水条件了。编辑ppt潜水与上层滞水的主要区别在哪里？

上层滞水是指当包气带存在局部隔水层时，在隔水层上积聚的具有自由水面的重力水；而潜水是指第一个稳定隔水层以上饱水带中具有自由水面的地下水。

上层滞水和潜水具有明显的差别，首先是所在的地层不同，上层滞水位于包气带中，而潜水位于饱水带中；其次是形成的条件不同，上层滞水形成于包气带中的局部隔水层，而潜水则形成于饱水带的稳定隔水层以上。编辑ppt上层滞水与潜水的共同点是都有自由水面的重力水。根据上层滞水与潜水的主要差别，应该鉴别场地的地层性质究竟是饱水带还是包气带，只有存在包气带的条件下，可鉴别为上层滞水。如果整个地层都是饱水带，局部的隔水层以下也是饱水的，那就不可能是上层滞水。这是上层滞水与潜水形成条件的最本质的区别。编辑ppt3.覆土下的浸润线上升影响地下水会随地面标高提高而提高,抗浮设计水位该取哪个地方的地面计算？大面积填土以后，地下水位会上升，但面积超过多少以后才有这种效应，还不清楚，地下水位上升的原因是什么，也认识不清楚。

编辑ppt如果取地下车库顶标高3.80m作为抗浮稳定性验算的设计水位，那是最稳妥的，整个车库都被地下水浸没，应该是最保险的考虑了。编辑ppt在新回填形成的场地上，浸润线上升的问题，是勘察时地下水评价的一个难题。勘察时往往没有发现地下水，但在建成以后，地下水位可能会上升，对地下建筑会带来不利的影响。填筑时，对原地面排水系统是否注意保护，新形成的场地是否注意排水设计，填土材料的渗透性如何，这些因素对浸润线的上升都有很大的关系。编辑ppt编辑ppt4.洪水位对临江建筑物的影响两个场地,一个近临湘江,约60m,一个远一点,约300m。勘察时湘江的水位34m,该段湘江历史最高洪水位38.5m，近10年最高洪水位37.0m，近3年最高洪水位36.6m。

两场地均有一高层建筑物，地下室均为二层，高度7m。

编辑ppt远离湘江的场地位于一倾向湘江的山坡腰,地面标高为41.0-42.0m,设计地面标高为40.8m，勘察时最高水位为37.6m；近湘江的场地位于沿江大道边,地面标高为38.0-37.0m,设计地面标高为38.8m,勘察时最高水位为32.6m。

两场地的地下室抗浮水位标高如何确定?编辑ppt编辑ppt勘察时需要弄清楚场地的地下水与湘江的水力联系，特别是离湘江较远的场地，如果与湘江没有水力联系，则湘江的洪水位对这个场地的抗浮水位就没有影响。离湘江比较近的场地，应考虑湘江水位的影响，设计地面标高显然已经是考虑了湘江的历史最高洪水位。编辑ppt由于缺乏地下水的长期观测资料，没有条件提供根据建筑物使用期的水位变化来确定的抗浮水位。是否可以按最保守的估计，将设计地面标高作为抗浮设计的最安全的水位标高使用。如果有条件，可以通过实测孔隙水头的方法，实测场地距湘江距离远近对洪水位的影响。

编辑ppt5.风化层中地下水浮力河谷阶地地形平坦，地面标高37.0m。地层岩性为卵石土，层厚5.0-7.0m，密实，湿-饱和；下伏强风化-中风化混合花岗岩，强风化层厚度约20.0m，风化层岩石节理裂隙发育，节理面张开程度差，透水性和导水性差。

编辑ppt卵石土为潜水含水层，地下水标高35.0m（为多年最高水位）。强风化层为弱含水层。根据邻近18m深基坑开挖情况看，地下水主要从卵石土层和风化层界面处流出，风化层中基本无水。1、基坑回填后是否会形成一个“积水区”；基底为强风化岩石地基，计算地下水浮力时计算水位应怎样取值才较科学/经济合理？

2、地下水对基底的浮力作用是否均匀分布？

编辑ppt3、如地质条件相同，我们建一个内径20.0m，深度35.0m的旋流井，壁厚1.0m，井底封底。采用抗渗混凝土防水，不作外防水。采用逆作法施工。如何计算不同围岩段地下水对井壁及井底的水压力？抵抗地下水浮力时，岩土层对井外壁的极限侧阻力值是否折减？编辑ppt含水层风化岩？编辑ppt做了工程以后，风化层中有没有水？井底的浮力如何计算？侧壁的摩擦力能不能考虑？底板下需要抗浮锚桩吗？底板设计怎样考虑浮力？还有其他的方法吗？编辑ppt风化岩层中地下水的赋存条件比较复杂，地下水位受补给和排泄条件的影响比较大，对判断地下水浮力的大小，制约因素比较多。对你这个工程而言，不知地下水的补给、排泄条件如何？岩土工程勘察时有没有做过抽水试验或压水试验？试验情况又如何？根据所给的条件，在深基坑开挖以后，就改变了原来自然的土层堆积条件，对这个局部来说，改变了卵石层中地下水的流向，风化岩中不可能再处于无水的状态；在基坑回填以后，地下水位肯定恢复，应当按多年最高水位考虑作用在基础上的浮力。编辑ppt至于多少时间恢复，也取决于补充和排泄的条件，确实是难以估计的，但在工程的使用期内，总是能产生对工程有害的浮力作用，设计时没有理由不予考虑。由于水压力是各个方向都相等的，浮力没有理由不均匀分布。建造35m深的旋流井，不知井底面的基岩情况如何？在透水性的岩石中，还是应当考虑浮力的，这些透水层是连通的，应按静水压力计算。编辑ppt本区地下水主要受大气降水和侧向径流补给，勘察时未分层观测水位和也未进行抽水试验，本场区的强风化岩石节理裂隙发育，岩体基本质量等级为Ⅴ级。在紧相邻场地基坑开挖时发现强风化层透水性差。强风化岩层上有一层潜水含水层，但下伏的风化岩层中基本无水。基坑开挖时只需截住卵石层的水不流入基坑内即可。风化岩层开挖基本可保持干作业。编辑ppt如在轧钢生产线基坑回填后，卵石层中的会水流入回填土中，回填土区水位将与卵石层中的水位一致，这时地下水对基础底面下透水性较差的强风化岩层的影响可能有多大？

根据一些规范，岩石节理裂隙发育、透水性好的岩石，计算地下水的浮力时取计算水位的100%（静水压力值）；如透水性差的岩石可取计算水位的50%。

编辑ppt可是风化岩中的水压力如何计算较科学？地下水对井底的水压力如按勘察报告中给出的多年最高水位静水压力压力公式计算可达300kPa计算对吗？如果是这样，基础底板怎能承受得了？如旋流井结构自重小于按300kPa计算的上浮力，设计单位在基底中风化岩石层打几百根10余长的抗浮锚桩，而不考虑井外壁的岩土层提供摩擦力是不是出了笑话？这个摩擦力太大了，是不是勘察单位提供的抗浮水位值不对？

编辑ppt1、旋流井处可取消抗浮锚桩，抗渗混凝土底板也不需做得太厚！如果是那样，不是需要继续加大井深，水压力也不是要继续增大吗？

2、计算水位需要折减，对不同围岩段需分段计算水压力值。可是强风化岩层的水头压力该如何计算测得？把它看成隔水层不妥吧？

3、轧钢区基坑回填时使用透水性差的回填材料分层夯实，阻隔卵石层中的水流入回填土区，渗入到下基底强风化岩层中。编辑ppt这个论坛是网友之间的一种交流，结合具体工程讨论也是一种很好的方法，可以加深对基本概念的理解。有些网友希望能对具体工程提一些具体的意见，但由于工程问题是很复杂的，在考虑工程问题时一般要看有关的资料，甚至要看现场，才可以发表些比较肯定的意见。而在网上，对情况的了解可能是极其片面的，甚至还没有形成整体的概念，在这种情况下，就说不准确。编辑ppt这是一个很大的项目，地质条件也并不很简单，勘察为什么不作抽水试验？他们认为有什么理由可以不做抽水试验？他们在勘察报告中对风化岩的透水性是怎么评价的？设计根据什么资料要打那么多的抗浮锚桩，他们的理由是什么？这些都需要沟通以后才能判断，你提的这些问题都是很关键的，对工程造价，对质量安全都是至关重要的问题，一般这些有争议的问题都要经过专家会议讨论，取得共识后作决断。编辑ppt如果井的基底是落在不透水的基岩里，那底板上当然没有浮力作用，就像站在游泳池里，脚底下是没有向上的浮力作用一样的，但身体上是有浮力作用的，这是一种体积力。除非脚底下与池的底部固定来平衡这个浮力。工程上就比较复杂了，关键是对风化岩透水性的估计，要有试验数据，这就要靠岩土工程师来做试验和评价了。没有数据，那就拍脑袋，只好往偏于安全的方面拍，于是可能就浪费了。要节约造价是要做工作的，勘察试验费用不愿意多化，就在基础设计上做冤大头，就大把的钱扔在地底下。编辑ppt另外一个工程的情况现在遇到设计人员提出的一个问题:地下室周围是透水性填土,但地下室底版下是隔水层泥岩,设计人员所由于底版与泥岩之间无水,即使将来地下室四周填土层中有水,地下室也不会浮起来,请问地下室有无浮力跟底版下有无水有关系吗?我认为毫无关系,可设计人员和业主认为底版下无水就不用考虑抗浮了。编辑ppt有无浮力？不透水泥岩编辑ppt底板下面是泥岩，如何保证两者之间没有间隙？只要有间隙，水就能往里渗，只要有水，哪怕是微裂隙，就能形成连通条件，就能传递静水压力，就有浮力；工程中，许多因素都使底板和泥岩之间不能密贴。例如，混凝土结硬时的体积收缩，就能形成许多微裂缝，你可以请教设计人员如何使底板混凝土不收缩。编辑ppt还是旋流井的问题旋流井处底板如按透水岩石计算，按勘察单位提供的水位计算底板水压力值是否太大了。基础底板如何做才能抵抗300kPa的水压力。

因采用逆作法施工，卵石和岩石层的摩阻力可达100-200kPa，这么大的摩阻力作用在井壁之上，设计单位还有必要在井底布置抗浮锚桩吗？

编辑ppt如果要利用侧壁的摩阻力，则施工时如何保证能发挥摩阻力的工程措施是至关重要的。即使利用侧壁摩阻力能平衡浮力，也不完全能替代抗浮桩，这是因为需要底板来传递浮力。底板将承受很大的弯矩，底板的厚度与配筋将非常可观。以35m深度、20m直径的园井为例计算如下；编辑ppt旋流井上的作用力：井的自重重力Q侧壁摩阻力合力F，底部浮力合力PFPQ编辑ppt抗浮安全系数由下式计算：如果安全系数满足要求，抗浮稳定性没有问题，但20m直径园井底板承受由浮力形成的跨中弯矩可由下式计算：如果设置了抗浮桩，浮力直接由抗浮桩平衡，底板只承受土压力的弯矩。编辑ppt复杂地形的分析评价丘陵地带,场地多半是挖高填低形成平坦地形,地层由人工素填土层,粉质黏土层,砂泥岩互层组成,地下水都是上层滞水。最近遇到这个工程,钻探时,因为才新近回填,且雨水较少，钻探深度范围内未见地下水,但是由于这个项目包括了很多地下室(且深浅不一,有4～25m),有些直接在挖方区,直接在砂泥岩上,有些可能上部有一定厚度的人工素填土层和粉质粘土层。

编辑ppt现在设计要我们一定要提供一个设计抗浮水位,我觉得很困难,因为上层滞水只是形成局部的饱和,而且不能形成统一的地下水位,我如果提高了,可能使之不经济,提低了,又有可能会不会由于偶然的暴雨造成排水不通畅,在填土中或基岩裂隙中达到局部的饱和。编辑ppt你这个问题有一定的普遍意义，但确实还没有非常成熟、有效的方法来估计由于地面排水不畅所产生的地下水位的变化。由于人类的工程活动，改变了地貌和地形，改变了地面水的排水、滯留条件，也改变了地下水的渗透、赋存的条件，在填土中地下水位一般都会上升。对这种水位的变化只能实测，而很难作定量的预测。编辑ppt你可能需要从整个区域来分析，场地平整回填以前的地形地貌特点，地面的径流情况，回填时有没有处理了还是填塞了这些原地面的排水通道？建造了工程以后，对降雨以后地面水的径流和入渗有什么影响，是否能够比较快地排水，有没有滯留的条件，地区的暴雨历史资料如何，考虑最不利的条件估计浸润水位可能达到多少标高。也可能已经采取一些工程措施来减少不利的影响，从而可以降低浸润水位。编辑ppt6.抗浮验算的条件与设计表达式我这里有一个抗浮问题向您请教：现有一高层建筑（27层），地下室两层半，地面标高43.0m，地下室底面标高34.0m，桩基础，勘察提出的抗浮水位为38.0m。请问抗浮措施是打地锚好，还是降水施工，采取结构措施好呢？现在我们这地方只要是高层地下室，均一律采用地锚抗浮，我总觉得不妥，打地锚费时又费钱，经济效益没有降水施工，地下室底板采取结构措施好，您认为呢？编辑ppt抗浮验算要分别不同的工况进行，不同的工况，浮力和压载的条件是不同的，不能一概而论，“只要是高层地下室，均一律采用地锚抗浮”的说法显然是不全面的。对于高层主楼的地下室，在使用阶段，一般抗浮稳定性是没有问题的。裙房的重力如果不足以克服浮力，则可能需要布置抗浮桩或抗浮锚杆。编辑ppt在地下室施工阶段，当地下室的侧墙已经做好，如果停止了降水，即浮力已经产生，而荷载最小的时候是最危险的，但你们这个高层采用了桩基，桩基本身是能够承受拉力的，因此也没有问题。抗浮问题比较严重是纯地下车库，上面没有楼房，只覆了些土做绿化，在使用阶段很可能抗浮验算也通不过，这时候需要设抗浮桩或抗浮锚杆。编辑ppt如果使用阶段验算抗浮没有问题，不需要设抗浮桩的话，则应注意施工期的验算。也就是当地下室的侧墙已经做好，顶板和覆土荷载尚未施加时，千万不能因为施工不再需要降水而将其停了，如果停止了降水，地下车库肯定要浮起来的。编辑ppt关于抗浮验算的有关规定欧洲规范对抗浮稳定性验算列为一种设计的极限状态，“由于水的浮力或其他竖向力引起结构物或岩土体平衡的丧失，这种极限状态简称为UPL。”[4]我国国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007-2001第3.0.2条第6款规定：“当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进行抗浮验算。”但没有规定抗浮验算的设计表达式。[5]编辑ppt行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第3.1.3条第5款规定：“对于抗浮、抗拔桩基，应进行基桩和群桩的抗拔承载力验算。”后续条文规定了基桩抗拔承载力的确定方法，但同样没有给出抗浮稳定性验算的设计表达式。北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ01-501-92第4.2.1条规定：“当地下水位高于地下