高屏溪斜张桥基础及桥塔施工

高屏溪斜张桥基础及桥塔施工夏明胜交通部台湾区国道新建工程局第四区工程处屏东工务所主任1.1概述第二高速公路高屏溪斜张桥位于高雄县与屏东县交界处，于高屏溪中游约28公里，即台21线里岭大桥下游约1公里处，跨越高屏溪，全长2，617公尺，高屏溪斜张桥为国内第一座高速公路复合式斜张桥，全桥共分为六大单元。其中第一单元，跨越省道台21线及高屏溪主流部份，采超大跨径单塔不对称斜张桥设计，桥塔高183.5公尺，桥面平均高出地面处约四十余公尺。本斜张桥之结构形式为两跨不对称单面复合式结构，侧跨由A1桥台跨越台21线省道，连接A1桥台与P1桥塔，跨径180公尺，为预力混凝土箱型梁构造；主跨连接P1桥塔与P2桥墩，跨越高屏溪主河道，跨径330公尺，为全焊接钢床钣箱型梁构造（图一）。预力混凝土箱型梁与钢床钣箱型梁于桥塔处衔接并座落于桥塔系梁上，桥面宽34.5公尺（图二），主跨与侧跨之梁深均采3.2公尺，以保持桥梁侧面外观之一致性。桥塔采混凝土A型单柱结构型式（图三），桥塔与上部结构箱型梁间以单扇两列平行辐射状不对称钢缆（共计十四组）相衔接，钢缆一端固定于箱型梁中央，另端锚碇于桥塔顶柱上。桥塔为A型构架，将上部结构各方向之庞大力量利用37公尺深之隔墙箱壁式基础传达于地层中。箱型梁与桥塔间，除箱型梁底部设有盘式支承将上部结构垂直载重传递于桥塔外；于箱型梁侧与桥塔连接处，另设有水平支承箱，以将上部结构之水平力传递于桥塔。P2桥墩部分设有盘式支承、剪力榫及拉力连杆以传递垂直及水平各向力。1.2隔墙箱壁式基础施工高屏溪桥主桥为一单塔不对称混合式斜张桥，桥长510公尺，塔高183.5公尺，上部结构之各种载重大多均由桥塔承受。考虑桥塔基础需提供巨大之承载力与较大之劲度，并考虑桥塔所座落之行水区冲刷问题，本桥塔基础采用较具刚性之隔墙箱壁式（即一般的连续壁）基础两座，为国内首度采用于桥梁基础者。其基础断面为一闭合格子形状，外围长19公尺、宽15.8公尺、深37公尺、壁厚120公分，基础上方为一厚4公尺之基础版，两座基础版间由地梁连接，以克服水平侧向力，地梁下设有两道2.7公尺长、33公尺深之连续壁以作为地梁之支撑（图四）。工程地质分析及评估本桥P1桥塔位于冲积平原上，其下地质主要为卵石、砾石、粉土及中细砂间夹泥岩及透镜体所组成，本桥于设计阶段曾于桥址处进行钻孔以了解地层分布状况，施工前，为充分了解施工区域之地质状况，于桥塔基础施作区域内再补充钻探，并与原钻探资料相互比对。依据钻探资料分析得知，现有地面高程为EL+28，低水位或常水位位于EL+23，约于地面下五公尺左右，此五公尺土质为灰色极疏松黏土质砂，甚不稳定。沟壁施工开挖时，若地层水位过高，将会产生自然崩塌，造成施工上困难，须采抽水措施以降低水位防止挤压；EL+20~EL+5.2之地质为卵石层及砾石砂层，削挖时可能会产生局部滑落及失水现象，沟壁挖掘施工宜缓慢，并对稳定液之选择应加以特别考虑，以利削挖作业之进行；EL+5.2~EL-7主要为砂岩及泥岩，为一不透水层，S.P.TN值很高，应不会产生失水及土层崩塌情况。EL-7至预定削挖深度EL-16之间，为正常情形，应不会产生失水及局部滑落也不会造成沉泥现象。施工机具依据钻探资料得知，桥塔下地质大多属卵砾石层，并且卵砾石最大粒径应小于50公分，且无岩层存在。本桥塔基础最大开挖深度为44公尺，壁体厚度为120公分，考虑结构形式及地质条件，施工机具采用MHL（MASAGOHYDRAULICLONGARMBUCKET）油压式长臂削掘机，为日本真砂株式会社制造，此类型之机具为目前构筑地下连续壁最常使用之削掘机具。其系以履带式桁架吊车挂载M.H.L.削掘机进行挖掘作业。上下之动作系由电力驱动之缆绳控制，另有油压驱动之调整板藉以修正其水平及垂直方向之偏差，精度可达1/200以上。削掘机前端为一具以油压控制之蛤式抓斗，利用强力油压系统控制操作其抓斗开合，挖掘取土。本工程所采用之抓斗有效开挖长度为260公分。导沟构筑径桥塔塔址下淡20扣至档25剥公尺多为卵稀砾石夹细砂技，地表下嚼2~3录公尺范围内蛋为极疏松砂喘土层，透水皮性佳且易于物崩塌，若依剩据原设计导法沟施作深度杨1.6层公尺，则须舌进行大开挖甩以降低原地斑面高程，但劲若进行大开等挖将产生积普水问题造成询施工困难，爽考虑上述种躁种因素，现收场乃决定将化原设计颜1.6扑公尺深之导机沟加深至饿3.3季公尺。毙导沟开挖之链初，首先清包除地上障碍乖物，将地表滤整平，清查蛾地下障碍物六并迁移之。尝依据测量数变据进行放样终，为导沟构史筑之第一项君工作，定出圣连续壁之中拌央位置并检肢查结构图之普尺寸是否与懂相关结构物阅相配合。放委样完成后，焰各角点应固秀定保护，并小引点至邻近温建筑物及其念它固定位置侦处，以供后祸续工程之利蒸用。然后依洋据放样标示屯位置进行导眼沟开挖、组拉模、扎筋、诸浇置混凝土潮、拆模及回亚撑等工作，援在进行导沟与混凝土浇置妖之时，亦同感时于地表浇刻置混凝土铺系面，以便于币施工机具之穷行走及施作摔。绢导沟的良好说与否影响将状来连续壁的蠢垂直度，构肝筑之初须小泥心确定中心历线位置。开灶挖应注意土万沟两侧之修携齐及底部之懒整平，减少咬材料之损耗结。导沟开挖纸宽度为连续腿壁之设计厚晋度及两旁各剥加夕2.5挣公分的空间倒，模板之组昨立务求平直数。灌注混凝祸土时须注意福两侧同时实扶施，且最好水分两层浇置嫌，以防模板祖移动及变形岩，铺面及吊深车道亦应一童并浇置，以毯减少施工接饭缝。拆模后衣注意养护，牢并用适当之匆材料上下间乎隔交错回撑湖之，以免沟霞壁变形。堡地下连续壁刚施工过程中便于转角、叉乔角处最易发如生坍落，为涉避免因角隅仅坍落造成施吩工困难，导坟沟交角与转球角处；壁体践内、外两侧针各漆50奋公分范围内脑施设高压喷冤射成型桩。糠高压灌浆成和型桩起于旁EL+25毯.5玩，约位于导黄沟底上方坦50尤公分处，止桶于矿EL+15替.5滋，桩长约初10伶公尺，此为窗较可能崩塌宽之深度。因洞高压喷射成患型桩之直径个、强度、灌唐浆压力、灌扫浆配比、钻鲁杆提升速度与皆与地质条蓬件息息相关刑，因此于施盒作前，先于膊导沟外侧施胆作两支然3孝公尺长之试弄灌桩，完成颂后挖出检视技，其桩径约搭65俩公分，取样亭七天平均强旧度为剪6-11醒kg/cm装2悲，其强度经俯分析可满足糖施工要求。级因考虑地下狠连续壁施工华时阳角较阴蹄角易于崩塌帆，故规划高江压喷射成型徐桩位置时，盼主要设置于吐阳角处，融T裕型及奏L骨型转角处各鼠灌注停3陡支，十字型泛转角则灌注哀5民支（图五）烛。诚戒单元规划及位施工迅地下连续壁贸施工一般都怒依据开挖机膀具及施工条矩件将连续壁网划分单元施贞工，单元为片连续壁施工拍中基本施工艳单位，依其奏尺寸及形状麻，一单元通割常须经数次糕挖掘，一次怎挖掘称为一亏刀，每一单减元自开挖始布至混凝土浇哗置完成止均秃应连续施工阶，不得中断谎，故单元开梢挖前需确认劫所有相关作晃业是否已能丹配合，尤其鄙是钢筋笼制杀作完成时间洞及混凝土浇宣置时间。单光元开挖之时奴间与开挖深赏度、开挖刀父数及地质条片件均息息相仰关。本连续献壁基础开挖库深度自地面援起算约诸44个公尺，其中药由于有一约渴20浆公尺之卵砾赤石质砂层，纲因此开挖速泥度较慢，每歼一刀开挖时兴数约达喇8-12音小时，依开榆挖刀数可估槐计每一开挖凭单元完成时省间，然后进束行钢筋笼吊娘放。额本工程连续肥壁除口字型椒的外围侧壁盯外，中间尚舰有三道隔墙挑，具有许多扎角隅及叉角虽，因单元的秘接头部分较省容易形成弱族面，故一般惯于规划分割尚单元时均不馅将接头设于娱角隅及叉角裁处，使角隅结及叉角处能问成一完整单谊元。本工程恳连续壁单元结分割配合平您面形状，主支要规划分割适为投L恭型、桑T办型及十字型纪为主，较一队般工程的地剧下连续壁单蓬元分割复杂祝，其单元分票割及施工顺问序（图六）窑。由于结构私平面复杂，目其施工顺序慢必须妥为规臂划，避免有蛇些单元因开咐挖过久未浇钓置混凝土而乡致崩塌之情身况发生。以辩下将各单元您依其形式分惕类及施工顺恶序详述其施孤工刀法：检直线型单元采，两侧均为辉母接头惧本类型单元互计有粮1昆、刊2棋、江6窝、贴7重、勒9疲、捐10速，单元长度挥共分迹3纳公尺及即3.4停公尺两种，碰以三刀施工扩，其中除第霞2堵单元须配合遵单元胃5熟下刀外，其翼余各单元开拒挖时先开挖涌两侧母接头年，抓斗中心除由端板外侧承50枣公分处下第嘴一刀，端板沟外侧开挖长趁度为惧180病公分，内侧略80雕公分，第一瞒、二刀将两材头母单元开贝挖完成后，悉中央剩余指140妈公分及老180最公分土心，奔以第三刀挖茧除。单元归2炭因须配合单疤元随5拖的开挖，其手刀法顺序如蛙前所述，惟粉其第二刀及警第三刀须交煮错开挖。本绩群单元三刀此开挖长度总石计分别为音6.6投及匠7富公尺。印L宝型单元，一垄公一母接头厉单元吉3粱属此一类型远，规划以三支刀开挖，第傅一刀抓斗沿被导沟凹槽边尺缘下刀，第康二刀须配合堂单元闹15聋开挖，在单押元材15择开挖第一刀泡后，其与单每元四3训第一刀之间勿的介75胃公分土心，鸽以第二刀挖伟除，第三刀赌挖除垂直向压公接头剩余掌的舞100敲公分土心。取单元等5府也为一公一炉母唤L针型单元，两轿向之长度略穴有差异，计邀开挖三刀，体与单元盟2鸣相接的公接铲头侧仅长撕2.8丹公尺，考虑铜土压平衡问请题，第一刀不沿导沟凹槽浴边缘下刀，美且须配合单鸟元痒2玻同时施作，荐其顺序较单找元慕2房之边刀更早棍，第二刀下现于另向母接盒头端板外乳50垂公分，剩余般之茧140葛公分土心则两以第三刀挖烘除。纷单元仿17字、扶18淡亦为扬L种型公母单元佛，两向之长望度略有差异湖，以三刀施州工，首先第旗一刀沿导沟沿凹槽边缘开乎挖；第二刀困考虑土压问授题须配合相箩邻单元由19克及钻20帝的第一刀交硬错下下开挖缴施工；另一慕向公接头之寸土心仅余胆100缩公分及仆110狸公分，以第高三刀挖除。徒T方型单元，双锐公一母接头贷单元爱4要属此类型，爆计开挖三刀勉，第一刀抓万斗中心于母璃接头端板外齐侧新50区公分处下刀返；第二刀挖愉除锻T稿行基部夸220蛇公分土心；乔垂直向尚剩田余秧30酱公分土心，砌以第三刀挖炕除。诱T制型单元，三塑母接头伴单元打11类为顽T障型单元，三壤头均为母接套头，计以五筐刀开挖。第喝一、二刀落休于应T屯型底部两母摄接头端板外匆侧花50孤公分处，以策挖除两母接鉴头；第三刀欠落于垂直向花母接头端板帐外侧及50浆公分处，以辈挖除该母接砖头；第四刀球挖除贿T姥型底部两母银接头间所剩胃余之土心；御第五刀挖除鸽垂直向所剩赏余续30奥公分土心。沸十字型单元蔑，三公一母享接头惊单元声8裁为十字型单界元，接头为熟三公一母，先由于与第贱6室、混7格单元相邻之咳公接头部分序，已于单元衫6固、世7忌开挖时挖除逼；另与单元任4青相邻之公接座头部分，亦娘已于单元饺4尾开挖时挖除购了猛180疼公分，故本纷单元仅余公勤母接头间约梁550捕公分土体须佛挖除，规划粮以三刀施工裁。第一刀落牺于母单元端稿板外溪50通公分处，如宰此约剩指290骑公分土心，缠若考虑一刀得挖除中央拖260赛公分土心，由则两端各剩般15挨公分土体，李将极容易产添生崩塌，且促连同第一刀委，总共将需式四刀，并不符经济，故以抄两刀交错施录工，以第二铜、三刀交错扬挖除剩余之挥290至公分土心。循十字型单元挡，四公接头程单元拼单元狂12分为四个公接锁头之十字型唐单元，经四敏头相邻单元韵开挖完成后演，本单元仅蜻余中心约愁210惊公分土心，喘故以一刀一鼓次挖除。例T跨型单元，双判母一公接头滴单元缩13塔、肢14蚁属此类型，帮以四刀开挖米施工。第一眉、二刀落于鞠母接头端板努外秋50寻公分处，挖榆除母接头部绸分；第三刀东挖除母接头逐间剩余土心帐（陵90乓、使180寿公分）；第腔四刀挖除垂理直向剩余土泼心（牲90农公分及哨80曾公分）。晚T扯型单元，三科公接头掉单元访15浙为三个公接翼头之巷T伏型单元，开圈挖时须与第签3康单元配合下瓶刀，规划以穴三刀开挖。银第一刀距离后单元益3艇端板外腥165邀公分处下刀醋，此时左右旧将各剩余约闯75仍公分土心，泰其中与单元扩3站相邻之土心役已配合该单款元开挖时挖贸除；第二刀语挖除靠近单邀元名13泡侧之剩余槽75倘公分土心；吗第三刀挖除饰垂直向剩余刻之蚊80掩公分土心。项单元绿16屡亦为三个公殿接头之懒T淘型单元，由挨于与单元崖5睁及单元密14夺之公接头部纸份均已于各粮该单元施工彼时挖除了剖180渠公分，故拒T恳型底部仅余剧220巾土心，以第山一刀挖除；厌第二刀挖除叼垂直向剩余助之园90秘公分土心。旺直线型单元湖，两侧均为仔公接头闸单元糟19味、寸20呢为直线两头俘公接头单元复，以一刀开赠挖，由于相筛邻单元锯17屡及单元碗18滑的部分于开漫挖时会产生姓土压平衡问锤题，故其下疑刀时须配合臂各该单元的迎第二刀交错青向下开挖。地梁单元毁地梁单元为迟一单纯之版270鸦公分长矩形修单元，因施崭工机具抓斗窑的有效施工漂宽度为昆260拔公分，一刀名无法涵盖全蔑部施工范围菊，若以两刀拍交错开挖，郊其下端将无述法修齐，故狼以一刀开挖熔，两侧剩余笔土体以慢pipe汽冲洗，再以梳抓斗挖除底天部沉泥。琴痛稳定液选择墓及质量管理魂连续壁施工奶之质量除与姑施工技术息鹅息相关外，假其施工过程不中开挖沟壁施之稳定性亦摊为一重要之牢因素，而壁钻体稳定性又骆与稳定液的邪质量有极大烫关系。稳定效液使用之目糊的，在利用年稳定液之液祝压以抵抗施毒工挖掘过成眠中所发生之喇土压及水压缩，另稳定液青经由沟槽壁丹面渗透到土穗层中附着于倒土壤粒子表苹面，而形成驶一层泥膜于闪壁面，可防央止由于地下绩水之涌出而哪引起壁面崩法塌，以达到钟稳定壁面的插目的。魄一般而言，的稳定液大多枪以皂土系（极Bento舍nite他）为主。本午工程由于结仗构特殊且重喇要，基于施方工质量及安脖全性的考虑别，选用高分偏子聚合物材竖料勤-针超泥浆第二魂代（陈Kwik-粮Vis福Ⅱ租）为开挖时卷之稳定液。恳超泥浆与水慈拌合后即产丢生膨胀作用语，以提高水霜的粘滞度，差可在开挖壁袍面形成一层酒富有韧性的葛胶合薄膜，砌达到稳定沟漫槽的效果。骄超泥浆稳定短液本身带阴氧离子，而土沫壤亦系带阴莫离子之颗粒花，两者之间背互相排斥，跳因此于削掘裙过程中土壤转泥砂不会产加生水解作用扩形成泥浆，蓄可加速土壤啦颗粒之沉淀丧，降低含砂榆量，保持稳搂定液之质量剥。同时超泥院浆不会与混庙凝土中的钙堂离子作用产蕉生劣化现象商，可多次重霞复使用。使兽用完后可用筑管子将稳定铁液回收至储绘存设备中，摘待另一片连遮续壁单元施早工时再行使舟用。蓝每一片连续缘壁施工前，乘首先须检测俘稳定液酸碱祖值是否在绕8~11台范围内，如度果低于团PH湖值炸8躺以下，则须毕加以调整；壳检测粘滞度哑是否达到证32~40绕vis弊马氏漏斗粘伪滞度（酱946cc钞/1500热cc搬），如果不鸽足，则必须章添加超泥浆接调整。每一愉单元施工完述回收稳定液惯，重复使用刚前须再次检象测其酸碱值蜡及粘滞度，埋确定符合规薯定后方得使杆用。使用完撒成后可使用赵次氯酸钠（花即家用漂白野剂）将超泥价浆分解处理尚，在或24让小时后将其习完全变成中斯性，无污染豪周遭环境之斑虞后，予以周适当弃置。铅本工程于实尊际施工时，千经由长时间是检测稳定液因各项性质，被发现其含砂棚量相当低，嚼最大仅要1%填左右，在吊烂放钢筋笼前伙量测其沉泥丹厚度亦不严导重，经由超帅音波检视其昼两侧开挖壁翅面亦相当平舰顺，并无坍汗塌情形发生须，可见超泥柏浆与砂层已疫产生相当优打良之胶结。速单元开挖时蚁除需随时注穷意稳定液之和补充外，同宏时亦须注意四稳定液之损驶耗情况以确筐定是否有逸伏水之情况发熄生。本工程镇因地下水位漆于地表下免5牧公尺以下，狐导沟内液面决维持在铺面氧下末10-30嘉公分，壁面求所承受之净瑞水压力有助征于开挖壁体厘之稳定，但湿因地质透水绩性佳，水头绝较高将使稳浪定液有加速诸流失之可能笋，施工过程谅中使用适当蚁堵漏剂防止超逸水，使用书之胖大海系屑高压干燥之辞原木纤维，冤遇水即会膨侦胀松散，使宝用时用铲子野将其削成小版片置于导沟建旁，先用水做将其冲软，丈若遇大量逸召水时将胖大两海铲入导沟毕，胖大海纤库维将会流向抖逸水处将地李层之孔隙阻丈塞，发挥防意止逸水之功饲能。窜提钢筋笼加工杯及组立赔地下连续壁独之钢筋笼之宫组立系先于锐钢筋加工场扫预组，然后闹再利用适当将吊送机具，况吊放于壁体设中，再浇置销混凝土。故凉钢筋作业场研之设置应考污虑材料进场碎、下料之方途便；钢筋加递工取料之便炒利；施工动彼线是否流畅符；吊车起吊班点是否方便捕；行进至下服放钢筋笼地劫点是否太远慕等因素。您一般连续壁齿绝大部分为渡直线单元，袜仅角隅处为禁L赢型单元，故垫钢筋笼加工耀平台以析H桥型钢于地表笨架设即可（例平面加工台互）。本工程畜由于平面形竭状较复杂，左故除直线单好元与务L耕型单元外，烟尚有许多舰T围型及十字型撕单元。直线浊、汽L贺型与怠T娇型单元钢筋喉笼均可于平舒面加工台上辉加工，但十乳字型钢筋笼帆必须于一特本制高台上加牵工，本工程弯于现场施作暂一高约戴2.8觉公尺之平台兔供钢筋笼之肠突出角放置捕及加工之用村。估本工程钢筋渠笼全长计选38鸣公尺，分为升上下两截组剪立，搭接长教度为砖1.4崭公尺，上截歪钢筋笼长度身为辛19.4恋公尺，下截勇钢筋笼长度籍为盗20缝公尺。钢筋燕笼组立时，农先立端板，密使之平直后笨再逐一焊接贤，端板与端满板之间应以喜满焊确实执矛行，并以两锦根详#5华以上钢筋补鲁强之，钢筋勾笼方能平直软。主筋与副领筋采跳点焊竟接，焊接时幼须控制电流朝与电弧长以业避免钢筋产付生熔蚀现象昂，上下层钢渠筋须以支撑爽钢筋加以固贞定，其中斜伍撑补强筋组杏立之位置应姜特别注意维顾持在一直在梯线，并将特俯密管位置预梦留妥当，以栽避免造成特记密管不易安链装。母单元罚接头部分突形出钢筋应力谁求平直，以散免影响公单毛元之下放。舒母单元接头获处为避免混悠凝土浇置时椒由端板两侧挠溢出造成漏装浆，须于端俯板两侧安装缩帆布，施工蹈时接头应确鹊实锁紧，并膨须小心不可我弄破帆布，别以免漏浆。蚕钢筋笼之制强作应配合开甜挖速度，并柄适当超前，闸绝不可有开隶挖完成后等选待钢筋笼之忽现象。旦本工程因连肾续壁顶较导革沟面深约搂6逃公尺，为利股于连续壁底挡灌浆管与完罪整性试验管拿之安装，端腔钣及部分主莲筋须延伸至望导沟下约条30泄公分处。钢灿筋笼组立完宿成后，再依灰施工图位置哗安装壁底灌馒浆管与完整悄性试验管。于本工程连续职壁单元分割容形状相当复总杂，因此钢添筋笼吊放控校制相对较不萝容易，考虑轰各单元分割锤之形状及钢办筋笼重量，缸采用邪100强吨履带式吊壶车，并以八拴点吊法吊放次钢筋笼，以雨确保两侧起勉吊高度相同凤。所谓八点夫吊法是以吊窑车之主吊钢哥缆吊起漏3.5钟公尺长之滚H350启型钢，采用滴型钢乃为避喷免钢筋笼因泰起吊受挤压肺变形。型钢棍下固定有两盼个蹄形吊具祖，每一吊具腊下接一钢缆意，钢缆一端较以吊具固定膜于钢筋笼顶蜻部上层，另泽一端固定于串钢筋笼顶部马下层，由于昨两钢缆为等多长，因此可冈使钢筋笼两读端起吊高度轨相同。吊车撇之副吊型钢役下接两滑轮更，滑轮下各诊连接一钢缆马，钢缆一端曾固定于钢筋湾笼上层，一垮端固定于下虚层，两滑轮粮下之钢缆等间长，但较主破钢缆长，且草其两端并不迁固定于钢筋滑笼之同一断崖面上。钢筋释笼吊起时，认主吊与副吊甩同时作用，丢至钢筋笼吊况起约成敢45裙度时，放松继副吊钢缆，贵完全由主吊岩施力。因主事吊于钢筋笼鼠上有四个吊研点，副吊亦药有四个吊点咳，故称八点壳吊法。分罗水中混凝土廉浇置及壁底蜂灌浆鉴钢筋笼吊至垮定位后，再胜检测稳定液雾性质一次，隔即可安装特三密管浇置水谦中混凝土。虏10槐吋特密管浇击置水中混凝嘴土之有效挤林压半径以饺1~1.5过公尺计，须顶依此原则将径特密管位置钟作适当规划溪（图七），掉对于非直线浓单元，每一摔转角及交角撤处，均应配富置一特密管胁。浇置期间菠每车完成后舰利用水尺量评测并记录混德凝土深度，纹为确保特密粱管于浇置期严间经常保持吹埋置于混凝大土中至少按1.5略公尺，必须砖同时记录特基密管深度。朽本工程采用暗10根吋特密管浇呜置混凝土其猾长度每支长侄3陡公尺，并有肾1汉公尺及扮2待公尺长管数鸽支搭配，特壁密管续接时河，接头处须邀垫防水胶圈拔以确保特密岂管之水密性惜，另浇置时莫各管应同时粱平均浇置，阵不可集中于嚼某一两支特得定之特密管根，以免造成印混凝土高差庄过大，使得丽高处混凝土债将低处含沉招泥之劣质混项凝土面覆盖减，产生包泥饿现象。抵母单元浇置即时速度应稍斩慢，约纲30~40田m3/hr索（公单元浇筋置速度约蔽70~80唐m3/hr崇），以防止耐漏浆。施工桥前并应于端辈板外填碎石胃2~3物公尺，以抵穷抗浇置时混即凝土产生之防侧压力，及严两侧之混凝鄙土不等高可乐能产生的侧再移。对于公挠母单元，因挂公接头处相果邻单元已施久工完成，故蝇浇置混凝土裳时有向母接需头倾斜的趋络势，于施工蛇中须随混凝避土浇置回填网碎石，碎石笔回填高度须兔较混凝土面秤高约北2闹公尺，直至锡碎石高度达腔连续壁高度葛1/3评为止。施工动过程中如发镇生漏浆，应升即于端板外伪侧回填碎石系至漏浆位置谈，以阻止漏遮浆继续发生耽，并于混凝毕土浇置完成纱后且达相当唐强度时，利嘴用适当机具塞于端板外侧甜混凝土堆积嘉之处钻孔并孟利用唯pipe躺清洗漏浆，波宜把握清洗逐的适当时机违，若时间过绩久，混凝土恳强度已太强待，将不易清渗除，通常约扒于混凝土浇团置后隔日上改午处理。送斜张桥桥塔猎由于承受到昌极大之载重桨，对于连续您壁壁底的处晒理必须确保捎完善，为恐匀地质承载条锅件与钻探资锈料不符，于师转角、叉角仗及每隔三公介尺范围内须鼻预埋灌浆管析（图八），讨于混凝土浇上置弊24~48躁小时施作高庭压水泥灌浆匪补强，其压腔力应达聚70bar县，如灌浆量棵已超过立200捷公升而仍未顿达所需压力福时，应即停防止灌浆，并辫以清水清洗迹灌浆管，等晌候智12~72彻小时后再行淡灌浆，其压夕力至少须达悄40bar耽，否则须重晓复上述步骤烫至少一次后舒方可停止灌沈浆。榆期完整性试验卖超音波完整净性试验主要叹系利用超音叛波在一均质溉材料中传递前速率为一定奔值之原理来异检视材料是忧否有瑕疵或岔差异。一般帽对于浇置完浮整之均质混辉凝土，其超君音波传递速并率约为鼠4000帆±金200由公尺专/塌秒，若因浇忽置不良而造充成混凝土粒货料分离或出狡现蜂窝时，琴其超音波传枪递速率将会泥降低。依据群超音波检测涉之传递时间涌剖面图，可恩将检视结果轨区分为优良针、轻微缺陷砍、次要缺陷泡与严重缺陷订等四个等级耗，前两者为进可接受单元闹，后两者为鞭不可接受单璃元，如属后笼两者则应提涝出补救计划访。迫超音波完整露性检验以叉饮角、转角及据平接处为原总则，并每隔制1.5央公尺预埋二质支管作超音财波检测用（剪详图七倘-娱预埋管配置异图）。超音聪波测量设备析包括发射器冲与接收器、旨音波函数生酷成器与示波尼器及纪录器勺等三部分。远于连续壁单货元施工完成划后，将音波膛发射器与接遗收器放入预藏埋管中，沉张至管底，然辜后将两者同司时缓缓拉起楼，于拉起的春同时，利用杀示波器之波拣形存取功能四，将各个深夏度所接收的户波形储存于月磁盘驱动器森内，使用超怀音波完整性霜试验测试程管序，读取波剩形，并计算正超音波在各累个深度的传帖递时间及接肥收波能量，蛙以绘出各个哪深度混凝土威中音波传递后时间与深度报的关系曲线合，同时计算怪其传递速度装，根据曲线拔变化分析混遵凝土质量良户窳。依据超抱音波完整性竖试验量测数集据分析，本虏工程除了测夕管弯曲造成兴讯号渐变及押少许因钢筋草造成之噪声澡外，其余显幻示讯号均属爆可接受单元终，质量优良喊。胞1.3苏桥塔施工吨斜张桥桥塔缴造型为抵A惧型混凝土构手造，其上端救有一约赖70丧公尺之直柱庸以锚碇钢缆应，并于两股炕斜撑柱间设帅计一空心横乓向预力梁（牲简称横梁）全，相连接形联成一绞A杂型桥塔，塔抖高自基础面另起算为命183.5越公尺，两支润倾斜塔柱为吉空心混凝土税柱，倾斜角污度约为楼72.6泉度，外围尺雕寸由底部之蠢8.38迈公尺勒×出9相公尺往上渐旗变，于高度梯约减110造公尺处相交械;垦直杆为混凝旅土实心断面腹，高约剖70您公尺，顶部睛尺寸为氧5委公尺暗×榜6晌公尺，因直黄杆必须作为振斜张钢缆锚剂碇端，故有栗ㄇ字形补强筛钢钣，钢钣妄后方焊有许堵多剪力钉及计连接铁件，咏以使钢构与减混凝土紧密吨结合。拴本工程桥塔炸采用爬升模踢(Clim公bing帝Formw招ork)怠施工，为便脉于模板施工暗，将桥塔分未为惊42喊升层及顶层米灯室。除横凡梁处及塔柱宝闭合处等少射数特殊升层菌略为调整外参，每升层之啄垂直高度为贵4.2昌公尺。奖桥塔为整座委斜张桥最重忍要之承重结普构体，未来蓄通车后必须抄经常进行检消修，以维使这用之安全，颠为便于使用品期间之检修惯，于北侧桥朱塔内部设置睛有一部电梯兽，其行程起饺自桥面上达铅桥塔闭合处艺，除此之外姿，桥塔其它剧部位均设爬喊梯。施工期双间于桥塔两因侧外部设有舟施工用升降座机两部，并疲随桥塔施筑伴而往上爬升蓬，作为运送汪施工人员、止机具及材料尿使用。僵塔顶设有葬5幅公尺高之灯壮室，由其内葱部向外水平筐射出光束，聪以加强本桥哪之地标效果旺。另外本工饰程考虑夜间霉之景观，辫鹿理变更设计见增加景观照谣明，将于桥董面增加光源避，照亮桥塔姑、钢缆及上载部结构箱型肃梁，本桥桥括塔甚高，且认附近无遮避喉物，于夜间胡将其照亮，知将有极佳之雀视觉效果。爷有关桥塔施拴工部分将分危为模板作业瓜、钢筋组立似作业及混凝潜土浇置作业悠等详加说明折。另外，对线于本桥塔施忠工过程中较狼特殊之横梁喷施筑作业、苦预顶作业、智拱度控制、炊施工线性控羞制及监测作皱业亦作一原宿则性之叙述坡。准醒模板作业忽由于桥塔高招度甚高，其赔施工属高空留作业，考虑凑施工条件，钳并为减少组偶拆模板时程椒，缩短作业将时间及增加高施工之安全色性，本工程阀特别就桥塔货之施工采用沫爬升模板仓(Clim挪bing各Formw扎ork)锹，并选用木确模，经承商黄评选采用有猜多座知名斜愉张桥及吊桥桑施工经验之耗德国类PERI章公司制造之柔自动爬升模易板系统，其态面板为涂布剑酚树脂之合番板（爽Plywo扁od精）。罪爬升模板系恨统包含用以碍操作模板爬渣升之油压动粮力系统、含辰结构模板及薄工作平台之砌模板系统、慈及固定模板禽和工作平台瘦之锚碇系统进等三部份。冻当每一升层逮之钢筋绑扎高完成并经检涨验合格，将穿固定于前一胖升层之爬升剩模板外移完趴成脱模作业患后，即可进芒行模板爬升立作业。模板鼓爬升分为外咱模爬升及内构模爬升两部狱分，其中外愚模爬升裹(晴含工作平台机及支撑愉)都系利用本身羡之油压动力输系统来进行粉，属于全自色动爬升模，兆内模洪(速亦含工作平美台及支撑壤)诞之上移则须困利用塔式吊阻车吊升，故星属于半自动歼爬升模。得桥塔之断面律为八角型，清模板制作时泼即将外模分且为四片，爬卡升时四片各务自独立爬升锻。每片之爬乐升作业，首挡先进行轨道界爬升，此项搁作业系先松顾开轨道与固评定架之固定哗螺丝，使轨揭道可自由移弦动，再利用返爬升模本身险之油压系统边及千斤顶将凡轨道往上拉庭，并固定于般已完成混凝夫土浇置的上葬面升层之固月定架（事先汪利用预埋螺穷栓方式固定团于混凝土壁荐体）。其次镰进行主体模溪板（含工作牧平台）之爬袍升，此项作竭业也是使用气同一油压系塔统及千斤顶盲，并利用轨郊道上之突出恋物作为千斤太顶之反作用冲力点将模板蛋往上顶，如升此完成模板蓄之爬升作业望（图九），库当四面模板准均爬升至定纺位，最后再固将模板内移怪完成组模作驱业。股懂钢筋组立槽当前一个桥冰塔升层施筑领完成后，即化可进行次一喇升层之钢筋扣组立作业。疗依设计图桥图塔垂直向主额筋采运36mm讽φ坑竹节钢筋，旺间距昼10刷公分，且因轿断面外径尺左寸往上渐缩离，故随着升盈层上升，钢耀筋支数往上蹄递减。因考西虑钢筋量多叮，间距小，境且呈倾斜状似，不易固定来，故主筋之性连续全都采惰用续接器而黎不采用传统苏之搭接方式肯，以保持足马够之钢筋间拒距，增加工德易性，提高青混凝土之浇佩置品质。挡因桥塔主筋究系采用续接垒器续接，故较钢筋车牙为伯钢筋加工之此主要作业，蛮其作业质量鞭良窳影响材牺料检验与现替场扭力试验飘成果。另外敞，考虑于高塑空进行钢筋电组立作业时播受风力影响液极大，固定毒不易，故每播支主筋配合蹲桥塔升层高江度均裁切为婚4.2塘公尺并车牙尤，而不采用疲定尺钢筋（筐一般约岭12凳公尺），以研配合每升层勇之组筋续接栏作业。汗由于桥塔之声高度极高，遮故钢筋之运早搬系采用塔移式吊车，为各便于钢筋续测接作业及安魄全考虑，设夫置一钢筋吊抄架，吊架上小绑约歪10贷条绳索，每亲条绳索上可棵绑一支钢筋植，此钢筋下略端已车牙，梳上端不但车用牙且已预先项锁上续接器饺，当吊至施衣工升层位置谨时即可进行江锁固续接作扩业。订塔柱斜脚部费份因主筋为概倾斜，故钢路筋续接时必筛须一人站于冈较高处将钢鹿筋扶持使之谱倾斜，另一户人于钢筋底蜻部锁续接器踢，且须错开其续接。续接者作业程序先芽由施工人员上以链条式扳我手锁紧，并扬以扭力扳手上检测合格后馋，再由监造田单位以扭力棵扳手抽测，常以确认施工珠质量。续接峰器之扭力值酱，依型录栏36mm盟φ扇扭力需达蹲343N-捧m财，即所有扭凝力检测均以脱此为准。主幼筋续接且经木检验合格后袍，先以一上还一下二根大稳号水平向钢循筋将整排主烂筋依设计间召距焊接固定县，其余之横合筋即可轻易凡固定。有关兴箍筋施工方肺面，为使主摄筋与工作筋努之固定及箍蜻筋之搭接接越合处稳固，代乃采用焊接三接合，故衰19mm怜φ竟以上钢筋采申A706折低含碳量之半钢筋，以符幅合焊接需求浆，并不致造珠成钢筋强度缎降低。润接桥塔混凝土倒浇置府桥塔之混凝似土浇置作业兼随着施工高之度变粒化，采用不子同之混凝土瓶浇置机具设愉备，在横梁膀以下桥塔部勾分因高度较息低，使用移若动式混凝土元泵送车，而净横梁以上因喇受混凝土泵跌送车之臂长宵与输送力量避限制，避免蜓高扬程的泵答送造成骨材匙分离及泵送巨困难，而采栏用高空吊桶耍方式浇置，指利用塔式吊桂车吊送吊桶适(饰每只织3m3私）于地面及裁浇置位置之泳间，以浇置深混凝土。搁因塔脚具倾凶斜角度，且洪钢筋密置及呢间距狭小，妄其倾斜面外好侧不易灌满建混凝土及震骑实，故于浇膜置前先置放裤6恰英吋之必PVC矿管鱼8地支，并将混蓬凝土浇置于慢PVC粉管上之漏斗胆内，利用该报等振PVC切管将混凝土填直接送至深递层，并随着络浇置高度上碗升，提升丈PVC誓管之高度，皇直到浇置至叼升层高度之怒2/3洞，即可将桨PVC证管去除。另焦外，因塔脚线倾斜且钢筋遍排列繁密，昨为求震动作深业完整，使烈振动棒可确坡实而顺利进售入倾斜塔脚惑底部，特别定置放可移动狼式之槽钢，沟震动棒再沿番着倾斜之槽私钢滑至欲震愈动位置。改锡用吊桶浇置北后，因吊桶霸附有可卷起苹之软管，可眯倾斜放至任响意位置，故夏不再使用贵PVC版管。且改用溉吊桶后，浇貌置速率较慢掌，故工人有情较多之时间响进行震动作笨业，故震动何用之槽钢亦创省略了。虽桥塔横梁为聪一空心预力观梁，系作为累将上部结构竹之载重传递舍至桥塔及基伸础之结构构锄件，其断面式尺寸为妇4培公尺黑×怎5着公尺，上方伟有三个盘式铲支承垫，作攀为上部结构类箱形梁之支槽撑。此外，姑横梁并设计妖有澡127T-济12.7主㎜另φ闪之预力钢腱刚30窑束。横梁距绞地表高度为澡38领公尺，其施瞒工方式系采别就地支撑方邀式施工，于径横梁下方设翼置重型支撑括架作为组立跌横梁模板及节钢筋之工作兴架。族由于横梁系供与桥塔第寒11掩升层共构，阁非属标准断营面，故必须摇拆卸爬升模吉板另行组模黄施筑。于完宵成第慨10皮升层后，拆盼除桥塔内侧谨面外模以便造安装第一支劣临时侧向支蔽撑，同时吊打移内模，爬振升桥塔外侧凭面外模至第峰11勒升层位置，朵同时架设横机梁重型支撑糕钢架并组立终横梁底模，玻浇置横梁底早版。于横梁络底版上组立怀侧模及横梁伏顶版模板，鬼然后与第根11煌升层共构施的工。俟塔柱撑第插13秋升层完成后敢，于横梁外想侧架设工作送平台以施拉妥预力。桥塔挥横梁设计有骨三十束预力唐钢键，每束滑计有二十七猫支钢绞线，铸其预力之施客拉作业系分辰为两阶段进奋行，当横梁粒上方之桥塔退第猴12申升层施筑完边成后先施拉坦60%牺预力，当斜争张桥侧跨径应预力箱梁完盈成座落于横命梁后，再施胁拉剩余之成40%吊预力。还问预顶作业沉A即形桥塔由于碧两塔柱呈倾添斜状，其本沈身之自重及挠桥面载重将眠使桥塔柱向修内倾，一方容面为消除内眨倾之变形；孤另一方面为盼消除横梁之析干缩及潜变爹，于桥塔施恭工过程中特萌别于高程良65.1刚公尺、案105.2蛋公尺及武131.9狱公尺等三处塌设置临时侧诊向支撑，施垂以预力撑开刻两斜柱向内能之倾力，以计达校正结构真物变形之目乏的。航经规划三次脆预顶位置之基预顶力量分赤别为场7000K尊N宁、野3100K逼N誓及饥5OOKN村。第一次顶炒开系于横梁放浇置混凝土列前进行，预和计在扇7000K接N绿之顶力下其北两侧约各顶阵开北34卖㎜，实际量株测结果为，避北侧顶开课32mm则；南侧顶开林31扰㎜。第二次呜顶开系于塔端柱第扫21延升层完成并您将模板爬升弄至第搜22己升层后进行坚，预计在销3100K弯N护之顶力下，姨其两侧将各股被顶开约徐23.6m民m求，实际量测枯结果，两侧央各顶开约贫23.5搭㎜。第三次屠顶开系于桥彻塔闭合节块内浇置混凝土拒前进行，预闪计在渣5OOKN闸之顶力下，睁其两侧将各相顶开约敲19欧㎜，实际量披测结果，顶作开距离约各多17浑㎜。由以上技之预顶结果鸦显示计算值蓝与实际之预咳顶结果相差帝极微，显示夺设计分析时隶采用之参数飘与实际状况遗相近。嘉文施工线性控斧制捐高屏溪斜张燃桥为一高度秘超静定之特殃殊结构物，叹由于系统复傲杂且施工方优式又有相当昌大变异性，摄因此施工过专程中的质量答掌控益形重巷要，尤其是甜如何确保于意施工期间和越通车阶段各宪项桥体线形拍、结构内应芦力及钢缆拉逃力皆能符合砍设计要求，无为施工过程云中的最大挑僚战。由于施拢工条件及各锋种环境中的桨可变因素，瓶将使理论分捡析与实际施动工成果会有惨一定差异存曲在，为确保明桥体各部结纸构符合规范弃要求，于施迷工过程中必呜须严密监控硬施工成果，豪并不断比对丹计算值与测娃量值的差异剑性，随时校苦正之。狸斜张桥桥塔哪之监控作业呀，大体分为乘线性监控、循内应力监控分及环境因素仇监控等三部劲份，监控所鼠获之数据回地馈原设计值末，经比对后焦，除可印证蹲原设计之正仅确性外，亦资可作为后续小施工之参考且，故线性控墨制作业实为斩斜张桥塔施星工中重要之胶一环。谱由于高屏溪顺斜张桥之地物理位置特殊搬，起点彻A1博桥台座落于纠台氏21艘线公路旁之满几乎垂直的惕半山腰上，狼桥面与地面偶高差达肆45耳公尺，桥塔洋塔顶离地面时约肚180伍公尺，辫P2狗桥墩位于高巷屏溪主流之撒对岸，与桥常塔相距事330说公尺，因此羡，为解决山定区、平地及绸渡河间对主源桥塔之控制托作业，必须突由以下三方蒸面加以考虑匪：销1.称监测站位置幻之选择；声2.吴监控作业所次需之精度控溉制；交3.咏监控测量仪贵器之选定及拼相关因素之扯改正。方1.暮监测站位置玻之选择鞭控制点选定自前，首先勘先察地形，在舞通视良好、炼三角点布设旷图形强、不秧易受施工影义响破坏之地贫点共埋桩扯15华处。以三边划三角网测量悄模式加以施骨测，以期增犁加边角之多错余观测数量示。施测过程百中各相关点逆位之测角测偶距数据，均周须满足三等舌测量规范之犹要求，其间病均加以温度溜、气压等环灾境因素改正幻，并施以三驻角高程测量虏，作为内业侧分差计算之其参数值。平胞差过程中，挪必须将大地林投影尺度比贱、化归平均冶海水面之归办化值亦加入即分差计算模梨式中。平差辣后所获之结扭果，各点间悲之误差椭圆芦均在登2.7葱公厘范围内易，其精度可患满足后续斜乖张桥塔之监费控作业所需像。背由于斜张桥涌桥塔身兼混虽凝土箱型梁涉及钢梁之衔卸接重任，施诉工过程中，收为考虑工进著之需要，三省部分之主结框构物必须同录时施工，致叔使高程控制蹦作业之先期桌作业，必须器严谨且正确黄。首先将斜撤张桥单元分慨为三段施测记，计分台秤21驳线公路旁至症山区、公路丰平面区、高堆屏溪渡河等呈三测量区。产施测期间，虑采往返直接奇水平作业模贫式，以比对诱相互间之数眠据，其中两辫次数据之误帜差值必须小仿于训8mm哪√镜K(K琴为公里数堡)惩，各前后视杰之间距须小糟于孕50欧公尺，于山纱区路段则加能以大地折光蠢差改正及大盏地曲度比改齐正。各段水更平测量作业荷结束及平差泄后，于各段待内选取点位卷施以三角高平程测量，加挽以比对各段贞平差结果，枯比值均在宜2.5妨公厘范围内纠，洋继其精度可满核足后续斜张貌桥塔之高程猛衔接作业所支需。锄2.饼监控作业所气需之精度控嘉制膜斜张桥桥塔渠高石183.5葱公尺，婆A精型塔自基础泰至塔柱闭合临处之高程差拔约猎110培公尺，塔顶补钢结构（预侄埋于塔顶直可柱部分内）乏与混凝土之踩共构部分长荡约掠55墨公尺，以控呈制桥塔之线粉形作业而言误，公路平面悄区之开展面扰不足走100个公尺之情况寄下，必须将产控制站分段梨移位至山区能及渡河区，培且桥塔之监由控作业亦须婶分为三部分揪实施匆;耀又为顾及各辞升层之施工乖方便及桥塔挤线性之正确滔性，控制作撒业采用大部矛模版整置及朱细部模版整冷置两阶段进鸡行监控作业箭。于横梁以隶下的部分监属控时，首先芒施以大部模谈版整置，于探升层模版处丢，使用精密影水平仪量测雄预先固着于撤桥塔旁之卷五尺高程，以粗计算升层面踩之实际纵剖因面，再加入访预先计算之滋预拱值，以独求得各模角核之实际位置削。依据求值勺于塔脚底部警放样模角支每距线三条，晶使用日本制模TOPCO各N拿（序号毕DT-11寒0L暮）数字雷射互经纬仪顾(50捆公尺内有效放雷射光点为众5mm)罗架设于支距买在线，使用配直角目视器菌将光点上引尾至各模角横同向延伸杆上检，藉以调整北模版尺寸。卫当大部调整顽完成后，由广主控站架设伞WILD独T2脉经纬仪及沙DI-20傲02膨精密测距仪崖或领TOPCO球N500贵全测站电子拉测距经纬仪般，实施三角绍高程测量及傍支距法，作慰为细部模版渴整置之依据骗，至误差容切许范围内。抓横梁以上的叨部分监控时技，由于桥塔点直立部分为倾混凝土及斜蔽张钢缆钢垫邪钣实心共构奏结构，其高你度离地已超牌过笔100园公尺，使用昂雷射经纬仪影产生之误差剂量过大且受面混凝土箱型剂梁之遮蔽，五故于第一片鞋钢垫钣之底管部，先行设蔑立相对控制绩站，并将雷察射经纬仪移晨至此处，监竖控钢垫板接贼合焊接作业倦，再依据各甩钢钣角点调婆整混凝土模治板之相对尺仔寸，以取代趟横梁下部监瞎控时之大部夕调整作业，背细部调整则鄙依循下部监巨控时之模式冰继续施行。榜为监控斜张帮桥于施工期分间之变位行登为，于横梁锻以下部分每哑5穿个升层，桥摆墩混凝土面秒上左、右侧亏各设置测量螺反光贴纸一晚枚踢(纺精度为回3mm饭±茂4ppm)唯，横梁以上浩部分每狠4昨个升层设置素一枚，钢垫落钣则每片设滩置一枚，至暑目前为止共曲设置测量反榆光贴纸共瞧26颤枚，于各重蒸要之施工行蠢为及定期监崇测作业时，议实施全面之唇监测作业，诱并将其结果稿与相关之监磨测结果结合饥判读，以为士后续施工之政重要参考。谋3.围监控测量仪粉器之选定及隔相关因素之锄改正指为求斜张桥危桥塔监控作域业之精度与般质量，致使矿获取之数据且足以供持续饿施工作业之掠判读，所采惰用之测量仪里器计有隙WILD纺T2犹精密经纬仪根及僵DI-2粗002歇精密测距仪荡、热NA-20面02巾电子水平仪扇、日本冤TOPCO烛N500码全测站电子搞测距仪、趣TOPCO坑NDT-周110L括雷射经纬仪迈、乖TOPCO嚷NAT-盒G6卷精密水平仪桨等，由于厂束牌及精度之剩不同，于使匙用前必须先博行于基线场宏加以比对，确求得相互间眼之误差量于造误差容许范羞围内，并每著3移个月定期校动正一次，以镰期使用中之捎仪器均能保饮持正常状态番。吩监控作业前讽应先考虑数装据采集时各葵影响监测数仁据搜集之相谱关因素，先爆行控制及改态善，下表为蓝监控作业前负，各项已发煮生或未发生妄之影响因素港及改善前后捷之误差量比肤较表，可供困后续施工之嗽参考。执项扮灵次线未改正前拳(mm)宰改正后（洒mm)涨控制点平差臭后之残差配0~2增.7饰0~2脊.7俯使用仪器之三精度喷(a).狂使用反射菱丛镜满(b).脱使用反光纸茫4.4寿(5.4)仿4.4蛇(5.4)宜投影坐标系卧之变形量偏27.7喜1帅温度及气压宴之影响罩0~1缴1.6产1脊人员施测之惰质量帝0~1掩0为0~5筹误差总量辣:泳32.1结~56.劲4桶(33.1紧~57.4项)忧6.4~氏14.1右(7.4~醋15.1构)复精监测作业楼本工程为第骆二高速公路省跨越高屏溪胳之重要桥梁皇，不单其功污能无可替代勒，且由于结斥构的特殊，毁斜张桥受力锅后之行为亦塞异于一般性践的桥梁，为改确保桥梁完魂工通车后之摩安全，将设怕立一套完整怖之监测维修军系统，计划垒中将包含监币测预警系统搜之建立，于许施工期间预赤埋各项监测兄仪器以构建投预警系统，便提供桥梁在遵风力、地震袋力、车辆活怨载重及温度碎变化等因素索作用下，桥晨塔、斜张钢峰缆及桥面版数等之受力及亲变形数据，掠再经由监测茧系统之判读筋程序加以辨恳识。瓣监测计划中棒于桥塔各重区要部位设置该有钢筋计、辩混凝土应变朝计、变位计遗、倾斜仪、锅地震仪、风顾速风向计等谅种类之监测偿仪器。施工手中对已安装卷之仪器监测蚂作业均采用熄人工定期量酱测，属于静蚁态之监测。干于桥梁主体特结构完成后梯，通车前，街须进行载重垫试验，检核犬桥梁静力与爱动力特性，态建立桥梁之努基本数据库米，以作为将虹来监测维护花之参考数据棕。枕本工程监测扔仪器之购置讨及装设系由口承商负责，叶监测计划之筋执行及监测藏资料之分析坡则由财团法浴人成大研究称发展基金会翅负责。膨1.4搞斜张桥施工脾控制浇高屏溪斜张材桥设计时考销虑其功能性甩，并配合现桂地环境景观破，采用高桥阔墩、长跨径旋且结构配置强多样化之形径式，同时为额提高施工质初量及缩短施哄工时程，同搞时采用系统旧化施工方法种及施工机具陷，但亦因此瞎而提高施工号控制之困难劳度。桥梁施巷工控制之重呀点在于线形晒及内应力，舞然内应力及拌线形变化受炉设计基本参验数、施工条询件、施工方许法与机具所那左右，如何裙确认各项影终响因素以确苍保桥梁完工井后能符合设听计线形及结晶构内应力等称需求为桥梁筹施工控制成阳功与否之关形键。摸斜张桥之结驼构系统相当轰特殊且多样虽化，施工方候法又具有相狡当大之变异扣性，因此施甲工质量掌控腊相当不易，席如何确保施宜工期间及通绢车阶段桥体滴线形、内应内力及斜张钢建缆拉力皆能谊符合设计原册意，为施工声过程中的一错大挑战。一膊般而言，线槐形及内应力版的误差来源元主要有三项垦，第一为结辜构分析时分青析模式不够黑精确或是构卧件重量及劲椒度模拟误差转；第二是构袋件制造精度参不够，包含孟桥塔之垂直轨度、主梁之蚀拱度及斜张掠钢缆之长度矮；第三为构事件架设或组残立所造成之目误差。施工英误差的讯息谷来自于施工效过程当中不蛮断的监测，弯并将监测值督与理论分析胡值比对，以排得知其间之聋差异性，因宣各项可变因早素甚多，故溪实测值与理碗论值绝难相趴同，施工过梨程中必须不制断探讨误差刑之原因并修杆正之。就长艇大跨径之斜叹张桥而言，础误差之修正荡方式主要有轮斜张钢缆拉厚力的调整、厘构件几何形豪状调整或两诵者兼施。由饲于误差发生袋原因并不容寺易识别，不技当的调整不盯仅于事无补扬，甚至可能情产生负效应泄，故斜张桥壶施工控制理粘念主要在于尖综合考虑误落差之来源及哨影响，并于券线形及内应夜力误差容许晴范围内利用在适当之修正程方式使桥梁充完工状态呈岸现最佳状况餐。湖误差修正方荐式与斜张桥哥结构型式及遗施工方法息休息相关，一幻般而言，构境件几何形状迟调整方法较仇适用于修正赵预铸构件于蜂制造或组立沟时所产生之姿误差，其修翅正方式在于戏经由比对量迟测值及计算梦值之差异量灾，通过下一均个或多个构常件接缝转角养进行调整。号由于误差来广源相当复杂婆且识别不易如，此一调整虾方法又有时皂效性，故较批少被采用。里较普遍修正盯方式为斜张奸钢缆拉力调单整法，然由炉于斜张桥为返一高度超静赌定结构，钢颜缆拉力之调代整不仅影响划桥梁线形，遣亦造成其它典钢缆拉力重弹分配，如何喇决定适当调问整量及调整挂时机为拉力匀调整作业之捡重点。糊本工程由于员桥体结构系绞统非常特殊延，施工期间闸之拱度变化拐相当难控制妈，为确保桥迟梁完成时之熊线形及内应如力能满足设屠计之需求，差施工初期即矛依据施工机淘具、扯款施工程序及殖现场条件，挑进行完整之桃施工阶段结邪构分析以预为测线形及内狂应力变化情饥形，并建立孤一套完整之陆应力及拱度佩监测系统以侦期掌握施工众误差发展之存趋势，对于两误差之判读往及修正则以纹参数识别法偿作为施工控难制之主要依盈据。熄一般斜张桥斥结构分析方茶法可分为倒求算法及正算煮法，倒算法达是由桥梁完陕成状态进行妙拆解计算，鸦依施工步骤伟相反顺序，脏逐步拆解计遣算每一施工咏阶段之控制今参数；正算婆法则采用与况施工步骤相赵同顺序，依慕据设计理念兵选择部分设盖计参数作为增未知数，依级序计算各施晒工阶段控制掌参数初始值救，再经由预鸽设之边界条机件以迭代方唤式求解未知疼数方程式，太并迭代控制阻参数至收敛瑞为止，即可想求得各施工光阶段之控制赠参数。一般方而言，两种遵方法皆适用渣于斜张桥解穷析计算，惟齐大跨径混凝娇土斜张桥较尽常采用正算绒法，因混凝程土之干缩与倘潜变行为在教时间上只能跌顺序，而倒具算法在时间捆上是逆序。蝇如要采倒算鹊法并同时考历虑混凝土干蜜缩潜变行为卫，则须先经逝由正算法计截算干缩潜变团初始值，再询将该值代入功倒算法计算末过程中反复现迭代以求得糕施工阶段各俘项控制参数不。裳本桥主体结筋构为一预力吨混凝土与钢具构之混合式扰结构物，由猾于其施工接螺口繁多，且龙施工顺序相报当复杂，加懂上混凝土干灶缩潜变量对尊本桥影响极斜大，故采正们算法拆解各丢施工阶段之组控制参数。翻为掌控斜张乘桥于施工期讲间之线形及全应力变化，校一套完整且亮实用之监测谷系统是必备剑工具，监测枣系统内容须砖包含监测项醉目、监测时蹦机、监测方庆法及监测点茎配置，监测绕系统配置细吸节与桥梁结坟构系统及其擦施工方法有森紧密的关系膜。本斜张桥妨之监测项目黄包含线形、兔应力及温度欣等三项。与桥塔之线形盏监测已如上点节所述。应如力监测乃配呜合监测计划衫一并执行，栏桥塔于连接唤地梁、塔脚西基部、塔柱绳于横梁上缘钓处及两塔柱亭闭合之渐变里段顶端附近裕配置有钢筋卧计及混凝土笼应变计；预咏力混凝土箱栏型梁共取饼14姥个断面配置贤36青片钢筋计及污36慧片混凝土应详变计；箱型熟钢梁则取乎5够个断面配置若80姿片钢梁应变宣计；对于斜涂张钢缆拉力封监测，主要埋是利用微振柄法判读拉力策大小，除此蓄之外，亦于馋桥塔前后两蹈侧对称各选慎取殿5络根斜张钢缆柄安装锚碇处声应变计，每能处包含脾8佳片应变计；胡预力混凝土轧箱型梁下方网临时支撑架源反力监测主但要是利用安击装于支撑架未上端之应变巡计量测应力歪变化，每一舍座临时支撑取架安装支12励片应变计，者共分为三组图分别黏贴于似箱梁腹版下哥方之支撑梁瞧上。温度监币测为一配合卧工作，一般透是与线形量诊测或应力量定测一起进行雷，其量测项作目包含环境偿温度、桥体莫温度及钢缆倒温度，环境绒温度以温度散计量测；斜顽张钢缆温度迎主要是以设挖置于桥面版纤上之一段假宝置钢缆内部令钢腱温度作段为参考基准必；桥体温度首量测于桥塔梯部分共考虑敬三处，两处汤位于塔脚接密近横梁上缘劳附近，一处猜位于塔柱渐叹变段顶端附野近，预力混咬凝土箱型梁美于第扣2杏、悲4槽、肠6捡、输8众、烦10山、逼12骑及谣14饲等坝7牺个断面中央巴腹版上下缘奴量测温度，骡箱型钢梁于铺每一节块之腰中间断面顶汽底版处各量御测三点温度董。熄每一监测项淘目之量测时堆机配合桥体殿结构特性及伏施工流程可陈概分为三个所阶段，第一豪阶段为桥塔屿施工期间，晶此一监测阶榴段主要对象践是自重所造蹦成之变形，喘在于确认桥糖塔混凝土重志量对怕PERI酷爬升模与塔差体所产生之刚变形及三次骨顶开作业对覆桥塔所造成羞之应力与应价变影响，量苹测作业于每放一桥塔节块忆混凝土浇置酒完成后及顶锈开作业前后缸进行。第二厌阶段监测作虾业主要是配呜合箱型钢梁咬节块吊装作惑业进行，其判间之重要施弦工项目亦包卸含塔柱施工道及斜张钢缆诞安装。第二我阶段监测作妄业依其目的勒之不同可归掠为三组，第旧一组主要在甩于监测新增糟箱型钢梁节漏块对主梁所巩造成之影响睁，量测项目妖主要为钢梁狐之垂直变位用、扭转变位抱及中心线偏廊差，量测时盘间为清晨，车记录数据包礼含环境温度店及结构体温糠度；第二组斜以监测斜张衰钢缆施拉初皮始拉力前后愉桥体线形变哗化状况，监攀测对象为主痰梁、桥塔及激支承，前两断者为三个方汇向之变位，僚后者为桥轴偶向位移量，纲于施拉初始倒拉力期间同畏时进行微振坑法基准点校笨正，各项量娘测工作之进含行仍以清晨脚为主，量测胁数据亦包含葡环境温度与泛结构体温度颗；第三组量择测工作主要秩在于确认温眨度变化对于吐斜张桥线形耍及应力之影首响，对于主肥梁、桥塔及虎支承之变位戒量测自早上此六点开始至毛晚上九点结馅束，每三小炒时量测乙次沫，对于已安咏装完成之斜垄张钢缆及临番时支撑架则往分别于早上袋九点及下午沸三点量测拉途力及支撑反恋力。辰第三阶段监茶测时机设定祸于预力混凝三土箱型梁临日时支撑架拆卷除前后，由榨于支撑架拆脉除后将造成幸主梁与桥塔监变形及斜张害钢缆拉力重嫁分配，其变旧化量受桥梁束结构系统影订响预测不易漠，因此拆除虹前须确认主孟梁与桥塔线步形状况及斜惊张钢缆拉力免与临时支撑照反力分布情画形，并确认析变化量与温络度之关系，茫量测工作预矩计于清晨六擦点开始至晚阿上九点结束妈，每三小时轧量测乙次，境量测作业进粮行时须确实汇清除桥面上梢所有额外机救具以符合结片构分析时所榴拟定之施工绿假设条件；辱支撑架拆除稠后，铺面系尝统铺设前，塑须重复进行傲前述测量作何业以提供斜笋张钢缆拉力石调整所须相呜关数据。暑本工程之施暗工控制方式贵是以参数识帐别法为主，穗即于施工期五间依监测作柿业规划进行站主梁拱度、贞桥塔拱度及挂斜张钢缆拉杰力量测，经非由比较实测百值与理论值如之差异性，开识别设计基昨本参数之准蜡确性，并依斗需要重新修俯订基本参数绩，更新结构飘分析结果与赵重新设定拱哗度及拉力之尊期望值，以呀达到拱度及沿钢缆拉力双言控之目标。归由于本桥箱毅型钢梁劲度霸较低，且施衔工方式为悬水臂吊装工法间，预期钢梁峡悬臂端于吊赶装期间之拱味度变化量对哀于节块重量页及斜张钢缆栽拉力相当灵戴敏且不易掌恢控，故于前教置作业中亦政对主梁劲度淹参数进行识昆别，其识别雅方式为劲度级参数分析，乳即调整主梁根劲度值雨10%香后进行结构羽分析，经由剧分析结果可愁知，其主梁兼变位量约有钱5%贤之差异，经镰判读此一差详异量应不致呜于影响主梁葛拱度。但若鹅经由实测数秧据判断主梁骆拱度主要误检差可能来自勾于劲度参数棵，则计划再纳经由现场实附测试验以识托别主梁劲度章值。除此之填外，为确认相预力混凝土星箱型梁临时汁支撑架之轴栋向劲度，于耀箱型梁混凝轿土浇置前后蹲，量测支撑卖架顶部及其颤基础顶部之症变位，经由像变形量实测获值与理论值给之比较以确衫认轴向劲度禾理论值之准扒确性。纸本桥施工控棋制之作业关朋键在于箱型亦钢梁吊装作尚业开始至全狡桥完工，其乖前置作业包积含边跨预力槽混凝土箱型六梁及桥塔施去筑，于前置甚作业期间桥雨塔与混凝土扫箱型梁拱度畜变化主要来剂自于自重及厅混凝土干缩叉潜变所造成碑之变形，由期于此一变形杀量远小于箱债型钢梁节块料吊装所造成肾之变形量，吴故其施工控姜制仅于判读席拱度变化之双合理性，并巧不作任何预锅测与调整工气作。箱型钢蜂梁节块吊装插期间拱度变丧化不确定因忧素相当多，径包含温度效烧应、构件重惩量、构件劲老度及施工机握具重量等，奉施工控制理产念在于维持拐误差于容许照范围内，容勾许误差值的追设定原则主旺要在于确保雷完工状态之要全桥拱度及差内应力能满胞足设计原意凭。然由于本秋桥结构系统蚂于完工状态高及施工阶段晕均相当复杂华，欲实时确见认误差发生籍原因并进行趴修正并不容汪易，原则上排对于误差之掌控制主要着龟重于预测变貌化量发展倾寺向，而不在橡于探讨其发梯生原因，除翻非误差值已汉超过预设范弊围。由于施染工控制之主变要目的在于呼确保桥梁完我工后之误差赌量在容许范抢围内，故施智工阶段误差周预测对象为旱完工阶段之亏拱度误差量嗽，包含主梁渠及桥塔两部蓬分。吩主梁拱度误唤差量之预测道采外插法，鸭预测方式可邮分为两部分鲁，一为箱型乖钢梁已吊装宅完成部分，急另一为尚未腾吊装部分。呀由于主梁变演形主要受节拉块重量及钢掉缆拉力所影吧响，故判读扑所需误差值睛取自主梁拱附度于节块吊赖装及钢缆拉膝力施拉两阶未段量测值与朵理论值之差扫异量。对于萍主梁完成部茫分之误差预搞测是以所记藏录各阶段之剩误差量利用拍最小二乘法嚼求取误差量似预测曲线；鹿对于主梁未吼吊装部分之赏误差量预测汁则以现阶段叠主梁已安装津部分之误差广量作为求取匙误差预测曲芳线之基本数聋据。对于拱伸度误差量之善计算须考虑村温度效应，净即所有测量查值均须考虑辅温度补偿，析以确保所有透计算值位于蛇同