ux隐框、全玻璃及石材幕墙计算书

ux书书x公司、标准及资料 11.1 幕墙设： 11.2 建筑设： 11.3 铝材： 11.4 金属板及石材： 21.5 玻璃： 21.6 钢材： 31.7 胶类及密封材料： 31.8 五金件： 41.9 相关物理性能等级测试方法： 4110 《建筑结构静力手册》(第二版) 4111 土建图纸： 4基本参数 52.1 幕墙所在地区 52.2 地面粗糙度分类等级 52.3 抗震设防 5显横隐竖玻璃幕墙(塔楼90米高简支梁)幕墙承受荷载51.1 风荷载标准值方法 51.2 支撑结构时风荷载标准值 71.3 71.4 71.5 782.1 92.2 102.3 102.4 112.5 113 123.1 123.2 143.3 143.4 153.5 154 )164.1 164.2 中承拉最大拉174.3 内184.4 或植筋钢破坏拉承..184.5 或植筋钢破坏承195 连接195.1 与角码间连接205.2 角码与立柱连接215.3 立柱与主结构连接22显隐竖玻璃幕墙(塔楼多点连续)1 幕墙承受荷载计算241.1 风荷载标准值的计算方法241.2 计算支撑结构时的风荷载标准值251.3 计算面板材料时的风荷载标准值25.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值261.5 作用效应组合262 幕墙立柱计算262.1 立柱型材受力分析272.2 选用立柱型材的截面特性282.3 立柱的内力分析28.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算：312.5 幕墙立柱的挠度验算：323 幕墙计算333.1 型材受力分析333.2 选用型材的截面特性353.3 幕墙的抗弯强度计算353.4 的挠度计算363.5 364 与校核374.1 荷载：384.2 强度：394.3 最大挠度校核：405 连接件415.1 与角码间连接415.2 角码与立柱连接425.3 立柱与主结构连接436 幕墙埋件后锚固结构)456.1 荷载及受力分析456.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓拉力466.3 群锚受内力476.4 锚栓或植筋钢材破坏时受拉承载力..476.5 锚栓或植筋钢材受破坏承载力477 幕墙转接件强度487.1 受力分析487.2 转接件强度488 幕墙焊缝498.1 受力分析498.2 焊缝特性参数498.3 焊缝校核509 509.1 下结构硅酮密封的宽度509.2 结构硅酮密封粘接厚度的519.3 结构总结519.4 立柱连接519.5 镶嵌槽紧固螺钉拉强度529.6 耐侯52裙楼石材1 承受荷载531.1 风荷载标准值的方法531.2 支撑结构时的风荷载标准值541.3 面板材料时的风荷载标准值541.4 垂直于平面的分布水平地作用标准值551.5 作用效应组合552 立柱552.1 立柱型材受力562.2 选用立柱型材的截面特性572.3 立柱的弯强度572.4 立柱的挠度582.5 立柱的剪583 梁593.1 603.2 613.3 623.4 623.5 624 与校核634.1 块荷载644.2 设644.3 在中产生应校核654.4 应校核655 焊缝665.1 分析665.2 焊缝参数665.3 焊缝校核6711 承荷载671.1 风荷载标准值方法671.2 支撑结构时风荷载标准值681.3 料时风荷载标准值691.4 垂直于平分布水平地震作标准值691.5 作效应组合692 702.1 702.2 712.3 722.4 732.5 732.6 743 743.1 753.2 763.3 773.4 773.5 784 与校核794.1 荷载：794.2 ：804.3 最大校核：815 连接件825.1 与角码间连接835.2 角码与连接845.3 与主结构连接856 埋件后锚固结构)866.1 876.2 中承受拉力最大的拉力886.3 受剪内力896.4 或植筋钢材破坏时的受拉承力..896.5 或植筋钢材受剪破坏承力897 幕墙转接件强度907.1 受力分析907.2 转接件的强度908 幕墙焊缝918.1 受力分析918.2 焊缝特性参数918.3 焊缝校核929 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝929.1 结构硅酮密封胶的宽度929.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的939.3 结构胶设总结949.4 立柱连接伸缩缝949.5 耐侯胶胶缝94主入口全玻幕墙1 幕墙承受951.1 风的方法951.2 玻璃时的风96于幕墙平面的分布水平地震作用标准值96作用效应组合 96全玻璃幕墙大面玻璃的计算 97玻璃板块荷载计算 97玻璃的强度计算 98玻璃最大挠度校核 98全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 99肋截面高度的校核 99玻璃肋的挠度计算 100胶缝强度的校核 100附录常用材料的力学及其它物理性能 101PAGEPAGE101 、标准及资料1.1 》 GB50429-2007》 JGJ102-2003》 CECS127-2001》 JG138-2010》 JG139-2001》 CECS10198》 GB/T21086-2007》 JGJ133-2001》 JG/T216-20081.2 》 GB/T17740-1999》 GB14907-2002》 GB50017-2003》 JGJ3-2002》 GB50045-95(2005)》 GB19155-2003》 JGJ/T97-2010》 JGJ/T121-99》 JGJ145-2004》 GB50010-2010、扩孔栓》 JG160-2004表面有机硅水剂》 JC/T902-2002放射性核素限量》 GB6566-2010封堵应》 CECS1542003焊接》 JGJ81-2002分类》 GB50223-2008预应力施》 CECS1802005荷载》 GB50009-2001(2006、局部修订)可靠度统一》 GB50068-2001》 GB50011-2010》 GB50016-2006物雷》 GB50057-2010冷弯薄壁》 GB50018-2002通则》 GB50352-2005预应力筋具、夹具和连接器应JGJ85-20101.3 变形及化学成份》 GB/T3190-2008》 JG175-2011、板氟碳涂层》 JG/T133-2000第1部分基》 GB5237.1-20082GB5237.2-20083GB5237.3-20084GB5237.4-20085GB5237.5-2008第6部分》 GB5237.6-2004及彩色涂层板、带》 YS/T431-2000一般工业及板、带》 GB/T3880.1～3-2006截面几何参数算法及计算机程序要求YS/T437-2009有色电泳涂漆》 YS/T459-20031.4 属板及石规范：干挂饰面石及其属挂件》 JC830.1、2-2005装饰微晶玻璃》 JC/T872-2000幕墙瓷板》 JG/T217-2007装饰搪瓷钢板》 JG/T234-2008微晶玻璃陶瓷复砖》 JC/T994-2006超薄天然石复板》 JC/T1049-2007幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000幕墙板、氟碳喷漆单板》 YS/T429.2-2000幕墙塑复板》 GB/T17748-2008塑复板带》 YS/T432-2000天然板石》 GB/T18600-2009天然大理石荒料》 JC/T202-2001天然大理石板》 GB/T19766-2005天然花岗石荒料》 JC/T204-2001天然花岗石板》 GB/T18601-2009天然石统一编号》 GB/T17670-2008天然饰面石术语》 GB/T13890-20081.5 玻璃规范：1》GB/T18915.1-2002镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002防弹玻璃》 GB17840-1999平板玻璃》 GB11614-2009安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009幕墙钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008弯玻璃》 JC/T915-2003压花玻璃》 JC/T511-2002中空玻璃》 GB/T11944-20021.6 》 JG/T178-2005》 GB/T1220-2007》 GB/T4226-2009》 GB/T3280-2007》 GB/T4237-2007》 GB/T3090-2000》 GB19154-2003》 GB/T12754-2006》 GB/T5118-1995》 GB/T1591-2008》 JG/T201-2007》 GB/T4171-2008》 YB/T096—1997》 GB/T3077-1999属覆盖铁制品镀锌技术要求》GB/T13912-2002拔异》 GB/T3094-2000》 GB/T5117-1999素》 GB/T700-2006素薄GB/T912-2008素厚GB/T3274-2007优质素》 GB/T699-19991.7 胶类密封料丙烯酸酯密封膏》 JC484-2006玻璃密封胶》 JC/T882-2001密封胶》 JC/T884-2001丁基橡胶防水密封胶粘》 JC/T942-2004干挂石环氧胶粘剂》 JC887-2001业橡胶》 GB/T5574-1994混凝土密封胶》 JC/T881-2001弹性密封剂》 JC485-2007密封料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002防霉密封胶》 JC/T885-2001硅酮密封胶》 GB16776-2005岩棉、矿渣棉绝制品》 GB/T19686-2005硬质塑料隔》 JG/T174-2005装饰天然石防护剂》 JC/T973-2005聚氨酯密封胶》 JC/T482-2003聚硫密封胶》 JC/T483-2006绝岩棉、矿棉其制品》 GB/T11835-2007硫化橡胶或塑性橡胶撕裂的测定》GB/T529-1999石密封胶》 JC/T883-2001橡胶袖珍硬计入硬试验方法》 GB/T531-1999》 HG/T3318-2002》 JC/T486-2001》 JC/T914-200318 》 GB/T12616-2004》 GB/T12615-2004》 GB/T5277-1985、、柱母》 GB/T3103.1-2002机械能不锈钢母》 GB/T3098.15-2000机械能不锈钢、、柱GB/T3098.6-2000机械能》 GB/T3098.19-2004机械能母、粗牙纹》 GB/T3098.2-2000机械能母、细牙纹》 GB/T3098.4-2000机械能、柱》 GB/T3098.1-2010机械能自攻》 GB/T3098.5-2000术语盲》 GB/T3099-2004纹应力截面积承载面积》 GB/T16823.1-1997十字槽盘》 GB/T818-2000铜合铸》 GB/T13819-1992锌合压铸》 GB/T13821-1992铝合压铸》 GB/T15114-2009铸尺寸与机械加工余量》 QB/T6414-1999电动采光排烟窗》 JG189-200619 相关物理能等级测试方法：幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001幕墙光学能》 GB/T18091-2000彩色涂层钢板钢带试验方法》 GB/T13448-2006钢结构工程施工质量验收》 GB50205-2001混凝土结构工程施工质量验收》 GB50204-2002建试验方法》 GB/T18244-2000建幕墙、、压能检测方法GB/T15227-2007建幕墙能动试验方法》 GB/T18575-2001建幕墙面能检测方法》 GB/T18250-2000建工程质量验收》 GB50210-2001试验方法》 GB/T228-20021.10建结构力().11 土建纸：参数2.1 幕墙所在地区 南宁地区；2.2 地面粗糙度分类等级 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按 B类地形考虑。2.3 抗震设防 按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；124要的建筑，简称类；在护结构抗震设：度高度的要区抗震设防度地震用；GB50011-20106度为 0.05g，于本工程标准设防类，抗震的地震

=0.04；max显横隐竖玻璃90支梁)1 幕墙承受荷载计算1.1 风荷载标准的方法(GB50009-20012006：w=βμμw

……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]k gz z s10上式中：w：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；kZ：计算点标高：90m；β ：瞬时风压的阵风系数；gz根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足 5m按 5m计算)：β =K(1+2μ )gz f其中K为地面粗糙度调整系数，μ 为脉动系数fA类场地： β =0.92×(1+2μ) 其中：μ =0.387×(Z/10)-0.12gz f fB类场地：

=0.89×(1+2μ) 其中：μ =0.5(Z/10)-0.16gz f fC类场地：

=0.85×(1+2μ) 其中：μ =0.734(Z/10)-0.22gz f fD类场地： β =0.80×(1+2μ) 其中：μ =1.2248(Z/10)-0.3gz f f对于 B类地形，90m高度处瞬时风压的阵风系数：β =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.5162gzμ ：风压高度变化系数；z根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地： μ =1.379×(Z/10)0.24z当Z>300m时，取 Z=300m，当Z<5m时，取 Z=5m；B类场地： μ =(Z/10)0.32z当Z>350m时，取 Z=350m，当Z<10m时，取 Z=10m；C类场地： μ =0.616×(Z/10)0.44z当Z>400m时，取 Z=400m，当Z<15m时，取 Z=15m；D类场地： μ =0.318×(Z/10)0.60z当Z>450m时，取 Z=450m，当Z<30m时，取 Z=30m；对于 B类地形，90m高度处风压高度变化系数：μ =1.000×(Z/10)0.32=2.02zμ ：局部风压体型系数；s1GB50009-2001(2006年版)第7.3.3度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μ ：s1一、外表面正压区 按表 7.3.1采用；负压区-对墙面， 取-1.0-对墙角边， 取二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。本计算点为转角位置。按 JGJ102-2003第 5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果外的，在上区风系数可取-1.8，其墙面可-1.0，于护结构的可，以内压-0.2。对的结构，《建筑结构荷载规范》条文说明第7.3.3条对封闭建筑物，建筑物内在的洞口，以及风，内可在正负不同的压，外规范，大取±(0.2-0.25)的压系数，现取±0.2。即不论扇，均要内表面的局部体型系数。另注：上的局部体型系数μ (1)是适用于围护构件的从属面积A小于或于 1m2的情况，s1当围护构件的从属面积A大于或于 10m2时，局部风压体型系数μ (10)可乘以折减系数 0.8，s1当构件的从属面积小于 10m2而大于 1m2时，局部风压体型系数μ (A)可按面积的对数线性插值，s1(A)=(1)+[(10)-(1)]logAs1 s1 s1 s1A10m2A=10m2；A1m2A=1m2；(10)=0.8(1)s1 s1w(MPa)>>GB50009-2001D.4(0)0.3KN/m2500.00035MPa；1.2 A=1.182×2.265=2.67723m2LogA=0.428(A)=(1)+[(10)-(1)]logAs1 =1.646

s1 s1=1.646+0.2s1=1.846w=βwk gz z s10=1.5162×2.02×1.846×0.00035=0.001979MPa1.3 板材料板材料A=1.241×1.215=1.507815m2LogA=0.178(A)=(1)+[(10)-(1)]logAs1 =1.736

s1 s1=1.736+0.2s1=1.936w=βwk gz z s10=1.5162×2.02×1.936×0.00035=0.002075MPa1.4 垂直幕墙平水平震作q =βα G/A ……5.3.4[JGJ102-2003]EAk E maxkq 垂直幕墙平水平震作(MPa)；EAkβ动力放大系,5.0；Eα 水平震影响系最大0.0；maxG幕墙力(N)；kA幕墙(mm2)；.5 作效应组合和作效应下进组合：S=γS+ψγ

+ψγ

……5.4.1[JGJ102-2003]GGk

w w

E EEkSSGkSSwk Ekγγγ各项系数；G w Eψψ系数。w E面γγγ项系数5.4.25.4.35.4.4[JGJ102-2003]规定如下：G w E进行幕墙构件强度连接件和预埋件承算时：γ1.2；Gγ1.4；wγ1.3；E进行挠度算时；γ1.0；Gγ1.0；w不做考虑；系数ψ1.0；w系数ψE墙立柱计算

0.5；基本参数：1算点高90m；2学模型简支梁；3立柱跨度L=2265mm；4立柱左格宽1241mm立柱右格宽1122mm；5立柱算间距B=1182mm；6板块配置6+6mm；7立柱材质6063-T5；8安装方偏心受拉；本处幕墙立柱按简支梁学模型进行算受模型如下：2.1 ()：q(N/mm)；wkw(MPa)；kB(mm)；q=wBwk k=0.0019791182=2.339N/mmq(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.42.339=3.275N/mm()：q (MPa)；EAk5.0；E0.0；maxG(N)()；kA(mm2)；q =G/A 5.3.4[JGJ102-2003]EAk E maxk=5.00.080.0005=0.0002MPaq(N/mm)；EkB(mm)；q=qBEk EAk=0.00021182=0.236N/mmq(N/mm)；Eq=1.3qE Ek=1.30.236=0.307N/mmS+0.5S

5.4.1[JGJ102-2003]w Eq=q+0.5qw E=3.275+0.50.307=3.428N/mmSw

： 5.4.1[JGJ102-2003]q=qk wk=2.339N/mmM(N·mm)；xM产生(N·mm；wM产生(·mm)；EL跨(mm)；S+0.5Sw EM=qL2/8wM=qL2/8E EM=M+0.5Mw E=qL2/8=3.42822652/8=2198301.412N·mm2.2 选用立柱型材的截面特性选用型材号： 110系型材的抗弯强度设计值：f=90MPaa型材的抗剪强度设计值：τ=55MPaa型材弹性模量：E=70000MPaX：I=1644870mm4xY：I=637840mm4y绕X轴净截面抵抗矩：W =27330mm3nx1绕X轴净截面抵抗矩：W =33020mm3nx2型材净截面面积：A=946.95mm2n型材线密度：γ=0.025568N/mmg型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=5mm型材受力面对中性轴的面积矩：S=17896mm3x塑性发展系数：γ=1.002.3 立柱的抗弯强度计算立柱轴向拉力设计值：N：立柱轴向拉力标准值(N)；kq ：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；GAkA：立柱单元的面积(mm2)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；N=q Ak GAk=q BLGAk=0.000511822265=1338.615NN：立柱轴向拉力设计值(N)；N=1.2Nk=1.21338.615=1606.338N抗弯强度校核：按简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足：N/A+M/γW≤f ……6.3.7[JGJ102-2003]n x上式中：

nx aN：立柱轴力设计值(N)；M：立柱弯矩设计值(N·mm)；xA：立柱净截面面积(mm2)；nW：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；nxxGB50018-20021.00；JGJ133JGJ102,1.05；GB50429-20071.00；f90MPa；aN/A+M/W=1606.338/946.95+2198301.412/1.00/27330n x nx=82.132MPa90MPa2.4 d=5qL4/384EIf k x=5×2.339×22654/384/70000/1644870=6.962mm而d =12.583mmf,lim所以.5 剪校核依据：τ τ=55MPa(剪)max aV风荷载作用下剪力标准(N)：wkV=wBL/2wk k=0.001979×1182×2265/2=2649.119NV风荷载作用下剪力(N)：wV=1.4Vw wk=1.4×2649.119=3708.767NV地震作用下剪力标准(N)：EkV=q

BL/2Ek EAk=0.0002×1182×2265/2=267.723NV地震作用下剪力(N)：EV=1.3VE Ek=1.3×267.723=348.04NV所受剪力组V+0.5Vw EV=V+0.5Vw E=3708.767+0.5×348.04=3882.787N剪应力校核：τ 大剪应力(MPa)；maxV所受剪力(N)；S(mm3)；xI(mm4)；xtX(mm)；=VS/Itmax x x=3882.787×17896/1644870/5=8.449MPa8.449MPa≤55MPa抗剪强满足要求!墙横梁计算基本参数：1计算点标高90m；2横梁跨B=1241mm；3横梁上分格高1215mm横梁下分格高1050mm；4横梁计算间距H=1132mm；5学模梯形荷载简支梁；6块配置6+6mm；7横梁质6063-T5；B>H，所以本处幕墙横梁按梯形荷载简支梁学模进行设计计算，模如下：3.1 横梁分析横梁在风荷载作用下线荷载集(按梯形分布)：q风荷载线分布最大荷载集标准值(N/mm)；wkw风荷载标准值(MPa)；kH幕墙横梁计算间距(mm)；q=wHwk k=0.001979×1132=2.24N/mmq风荷载线分布最大荷载集设计值(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.42.24=3.136N/mm()：q (MPa)；EAk5.0；E0.0；maxG(N)()；kA(mm2)；q =G/A 5.3.4[JGJ102-2003]EAk E maxk=5.00.080.0004=0.00016MPaq(N/mm)；EkH(mm)；q=qHEk EAk=0.000161132=0.181N/mmq(N/mm)；Eq=1.3qE Ek=1.30.181=0.235N/mmS+0.5S

5.4.1[JGJ102-2003]w Eq=q+0.5qw E=3.136+0.50.235=3.254N/mmSw

5.4.1[JGJ102-2003]q=qk wk=2.24N/mm()：M(N·mm)；yM产生(N·mm)；wM产生(N·mm)；EB跨(mm)；H(mm)；S+0.5S： 5.4.1[JGJ102-2003]w EM=qB2(3-(H/B)2)/24w wM=qB2(3-(H/B)2)/24E EM=M+0.5My w E=qB2(3-(H/B)2)/24=3.25412412(3-(1132/1241)2)/24=452688.209N·mm自()：G自(N/mm)；kH自高(mm)对挂式结格高对非挂式结上格1G=0.0004Hk 1=0.00041215=0.486N/mmGG=1.2Gk=1.20.486=0.583N/mmM(N·mm；xB跨度(mm)；M=GB2/8x=0.58312412/8=112233.403N·mm3.2 选型材截面特性选型材号： 70系型材抗强度90MPa型材抗剪强度55MPa型材弹性模量E=70000MPaXI=198860mm4xYI=204000mm4y绕X轴净截面抵抗W =6856mm3nx1绕X轴净截面抵抗W =5524mm3nx2绕Y轴净截面抵抗W =8027mm3ny1绕Y轴净截面抵抗W =7821mm3ny2型材净截面面积A=492.156mm2n型材密度γ=0.013288N/mmg与立柱连接时角片与连接处壁厚t=2mmX截面总宽度t=4mmxY截面总宽度t=4mmy型材受力面对中性轴面积XS=4267mm3x型材受力面对中性轴面积YS=4687mm3y塑性发展系数γ=γ=1.00x y3.3 幕墙抗强度算按强度算公式，应满足：M/γW+M/γW≤fx xnx y yny a

……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：MX(N·mm；xMY(·mm)；yWX净截面抵抗(mm3)；nxWY净截面抵抗(mm3)；nyγγ：x y对于冷薄壁型钢龙骨，按《冷薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20021.00；JGJ133JGJ1021.05；GB50429-20071.00；f90MPa。aSS+0.5SG w EM/W+M

=112233.403/1.00/5524+452688.209/1.00/7821x xnx

ny=78.199MPa90MPa3.4 d=qB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIf1 k y=2.24×12414(25/8-5(1132/2/1241)2+2(1132/2/1241)4)/240/70000/204000=3.366mmd=5GB4/384EIf2 k x=5×0.486×12414/384/70000/198860=1.078mmd =6.894mmf1,limdf2,lim

=2.482mm所以.5 剪校核依据：τ τ=55MPa(剪)max aV风荷载作剪力标准(N)；wkV=q

B(1-H/2B)/2wk wk=2.24×1241(1-1132/2/1241)/2=756NV风荷载作剪力(N)；wV=1.4Vw(3)V

wk=1.4×756=1058.4N地震作剪力标准(N)；EkV=q

B(1-H/2B)/2Ek Ek=0.181×1241(1-1132/2/1241)/2=61.087NV地震作剪力(N)；EV=1.3VE Ek=1.3×61.087=79.413NV水平总剪力(N；xV+0.5Vw EV=V+0.5Vx w E=1058.4+0.5×79.413=1098.106NV垂直总剪力(N：yV=1.2×0.0004×BH/2y 1=1.2×0.0004×1241×1215/2=361.876N横梁剪应力校核：τ：横梁水平方向剪应力(MPa)；xV：横梁水平总剪力(N)；xS：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)；yI：横梁型材截面惯性矩(mm4)；yt：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；yτ=VS/It ……6.2.5[JGJ102-2003]xy yy=1098.106×4687/204000/4=6.307MPa6.307MPa≤55MPaτ：横梁垂直方向剪应力(N)；yV：横梁垂直总剪力(N)；yS：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)；xI：横梁型材截面惯性矩(mm4)；xt：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；xτ=VS/It ……6.2.5[JGJ102-2003]yx xx=361.876×4267/198860/4=1.941MPa1.941MPa≤55MPa横梁抗剪强度能满足!件计算后锚固结构)基本参数：1：计算点标高：90m；2：立柱计算间距：B=1182mm；3：立柱长度：L=2265mm；4：立柱力学模型：单跨梁；5：埋件位置：顶埋；6：板块配置：中空玻璃；7：选用锚栓：膨胀螺栓M10×120；4.1 荷载值计算垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：q=βα G/AEk E maxk=5.0×0.08×0.0005=0.0002MPa幕墙受水平荷载设计值组合：采用S+0.5S组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]w Eq=1.4w+0.5×1.3qk Ek=1.4×0.001979+0.5×1.3×0.0002=0.002901MPaG=0.0005BLk=0.000511822265=1338.615NV(N)；Ne(mm)；0V=1.2Gk=1.21338.615=1606.338NN=qBL=0.00290111822265=7766.644NM=eV0=801606.338=128507.04N·mm4.2 锚群中承最大锚的计算5.2.2[JGJ145-2004]规定在心和弯矩共同下(下图所示)进行弹性时，最大锚的设计应按下列规定计算：1N/n-My/Σy2≥0：1 iNh=N/n+My/Σy2sd 1 i2N/n-My/Σy2<0：1 iNh=(NL+M)y//Σy/2sd 1 i在上公式中：M弯矩设计Nh群锚中最大锚的设计sdyy锚1i的垂直1 iy/y/锚1i压一侧最外排锚的垂直1 iLN至压一侧最外排锚的垂直………………在本例中：N/n-My/y21 i=7766.644/4-128507.04×75/22500=1513.304因为：1513.304≥0所以：Nh=N/n+My/y2=2370.018Nsd 1 iJGJ102-20035.5.7Nh2sd另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：N/n-My/y2≥01 i螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：Ng=N+My/y2=Nsd i iN/n-My/y2＜01 i最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：Ng=(NL+M)y//y/2sd i i本例中，因为：1513.304≥0所以：Ng=N+My/y2=N=7766.644Nsd i i4.3 群锚受剪内力计算5.3.1[JGJ145-2004]c≥10hf时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；ec<10hf时，部分锚栓分摊剪切荷载；e其中：hfec：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm<10hf=800mme所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V

h=V/m=803.169Nsd4.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算N =kN /γ 6.1.2-1[JGJ145-2004]Rd,s

Rk,s

RS,NN =Af 6.1.2-2[JGJ145-2004]Rk,s sstk上面公式中：N ：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值；Rd,sN ：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力标准值；Rk,sk：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；A：锚栓或植筋应力截面面积；sf ：锚栓或植筋极限抗拉强度标准值；stkγ

：锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力分项系数；RS,NN =AfRk,s sstk=113.1×800=90480N=1.2f /f1.4 4.2.6[JGJ145-2004]RS,N stk ykfyk=1.2f /fRS,N stk yk=1.2×800/640=1.5取=1.5N

RS,N/γRd,s

Rk,s

RS,N=1×90480/1.5=60320NNh=2370.018Nsd或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求！.5 或植筋钢材受剪破坏承载力计算V =kVRd,s

/6.2.2-1[JGJ145-2004]Rs,V其中：V 钢材或植筋破坏时的受剪承载力设计Rd,sV 钢材或植筋破坏时的受剪承载力Rk,sk地震作用下固承载力降低系数，按7.0.5[JGJ145-2004]选取；钢材或植筋破坏时的受剪承载力分项系数，按4.2.6[JGJ145-2004]选用：Rs,V=1.2f /f 4.2.6[JGJ145-2004]Rs,V stk yk1.25、

≤800MPa、f/f

≤0.8；对本例，=1.2f /f

stk

yk stk4.2.6[JGJ145-2004]Rs,V stk yk=1.2×800/640=1.5实际选取=1.5；Rs,VV =0.5Af 6.2.2-2[JGJ145-2004]Rk,s sstk=0.5×113.1×800=45240NV =kV /γRd,s

Rk,s

Rs,V=1×45240/1.5=30160NVh=803.169Nsd所以，或植筋钢材受剪破坏承载力满足设计要求！件计算基本参数：1计算点高90m；2立柱计算间距B=1182mm；13横梁计算分格尺寸宽×高=B×H=1241mm×1132mm；4幕墙立柱跨L=2265mm；5板块配置中空玻璃；6龙骨材质立柱为6063-T5横梁为6063-T5；76mm；86m；93m；15m；15m；11B>H5.1 ()：V=1.4wHB(1-H/2B)/2w k=1.4×0.001979×1132×1241×(1-1132/2/1241)/2=1058.508N地震标准()：V=βα G/A×HB(1-H/2B)/2Ek E maxk=5.0×0.08×0.0004×1132×1241×(1-1132/2/1241)/2=61.128N地震V=1.3VE Ek=1.3×61.128=79.466N部位总N：1采S+0.5S：w EN=V+0.5V1 w E=1058.508+0.5×79.466=1098.241NNb承能(N)；v1n切面数1；v1d杆5mm；fb的抗强对奥氏不锈（A50）175MPa；v1Nb=nπd2fb/4v1 v1 v1=1×3.14×52×175/4=3434.375NN 个数：num1N =N/Nbnum1 1 v1=1098.241/3434.375=0.32个 实际取2个部位材抗承压能N部位材抗承压能(N)；c1N 数量2；num1d5mm；t部位2mm；1f材抗压强6063-T5185MPa；c1N=N dtfc1 num1 1c1=2×5×2×185=3700N3700N≥1098.241N强度可以满足!5.2 角码与立柱连接自重荷载计算：N：自重荷载标准值(N)：2kB：横梁宽度(mm)；H：横梁受自重荷载分格高(mm)；gN=0.0004×B×H/22k g=0.0004×1241×1215/2=301.563NN：自重荷载(N)：2N=1.2×N2 2k=1.2×301.563=361.876NSS+0.5SG w EN=(N2+N2)0.51 2=(1098.2412+361.8762)0.5=1156.325N连接处螺栓强度计算：Nb：螺栓受剪承载能力设计值(N)；v2n：剪切面数：取1；v2d：螺栓杆直径：5mm；fb：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa；v2Nb=nπd2fb/4v2 v2 v2=1×3.14×52×175/4=3434.375NN ：螺栓个数：num2N =N/Nbnum2

v2=1156.325/3434.375=0.337个 实际取2个连接部位立柱型材壁抗承压能力计算：N：连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值(N)；c2t：连接部位立柱壁厚：2.5mm；2f6063-T5185MPa；c2d：螺栓公称直径：5mm；N ：连接处螺栓个数；num2N=N dtfc2 num2 2c2=2×5×2.5×185=4625N4625N≥1156.325N!N(N)；c3N num2d5mm；t3mm；3f6063-T5185MPa；c3N=N dtfc3 num2 3c3=2×5×3×185=5550N5550N≥1156.325N!5.3 立柱与主结构风荷载N风荷载标准(N)；wkB立柱间距(mm)；1L立柱跨(mm)；N=wBLwk k1=0.001979×1182×2265=5298.238NN风荷载(N)：wN=1.4Nw wk=1.4×5298.238=7417.533N地震作用N地震作用标准(N)；EkB立柱间距(mm)；1L立柱跨(mm)；N=βα G/A×BLEk E maxk 1=5×0.08×0.0005×1182×2265=535.446NN地震作用(N)：EN=1.3NE Ek=1.3×535.446=696.08N水平剪切总N水平总(N)：1S+0.5Sw EN=N+0.5N1 w E=7417.533+0.5×696.08=7765.573N重总N自重总标准(N)；GkB立柱间距(mm)；1L(mm)；N=0.0005×BLGk 1=0.0005×1182×2265=1338.615NN连接处自重总值设计值(N)：GN=1.2NG Gk=1.2×1338.615=1606.338N连接处总剪力：N连接处总合力N=(N2+N2)0.51 G=(7765.5732+1606.3382)0.5=7929.971N螺栓承载力计算：Nb螺栓受剪承载能力设计值(N)；v3n剪切面数2；v3d螺栓杆直径6mm；fb螺栓连接的抗剪强设计值，对奥氏体不锈钢（A50）175MPa；v3Nb=nπd2fb/4v3 v3 v3=2×3.14×62×175/4=9891NN 螺栓个数：num3N =N/Nbnum3

v3=7929.971/9891=0.802个 实际取2个(7)型材壁抗承压能力计算N型材壁抗承压能力(N)；c4n剪切面数2；v3N 连接处螺栓个数；num3d螺栓公称直径6mm；t连接部位壁厚2.5mm；2f型材的承压强6063-T5185MPa；c4N=n×N dtfc4

num3

2c4=2×2×6×2.5×185=11100N11100N≥7929.971N强可以满足要求!(8)钢角码型材壁抗承压能力计算：N钢角码型材壁抗承压能力(N)；c5n剪切面数2；v4N 连接处螺栓个数；num3d6mm；t幕墙钢角码壁厚6mm；4f钢角码的抗压强Q235305MPa；c5N=n×N dtfc5

num3

4c5=2×2×6×6×305=43920N43920N≥7929.971N强度可以满足要求!显横隐竖玻璃幕墙（塔楼多点连续梁）1 受荷载计算1.1 风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-20012006年版)计算：w=βμμw

……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]k gz 上式中：

s10w：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；kZ：计算点标高：89.8m；β：瞬时风压的阵风系数；gz5m5mβ=K(1+2μ)gz f其中K为地面粗糙度调整系数，μ为脉动系数fA类场地：β=0.92×(1+2μ) 其中：μ=0.387×(Z/10)-0.12gz f fB类场地：β=0.89×(1+2μ) 其中：μ=0.5(Z/10)-0.16gz f fC类场地：β=0.85×(1+2μ) 其中：μ=0.734(Z/10)-0.22gz f fD类场地：β=0.80×(1+2μ) 其中：μ=1.2248(Z/10)-0.3gz f f对于B类地形，89.8m高度处瞬时风压的阵风系数：β=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.5164gzμ：风压高度变化系数；z根据不同场地类型,按以下公式计算：Aμ=1.379×(Z/10)0.24z当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；Bμ=(Z/10)0.32z当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；Cμ=0.616×(Z/10)0.44z当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；Dμ=0.318×(Z/10)0.60z当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；B89.8m=1.000×(Z/10)0.32=2.0186zμ：局部风压体型系数；s1GB50009-2001(2006年版)第7.3.3度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μ ：s1一、外表面正压区 按表 7.3.1采用；负压区-对墙面， 取-1.0-对墙角边， 取二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。本计算点为大面位置。按 JGJ102-2003第 5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于维护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，《建筑结构荷载规范》条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际在的洞口和，以及风，室内可能在正负不的压，国外规范，大取±(0.2-0.25)的压力系数，取±0.2。不有无开启，均考虑内表面的局部体型系数。：上述的局部体型系数μ (1)是用于围护构件的面A于或于 1m2的情况，s1围护构件的面A大于或于 10m2时，局部风压体型系数μ

(10)可以折减系数 0.8，s1构件的面于 10m2而大于 1m2时，局部风压体型系数μ：

(A)可按面的对数线性插值，s1μ (A)=μ (1)+[μ (10)-μ (1)]logAs1 s1 s1 s1在上式中：A≥10m2时，取 A=10m2；A≤1m2时，取A=1m2；μ (10)=0.8μ (1)s1 s1w：基本风压值(MPa)，根据行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表 D.4(全国基本风0压分布图)中数值采用，但不于 0.3KN/m2，按重期 50年，南宁地区取 0.00035MPa；1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 A=1.122×3.6=4.0392m2LogA=0.606μ (A)=μ s1 s1

s1

(1)]logAs1=0.879μ =0.879+0.2s1=1.079w=β μμ wk gz z s10=1.5164×2.0186×1.079×0.00035=0.001156MPa1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 A=1.122×1.9=2.1318m2LogA=0.329μ s1

s1

s1

(1)]logAs1=0.934=0.934+0.2s1=1.134w=wk gz z s10=1.5164×2.0186×1.134×0.00035=0.001215MPa1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值q =α G/A ……5.3.4[JGJ102-2003]EAk E maxkq ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；EAk5.0；Eα 0.04；maxG：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；kA：幕墙构件的面积(mm2)；.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：S=γS+ψγ

+ψγ

……5.4.1[JGJ102-2003]GGk上式中：

w wwk

E EEkS：作用效应组合的设计值；S：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；GkS、S：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；wk Ekγ、γ、γ：各效应的分项系数；G w Eψ、ψ：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。w E上面的γ、γ、γ为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：G w E进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：γ1.2；G风荷载：γ1.4；w地震作用：γ1.3；E进行挠度计算时；重力荷载：γ1.0；G风荷载：γ1.0；w地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数ψ为1.0；w地震作用的组合系数ψE

为0.5；墙立柱计算基本参数：1：计算点标高：89.8m；2：力学模型：多跨铰接连续静定梁；3：立柱跨度：参见内力分析部分；4：立柱左分格宽：1122mm；立柱右分格宽：1122mm；5B=1122mm；66+6mm；76063-T5；82.1 ()：q(N/mm)；wkw(MPa)；kB(mm)；q=wBwk k=0.001156×1122=1.297N/mmq(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.4×1.297=1.816N/mm水平地震()：q 垂直于平面水平地震(MPa)；EAkβ动放系数5.0；Eα 水平地震影响系数0.0；maxG构件重(N)(含面和框架)；kA平面面积(mm2)；q =βα G/A ……5.3.4[JGJ102-2003]EAk E maxk=5×0.04×0.0005=0.0001MPaq水平地震(N/mm)；EkB(mm)；q=qBEk EAk=0.00011122=0.112N/mmq(N/mm)；Eq=1.3qE Ek=1.30.112=0.146N/mmS+0.5S

5.4.1[JGJ102-2003]w Eq=q+0.5qw E=1.816+0.50.146=1.889N/mmSw

5.4.1[JGJ102-2003]q=qk wk=1.297N/mm2.2 ： 110fa=55MPaaE=70000MPaXI=1644870mm4xYI=637840mm4yXW =27330mm3nx1XW =33020mm3nx2A=946.95mm2n=0.025568N/mmgXt=5mmS=17896mm3xGB50018-20021.00；JGJ133JGJ102,1.05；GB50429-20071.00；=1.002.3 1R=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=1Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-0(600/3000)=2720NM=qL2[1-(A/L)2]2/8i=1i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8=1958515Nmm2P=R i=2i Bi-1=2720NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=2Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2720(600/3000)=2176NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=2i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2720600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1175155N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=2)A2 i i i=-1972020N·mm3P=R i=3i Bi-1=2176NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=3Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2176(600/3000)=2285NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=3i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2176600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1331827N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=3)A3 i i i=-1645620N·mm4P=R i=4i Bi-1=2285NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=4Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2285(600/3000)=2263NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=4i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2285600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1300435N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=4)A4 i i i=-1711020N·mm5P=R i=5i Bi-1=2263NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=5Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2263(600/3000)=2268NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=5i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2263600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1306771N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=5)A5 i i i=-1697820N·mm6P=R i=6i Bi-1=2268NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=6Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2268(600/3000)=2267NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=6i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2268600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1305331N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=6)A6 i i i=-1700820N·mm7P=R i=7i Bi-1=2267NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=7Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2267(600/3000)=2267NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=7i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2267600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1305619N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=7)A7 i i i=-1700220N·mm8P=R i=8i Bi-1=2267NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=8Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2267(600/3000)=2267NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=8i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2267600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1305619N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=8)A8 i i i=-1700220N·mm9P=R i=9i Bi-1=2267NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=9Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2267(600/3000)=2267NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=9i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2267600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1305619N·mmM=-(PA+qA2/2)(i=9)A9 i i i=-1700220N·mm第10跨内力分析：P=R i=10i Bi-1=2267NR=qL[1-(A/L)2]/2-P(A/L)i=10Bi i i i i i i=1.8893000[1-(600/3000)2]/2-2267(600/3000)=2267NM=qL2[1-(A/L)2]2/8-PA[1-(1+(A/L))2/2+A/L]i=10i i i i i i i i i i=1.88930002[1-(600/3000)22/8-2267600[1-(1+(600/3000)2/2+600/3000]=1305619N·mmM =-(PA+qA2/2)(i=10)A10 i i i=-1700220N·mm2.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算：按下面强度公式校核抗弯强度：f=N/A+M/γW≤f ……6.3.7[JGJ102-2003]n x上式中:

nx aN：立柱轴力设计值(N)；M：立柱弯矩设计值(N·mm)；xA：立柱净截面面积(mm2)；nW：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；nxγ：塑性发展系数；f90MPa；a按下面强度公式校核立柱剪强度：τ ≤τ=55MPa(立柱的抗剪强度设计值)max a1N=1.20.00051122(600+3000)1=2423.52Nf=N/A+M/γW1 1 n 1 nx=2423.52/946.95+1958515/(1.0027330)=74.221MPaf=74.221MPa≤90MPa1第1跨立柱抗弯强度满足设计要求!V=R=2720NB1 B1τ=VS/It1 B1x x=272017896/1644870/5=5.919MPaτ =5.919MPa≤55MPa1max第1跨立柱抗剪强度满足设计要求!2从以上分析可以看到23

为一控制截面N=2423.52N3f=1331827/(1.0027330)+2423.52/946.953=51.291MPaf=51.291MPa≤90MPa3第3跨立柱抗弯强度满足设计要求!V =P(A/L)=435N (i=3)3mid τ=V

i iS/It3 3midx x=43517896/1644870/5=0.947MPaτ=0.947MPa≤55MPa33!f =(51.2912+0.9472)0.5=51.3MPazs3f 1.1f=99MPazs3 a3!-1972020N·mm,M2A

一控制截面N=2423.52N2f=1972020/(1.00×27330)+2423.52/946.952A=74.715MPaf=74.715MPa90MPa2A2!V =-(P+q×A/2×(2+A/L)) (i=2)2A1 i i i i=-3966.74NV =P×(A/L+q×L/2) (i=2)2A2 i i i i=3377.5N|V|=3966.74N2Aτ=V

S/It2A 2Ax x=3966.74×17896/1644870/5=8.632MPaτ=8.632MPa55MPa2A2!f =(74.7152+8.6322)0.5=75.212MPazs2Af 1.1f=99MPazs2A a2!.5 幕墙挠校核依据：按相关规范钢材相对挠不应L/250铝材相对挠不应L/180；同时按GB/T21086-2007规定（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠限制：当距4500mm绝对挠不应该20mm；当距＞4500mm绝对挠不应该30mm；1中挠d =5qL4/384EI×(1-2.4(a/L)2)f1,mid k1 x 1 1=10.74mmd =qaL3/24EI×(-1+4(a/L)2+3(a/L)3+(Pa2L/3EI)×(1+a/L)f2,C

k22 x

2 2 2

22 2 x 2 2=4.001mmd=d +d /2=12.7405mmf1 f1,mid f2,Cd =(L+a)/180f1a

1 2=20mmd =20mmf1bd

=min((L+a)/180,20)f1,lim 1 2=20mmd=12.7405mmd =20mmf1 f1,lim1挠!221331827N·mm,M3

控制截面d =5qL4/384EI-qA2L2/32EI-PAL2/16EIf3,mid k

x ki

x iii x=4.362mm (i=3)d =qAL3/24EI×(-1+4(A/L)2+3(A/L)3)+(PA2L/3EI)×(1+A/L)f4,C

kii x

i i i

ii i x i i=2.369mm (i=4)d=d +d /2=5.5465mm (i=3)f3 fi,mid f(i+1),Cd =L/180f3,lima=20mmd =20mmf3,limbd =min(L/180,20)f3,lim=20mmd =5.5465mm≤d

=20mmf3,mid f3,lim立柱满足要求!墙横梁计算基本参数：1计点标高89.8m；2横梁B=1122mm；3横梁格高1900mm；横梁下格高950mm；4横梁计间距H=1425mm；5力学模型三角荷载简支梁；6板块配置6+6mm；7横梁材质6063-T5；因B≤H所本幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计受力模型如下：3.1 横梁型材受力横梁在风荷载作用下线荷载集(按三角形布)：q(N/mm)；wkw(MPa)；kB(mm)；q=wBwk k=0.0011561122=1.297N/mmq(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.41.297=1.816N/mm()：q (MPa)；EAk5.0；E0.0；maxG(N)()；kA(mm2)；q =G/A 5.3.4[JGJ102-2003]EAk E maxk=5.00.040.0004=0.00008MPaq(N/mm)；EkB(mm)；q=qBEk EAk=0.000081122=0.09N/mmq(N/mm)；Eq=1.3qE Ek=1.30.09=0.117N/mmS+0.5S

5.4.1[JGJ102-2003]w Eq=q+0.5qw E=1.816+0.50.117=1.874N/mmSw

5.4.1[JGJ102-2003]q=qk wk=1.297N/mm()：M(N·mm)；yM产生(N·mm)；wM产生(N·mm)；EB(mm)；M=qB2/12w wM=qB2/12E ES+0.5Sw EM=M+0.5My w ExPAGExPAGE35=qB2/12=1.87411222/12=196595.718N·mm横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：G(N/mm)；kH：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格1高；G=0.0004Hk 1=0.00041900=0.76N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；G=1.2Gk=1.20.76=0.912N/mmM：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；xB：横梁跨度(mm)；M=GB2/8x=0.91211222/8=143512.776N·mm3.2 选用横梁型材的截面特性选用型材号： 70系型材抗弯强度设计值：90MPa型材抗剪强度设计值：55MPa型材弹性模量：E=70000MPaX：I=198860mm4xY：I=204000mm4y绕X轴净截面抵抗矩：W =6856mm3nx1绕X轴净截面抵抗矩：W =5524mm3nx2YW

=8027mm3Y

ny1=7821mm3ny2型材净截面面积：A=492.156mm2n型材线密度：γ=0.013288N/mmg横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=2mmX：t=4mmxYt=4mmyX：S=4267mm3xY：S=4687mm3y塑性发展系数：γ=γ=1.00x y3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算公式，应满足：M/γW+M/γW≤f

……6.2.4[JGJ102-2003]x xnx y上式中：

yny aM：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；MY()(N·mm)；yWX(内)净截抵抗(mm3)；nxWY()净截抵抗(mm3)；nyγγ塑性发展系数：x y对冷薄壁型钢龙骨，按《冷薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20021.00；对JGJ133JGJ1021.05；对铝合金龙骨，按最新《铝合金结构规范》GB50429-20071.00；f型材抗强度90MPa。aSS+0.5S：G w EM/γW+M/γ

=143512.776/1.00/5524+196595.718/1.00/7821x xnx

yny=51.117MPa≤90MPa抗强度满足要求。3.4 挠度算挠度实际算如下：d=qB4/120