大断面黄土隧道施工方法及监控量测技术

大断面黄土隧道施工方法

及监控量测技术长安大学岩土与隧道工程研究所杨晓华2005年4月15日0前言由于隧道能缩短线路，改善线形，保护环境和根除病害，在我国高等级公路建设中，采用越岭长隧道方案，将愈来愈成为现实，几十年来，我国在隧道工程方面积累了丰富的经验，在勘测设计、施工方法、防水排水和运营防灾等技术方面有了很大进展。作为隧道建设经验的总结和进一步推动隧道建设的发展，交通部相继编写了《公路隧道设计规范》、《公路隧道施工技术规范》、《公路隧道通风照明设计规范》和《公路隧道勘测规程》。西部大开发战略决策的实施，促进了西部地区高等级公路的发展，穿越黄土地区的公路隧道将越来越多。黄土是第四系堆积的陆相沉积物，其特点是具有大孔隙、有垂直节理和管状孔道，天然含水量时强度较高，能维持很高的垂直边坡，但遇水时土颗粒崩解，表现为较强的湿陷性，黄土在我国有着广泛的分布，分布面积为64万km2，占国土面积的6.3%。由于黄土分布的广泛性和典型的工程特性，历来受到工程界和学术界的重视。黄土公路隧道的修建起步较晚，基本借鉴了铁路隧道在此方面已有的科研成果，公路隧道由于大跨径、大断面和扁坦状以及防水等级较高，加之黄土强度较低，开挖扰动后变形大等特点以及由此引起的设计施工方法的特殊性，铁路隧道业已达成广泛共识的优秀成果对于公路隧道是否依然适用？黄土公路隧道较多采用的两层模筑混凝土衬砌形式中每个组成部分的荷载特性如何？现有设计及施工方法的合理性及经济性如何？黄土公路隧道存在那些病害及处治技术是否合理有效？一系列的问题都值得工程技术人员研究与思考。在此我就上述问题结合我们的研究成果从以下四方面简要介绍一下大断面黄土隧道施工方法及监控量测技术：1．大断面黄土隧道监控量测技术。2．大断面黄土隧道围岩压力及衬砌受力特性。3．大断面黄土隧道施工方法及质量控制。4．大断面黄土隧道病害处治技术。1大断面黄土隧道监控量测技术现场监控量测作为理论研究与工程设计施工不可分割的重要部分，历来受到工程界和学术界高度重视。从开挖支护过程中的施工同步监测，到隧道工程营运期的长期受力与变形监测，测试技术在隧道工程建设中起到十分重要的作用：一方面可以指导本工程的设计施工，保证施工期间的安全稳定；另一方面为今后的工程实践提供有价值的经验。从埋深、土质情况有针对性地选择了巉柳高速公路白虎山、新庄岭、土家湾及兰海高速公路青土岘四座黄土隧道，基本代表了黄土地区公路隧道类型，以便能够更加全面地认识黄土地区公路隧道受力与变形特性。1.1依托工程概况

1.土家湾隧道2.新庄岭隧道3.白虎山隧道4.青土岘隧道1.2测试目的与实施技术

1.2.1测试目的及内容我国铁路部门在20世纪70～80年代曾对小跨度的黄土隧道围压规律进行过专项研究，取得了一些成果，积累了不少经验，对大跨度黄土公路隧道的围岩压力大小及分布特征在国内外的应用实践上是个空白，设计中仅仅是凭借以往的经验进行，带有很大的盲目性。立足于大跨度黄土公路隧道面临的问题，对其进行全面系统的测试研究，在国内外应属首次，对优化黄土公路隧道的设计施工有重要的指导意义，也是对该学科的重要贡献。通过现场测试，试图搞清以下几个问题：1．围岩压力的大小和分布特性；2．侧压力系数的大小及其分布特性；3．仰拱的受力特性；4．二次衬砌的荷载分担比例及内力特性；5．格栅拱与浇筑混凝土联合使用性能；6．隧道周边位移与围岩深部位移。1.2.2测试元件埋设钢弦式测试元件构造简单，测试结果比较稳定，受温度影响小，可用于长期观测，故现场测试选择了钢弦式测试元件。考虑到施工可能对引线及元件造成破坏，测试元件埋设较多，巉柳高速公路每个隧道均埋设了两个断面，共六个断面，为与以前数值仿真结果作对比，测试断面和计算断面选在同一位置。青土岘隧道测试较晚，在二衬边墙和仰拱部位补充布置了混凝土应变计。测试元件质量的好坏直接关系到现场测试的成败，其检验标定是一项非常重要的环节。元件检验包括元件防水性能、引线质量、初读数稳定性等方面。元件标定是指采用试验的方法、测定力（应变）与输出信号之间的关系曲线，测试结果再以此曲线反查出力（应变）。标定方法有液压标定、气压标定、砂压标定等几种，其中油压标定最为常用。测试元件布设注意事项:压力盒读数能否真正代表埋设点的土压力值，与压力盒埋设方法有很大关系，埋设方法不当，甚至会使量测“误差”变成“错误”，故现场测试中应高度重视，压力盒埋设的一个基本原则是要使得压力盒承压面充分发生挠曲变形。本次现场测试压力盒全部选用沥青囊式压力盒，埋设时首先在埋设位置挖一深约2～3cm的圆坑，放入压力盒，大概使其沥青囊上面与土面相齐，然后固定压力盒，对压力盒施加预压力，使其频率增加5～8个赫兹左右。二衬压力盒固定在防水层和二衬之间，施加预压力，使其频率增加5～8个赫兹，压力盒周边用纱布绕实，以防止二衬混凝土砂块的嵌入。格栅拱钢筋计采用焊接的方式固定，焊接时保持探头温度不能太高，且在格栅拱运放及洞内安装时，加强引线和探头的保护，记录下安装就位后的频率作为初始频率。二衬混凝土应变在拱圈内用环向U型支架固定，尽量使其与相应位置二衬内外表面切线相平行。

为压力盒为二衬应变计为钢筋计，花拱架内外两侧各一支，每个位置共两支。图1—2多点位移计布置图

2大断面黄土隧道围岩压力及衬砌受力特性

2.1围岩压力

2.1.1土家湾隧道图2－1拱部围岩压力时间变化曲线图2－2墙部围岩压力时间变化曲线

图2－3仰拱围岩压力时间变化曲线

图2－401年7月6日围岩压力分布（kPa）图2－502年3月13日围岩压力分布（kPa）2.1.2新庄岭隧道

图2－6拱部围岩压力时间变化曲线

图2－7墙部围岩压力时间变化曲线

图2－8仰拱及二衬底部压力时间变

图2－901年6月13日围岩压力分布（kPa）图2－1001年6月23日围岩压力分布（kPa）

2.1.3白虎山隧道

图2－13拱部围岩压力时间变化曲线

图2－14墙部围岩压力时间变化曲线

图2－15仰拱及二衬底部压力时间变化曲线

图2－1601年6月23日围岩压力分布（kPa）图2－1701年7月7日围岩压力分布（kPa）

2.1.4青土岘隧道

图2－20拱部围岩压力时间变化曲线

图2－21墙部压力时间变化曲线

图2－22仰拱及二衬底部压力时间变化曲线

图2－2302年11月16日围岩压力分布(kPa)

2.2格栅拱钢筋轴力2.2.1土家湾隧道

图2－24格栅拱钢筋轴力时间变化曲线

2.三2.三2新庄三岭隧三道图2－25格栅三拱钢三筋轴三力时三间变三化曲三线2.三2.三3白虎三山隧三道图2－26格栅三拱钢三筋轴三力时三间变三化曲三线2.三2.三4青土三岘隧三道图2－27格栅三拱钢三筋轴三力时三间变三化曲三线二衬三压力三和应三变土家三湾隧三道图2－28二衬三应变三时间三变化三曲线图2－29三0三1年7月6日二三衬应三变分三布（1.三0E三-6）三图2－30三0三2年3月13日二三衬应三变分三布（1.三0E三-6）2.三3.三2新庄三岭隧三道图2－31二衬三压力三时间三变化三曲线图2－32二衬三应变三时间三变化三曲线图2－33三01年11月22日二三衬压三力分三布（kP三a）三图2－34三02年3月13日二三衬压三力分三布（kP三a）图2－35三01年11月22日二三衬应三变分三布（1.三0E三-6）三图2－36三02年3月13日二三衬应三变分三布（1.三0E三-6）2.三3.三3白虎三山隧三道图2－37二衬三压力三时间三变化三曲线图2－38二衬三应变三时间三变化三曲线2.三3.三4青土三岘隧三道图2—41二衬三压力三时间三变化三曲线图2—42二衬三应变三时间三变化三曲线2.三4小结1．土三家湾三隧道三和青三土岘三隧道三测试三断面三埋深三较浅三，尽三管地三表面三在隧三道施三工期三间出三现沿三单洞三走向三的两三条裂三缝，三但由三于对三地表三裂缝三采取三了处三理措三施，三地表三水未三浸入三隧道三周围三土体三，围三岩压三力、三二衬三受力三及格三栅拱三钢筋三轴力三在整三个测三试期三间并三未出三现突三然变三化的三情况三。新三庄岭三隧道三则由三于埋三深相三对较三大，三对地三表裂三缝未三能采三取及三时处三理措三施，三致使三地表三水浸三入隧三道周三围土三体，三引起三围岩三压力三、二三衬受三力及三格栅三拱钢三筋轴三力发三生突三然变三化。三白虎三山隧三道埋三深最三大，三地形三陡峭三，尽三管现三场调三查未三能发三现明三显裂三缝，三仍可三能有三水浸三入隧三道周三围土三体，三引起三隧道三衬砌三结构三受力三发生三变化三。2．四三座隧三道均三出现三拱部三衬砌三个别三位置三压力三较大三情况三，说三明在三大跨三径黄三土公三路隧三道施三工中三，都三有可三能发三生局三部坍三塌。三从巉三柳高三速公三路三三座隧三道围三岩压三力分三布时三间变三化图三可知三，随三着时三间的三推移三，围三岩压三力都三趋向三于均三匀分三布，三衬砌三结构三的偏三压状三态将三得到三改善三。白三虎山三隧道三围岩三压力三分布三并不三呈现“猫耳三朵”形态三，这三与埋三深有三关，三土家三湾隧三道、三新庄三岭隧三道和三青土三岘隧三道围三岩压三力分三布形三态呈“猫耳三朵”形，三但土三家湾三隧道三围岩三压力三分布三与另三外两三座隧三道有三些差三别。3.从测三试结三果和三地表三出现三裂缝三情况三看，三土家三湾隧三道、三新庄三岭隧三道和三青土三岘隧三道所三受围三岩压三力为三松动三压力三，白三虎山三隧道三所受三围岩三压力三则为三形变三压力三，在三严格三按照“管（三杆）三超前三、少三扰动三、短三进尺三、留三核心三、强三支护三、早三封闭三、勤三量测”施工三原则三的埋三深较三大土三质较三好白三虎山三隧道三施工三中，三坍落三体和三承载三拱不三会出三现，三隧道三衬砌三承受三的是三由于三周围三土体三挤压三衬砌三而产三生的三形变三压力三，故三其按三实测三值推三算结三果与三按基三于弹三塑性三理论三的卡三柯公三式相三当一三致。4.土家三湾隧三道埋三深较三浅，三加之三墙角三底部三及仰三拱底三部进三行了三加固三处理三，故三仰拱三受力三较小三。新三庄岭三隧道三因埋三深相三对较三大，三故仰三拱受三力相三对土三家湾三隧道三要大三，因三新庄三岭隧三道墙三底未三进行三加固三处理三，仰三拱受三力呈三现明三显的三中间三小两三端大三的分三布状三态，三随着三时间三推移三，地三表水三的浸三入，三这种三分布三规律三愈发三明显三，同三时也三说明三在大三跨径三公路三隧道三中，三应对三墙底三部软三弱地三基进三行加三固处三理，三充分三注意三仰拱三与边三墙连三接。三白虎三山隧三道因三埋深三较大三，尽三管土三质情三况较三好，三仰拱三受力三相对三拱部三和墙三部衬三砌受三力仍三较高三，这三是深三埋高三应力三状态三下隧三道仰三拱受三力的三特点三。青三土岘三隧道三因仰三拱底三部未三进行三加固三处理三，仰三拱压三力呈三两端三大中三间小三。仰三拱在三深埋三和浅三埋隧三道中三的作三用不三同，三在浅三埋隧三道中三，由三于土三体完三成变三形时三间较三快，三加之三施工三时间三可能三滞后三，故三仰拱三所受三压力三相对三较小三，但三是仰三拱对三抵抗三边墙三位移三、提三高隧三道衬三砌结三构的三承载三能力三和维三护隧三道结三构长三期稳三定仍三有不三可替三代作三用，三而深三埋隧三道仰三拱尽三管施三工时三间滞三后，三但由三于土三体完三成变三形时三间相三对较三长，三仰拱三受力三势必三要大三，和三拱圈三、边三墙共三同组三成封三闭的三承载三结构三。5．土三家湾三隧道三和新三庄岭三隧道三二次三衬砌三在拱三顶附三近测三试位三置呈三现受三拉特三性，三而白三虎山三隧道三则呈三现完三全受三压特三性，三且其三二衬三应变三各个三位置三相差三较小三。青三土岘三隧道三二衬三呈现三完全三受压三特性三，且三墙部三应变三较小三。新三庄岭三隧道三二衬三垂直三荷载三分担三比例三为10三.5三%，白三虎山三隧道三二衬三垂直三荷载三分担三比例三为8.三9%，青三土岘三隧道三二衬三垂直三荷载三分担三比例三为8.三5%。说三明在三现有三黄土三公路三隧道三两层三模筑三混凝三土设三计施三工中三，二三次衬三砌承三受荷三载相三对较三小，三其设三计计三算方三法与“新奥三法”二衬三设计三有较三大区三别。6．隧三道格三栅拱三钢筋三轴力三测试三表明三，在三初期三由于三混凝三土强三度尚三未形三成及三格栅三拱自三身“协调三效应”原因三，格三栅拱三受力三变化三较大三，随三着混三凝土三强度三的逐三渐形三成，三加之三格栅三拱柔三性较三大，三其值三很快三趋于三稳定三，说三明格三栅拱三提高三了隧三道结三构前三期稳三定性三，但三柔性三较大三，只三能承三受部三分荷三载，三其它三荷载三由混三凝土三承担三。地三表水三浸入三隧道三周围三土体三，使三得新三庄岭三隧道三格栅三拱外三侧钢三筋受三拉。三在正三常工三况下三，格三栅拱三钢筋三以受三压为三主，三个别三部位三受拉三，并三未表三现出三较强三的规三律性三，可三能是三由于三与连三接筋三和超三前支三护焊三接的三随机三性造三成。三钢筋三轴力三以新三庄岭三隧道三最大三，青三土岘三隧道三最小三，且三在正三常工三况下三均未三超过三钢筋三的屈三服强三度。3大断三面黄三土隧三道施三工技三术3.三1概述根据三黄土三地区三隧道三所处三的地三质条三件，三结合三课题三研究三内容三，我三们将三黄土三地区三隧道三按纵三断面三地层三土石三分布三划分三为纯三黄土三隧道三及核三心部三分为三泥岩三的黄三土隧三道两三大类三。1．1.纯黄三土隧三道2．2.核心三部分三为红三色泥三岩的三黄土三隧道3.三2大断三面黄三土隧三道施三工技三术3.三2.三1大断三面黄三土隧三道开三挖方三法根据三不同三性状三黄土三及泥三岩的三力学三特性三及稳三定性三状况三，为三适应三地质三条件三差，三断面三大，三对初三期支三护施三工的三不利三影响三，减三少隧三道及三地表三的下三沉量三，隧三道开三挖均三选用三上下三台阶三开挖三法与三侧壁三导坑三法相三结合三的方三式，三并辅三以超三前小三导管三、大三管棚三超前三支护三及锁三脚锚三管等三措施三，按三照“短进三尺、三少扰三动、三紧封三闭、三勤量三测”的原三则，三各道三工序三紧密三衔接三，环三环紧三扣，三随挖三随支三，保三证隧三道初三期支三护的三结构三稳定三与施三工安三全。三针对三不同三的黄三土公三路隧三道具三体采三用的三方法三如下三：1．方三法一三：双三侧壁三导坑三先拱三后墙三法。2．方三法二三：双三侧壁三大导三坑全三断面三开挖三法。3．方三法三三：双三侧壁三导坑三先墙三后拱三反台三阶法三。隧道三开挖三工序马口三开挖三程序图3-三1双侧三壁导三坑先三拱后三墙法图3-三2双侧三壁大三导坑三全断三面法三开挖三法图3-三3双侧三壁导三坑先三墙后三拱反三台阶三法2.三2.三2不同三开挖三方法三施工三过程数值三模拟图3-三5纯黄三土隧三道（三方法三一）三最终三状态三最大三主应三力/P三a图3-三6纯黄三土隧三道（三方法三一）三最终三状态三最小三主应三力/P三a图3-三7纯黄三土隧三道（三方法三一）三最终三状态三塑性三区图3-三9泥岩三段（三方法三三）三最终三状态三最大三主应三力/P三a图3-三10泥岩三段（三方法三三）三最终三状态三最小三主应三力/P三a图3-三11泥岩三段（三方法三三）三最终三状态三破坏三区3.三2.三3开挖三方法三优缺三点比三较从围三岩压三力、三支护三受力三和施三工便三利角三度看三，各三种施三工方三法均三存在三一定三的优三缺点三。方三法一三可实三现上三下断三面各三工班三平行三作业三，施三工进三度较三快，三劳动三力安三排连三续，三作业三人员三无安三全恐三惧，三二次三衬砌三发挥三作用三早，三缺点三是：三一次三衬砌三下沉三量较三大，三拱面三结合三处砼三质量三不易三保证三，仰三拱封三闭速三度较三慢；三方法三二，三施工三进度三相对三较慢三，一三次衬三砌砼三发挥三作用三速度三滞后三，砼三浇筑三难度三大，三施工三安全三性相三对较三差，三优点三为一三次衬三砌整三体受三力好三，仰三模封三闭速三度较三快；三方法三三，三优点三为隧三道下三沉变三形小三，缺三点为三施工三工序三相互三干扰三大，三进度三慢，三劳动三力布三置不三连续三（不三能形三成流三水作三业）三，施三工安三全性三差。3.三2.三4开挖三方法三改进1.拱脚三处增三设锁三脚锚三管，三在上三半断三面拱三架下三部每三侧增三设二三根2.三5m长42锁脚三锚管三，减三少拱三脚下三沉。2.缩短三上台三阶长三度，三以利三下半三断面三及后三期工三序及三时施三作；3.预留三沉降三量由15三cm加至20三cm。4.黄土三公路三隧道三防排三水施三工方三法优化三前方三案优化三后方三案图3-三12防排三水优三化方三案3.三3大断三面黄三土隧三道质量三控制通过三已建三成的三黄土三隧道三如祁三家大三山隧三道、三新庄三岭隧三道等三变形三的长三期观三测资三料及三对车三道岭三隧道三、坡三儿川三隧道三病害三调研三资料三分析三，课三题组三认为三：黄三土隧三道质三量检三验评三定指三标应三在《公路三工程三质量三检验三评定三标准》隧道三部分三要求三的基三础上三进行三适当三调整三。具三体为三：1．原三来隧三道总三体实三测项三目中三隧道三车行三道宽三度规三定允三许偏三差为±10三mm。由三于施三工中三在电三缆槽三浇筑三时，三为防三跑模三侵占三路面三，一三般均三作适三当放三宽，三故在三施工三完成三后，三一般三路面三宽度三均有三所超三宽，三超过三了10三mm即被三判为三不合三格，三影响三最终三评定三得分三。建三议将三隧道三车行三道宽三度规三定允三许改三为—10三mm、+2三0m三m，不三会对三车行三道产三生影三响。2．原三来洞三身开三挖实三测项三目对三破碎三岩、三土拱三部超三挖定三值为三平均10三0m三m，最三大15三0m三m。由三于拱三部土三体稳三定性三较差三或极三差，三隧道三开挖三后自三稳时三间极三短，三在开三挖时三至钢三拱支三撑安三设前三，局三部已三发生三少量三坍塌三，虽三可设三立临三时木三支撑三，但三一般三很难三控制三在15三0m三m以内三，影三响评三定得三分，三故根三据多三年我三省公三路隧三道实三际施三工情三况，三建议三将破三碎岩三、土三拱部三超挖三规定三值放三宽平三均15三0m三m，最三大30三0m三m。对三超过30三0m三m的空三欠按三隧道三塌方三规定三要求三进行三处理三。3．原三来隧三道衬三砌实三测项三目中三断面三尺寸三高度三规定三为不三小于三设计三。隧三道衬三砌完三成后三，由三于隧三道地三基软三弱，三再加三上隧三道周三边地三下水三发生三迁移三后水三文地三质条三件的三变化三，隧三道往三往会三发生三继续三沉降三现象三。如三新庄三岭隧三道由三于地三表农三灌水三的入三渗造三成隧三道侧三墙在三通车4个月三后最三大沉三降量三为7.三3c三m。故三课题三组认三为：三隧道三衬砌三高度三检验三时，三只需三隧道三衬砌三不侵三入净三空限三界，三对拱三顶圆三弧形三衬砌三的高三度指三标作三适当三放宽三（该三部位三主要三布设三纵向三射流三风机三，一三般风三机底三部与三限界三保留20三cm富余三量）三，建三议对三拱顶三高度三检验三标准三中由三不小三于设三计改三为—5c三m。4．原三来在三洞身三支护三衬砌三基本三要求三中规三定支三护与三衬砌三应与三围岩三结合三牢固三，回三填密三实。三但在三我省三黄土三公路三隧道三施工三及探三地雷三达检三测中三，虽三然衬三砌厚三度普三遍超三过规三定值三，但三往往三在拱三顶存三在砼三不密三实带三及少三量小三空洞三，特三别在三拱顶三土体三软弱三初次三衬砌三又采三用矿三山法三人工三浇筑三砼的三情况三下，三问题三尤为三突出三。由三于工三作空三间狭三窄，三砼又三从掌三子面30三cm空隙三向已三衬砌三段回三灌，三加之三受支三撑拱三架阻三挡及三砼自三身流三动及三塌落三，该三部位三砼质三量很三难得三到保三证，三虽然三可采三取事三后压三浆的三方式三弥补三，但三局部三很难三达到三预期三效果三。故三建议三作适三当放三宽，三规定三不密三实带三连续三长度三不能三超过5m或10三m2，空三洞不三超过2m2，5．原三来洞三身衬三砌实三测项三目墙三面平三整度三规定三值为20三mm，由三于中三长隧三道普三遍要三求采三用模三板台三车进三行衬三砌，三墙面三平整三度得三到了三很大三提高三，根三据我三省多三条高三速公三路隧三道采三用模三板台三车衬三砌测三量墙三面平三整度三的结三果，三建议三对采三用台三车衬三砌的三平顺三墙面三不作三规定三，而三改为三规定三施工三缝错三台控三制在5m三m以内三较为三符合三实际三情况三。3.三4新庄三岭隧三道施三工实三例分三析图3-三14新庄三岭隧三道施三工与三循环三网络三图4大断三面黄三土隧三道病三害处三治技三术4.三1大断三面黄三土隧三道病三害类三型1．衬三砌开三裂2．洞三顶掉三块、三塌方3．渗三水漏三水4．地三表变三形（三裂缝三、陷三穴、三溶洞三）5．拱三顶下三沉4.三2大断三面黄三土隧三道病三害处三治技三术1.洞身三渗水三、漏三水病三害处三治2.洞顶三掉块三、坍三塌的三处治3.衬砌三开裂4.地表三变形三（裂三缝、三陷穴三、溶三洞）三的处三治5.软黄三土地三基的三处治青银三高速三雅沟三隧道三入口三发生三黄土三塌方西安三隧道三堵漏三水我国三首台三铁路三隧道三病害三治理三作业三台车黄土三岭隧三道内三钢架三被撞三抢修5结语我们三结合三大量三已建三和在三建实三体工三程，三通过三大规三模的三现场三实测三、有三限元三仿真三计算三及大三量现三场调三查，三对黄三土公三路隧三道的三监控三量测三技术三、围三岩压三力特三性、三施工三及病三害处三治技三术等三进行三了深三入系三统的三研究三，得三出如三下主三要研三究结三论：1．测三试结三果表三明，三黄土三公路三隧道三施工三中土三体有三局部三坍塌三的可三能，三随着三时间三的推三移，三围岩三压力三趋向三于均三匀分三布，三衬砌三结构三偏压三状态三将得三到改三善。三浅埋三隧道三围岩三压力三属松三动压三力，三深埋三隧道三围岩三压力三属形三变压三力，三浅埋三隧道三围岩三压力“猫耳三朵”分布三形状三较为三明显三。应三用太三沙基三公式三计算三浅埋三隧道三衬砌三竖向三压力三时，三埋深三较浅三时计三算值三偏大三，埋三深较三大时三计算三值偏三小，三深埋三隧道三按实三测值三推算三竖向三压力三结果三与修三正卡三柯公三式较三为一三致。三仰拱三在深三埋和三浅埋三隧道三中的三作用三不尽三相同三，在三浅埋三隧道三中仰三拱受三力相三对较三小，三但对三维护三隧道三结构三长期三稳定三作用三不可三替代三，深三埋隧三道中三仰拱三受力三相对三要大三，和三拱圈三、边三墙共三同组三成封三闭的三承载三结构三。新三庄岭三隧道三二衬三垂直三荷载三分担三比例三为10三.5三%，白三虎山三隧道三二衬三垂直三荷载三分担三比例三为8.