永合商业文化广场中央空调系统设计毕业设计

PAGE摘要本次毕业设计的主要内容是北京永合商业文化广场中央空调系统设计，该建筑共六层，该楼的总建筑面积约为21812，总的空调面积约为14711，总的冷负荷为：2322.1kw,热负荷为：382.69kw。制冷（热）机组采用两台长沙远大的溴化锂直燃式冷热水机组夏季供冷，冬季供热。其型号为BZ100，单台制冷量为1163kw，供热量为897kw。建筑空调区域分为营业厅、放映厅、办公室等功能区。根据各不同功能房间，将该集中系统分为两种空调方式，高大空间如营业厅、放映厅等采用了全空气系统；办公室、放映室等小空间的房间采用风机盘管加独立新风系统；水系统采用闭式双管异程式（其中立管采用回水管同程式），其调节方式采用一次泵变流量系统，选用冷却水泵三台，两用一备，冷水水泵三台。地下室车库和设备房设置防排烟排风，采用同一个系统，选用双速风机，平时排风，发生火灾通过控制排烟口的启闭和风机的风速排烟。关键词：全空气系统风机盘管加独立新风防排烟直燃机AbstractThetopicofmygraduationdesignisthecomprehensiveventilation,andcentralair-conditioningsystemdesignof.YongheMall.ThebuildingislocatedonBeijing,anditsbuildingareaisabout21812squaremeters,andtotalairconditionareaisabout14711squaremeters,totalcoldloadis:2322.1kw,totalhotloadis:382.69kw.TheRefrigeration(heat)unitaretwoLiBrdirect-firedhotandcoldwater-coolingunitswhichmadeinYuanDa.TheyrefrigerationinsummerandprovideheatinginwinterandItstypeisBZ100,singlecoolingcapacityis1163kw,andtheheatingcapacityis897kw...Theairconditionareaiscomprisedbybusinesshalls,officesandect.Accordingtothefunctionroomandthedesignrequirements,therearetwoprejectareadopted,thefandiskpulsingnewwindandreturnedcycleairsystem.Thehighandbigspacesuchasbusinesshalls,cinemaadoptreturnedcycleairsystem.Othersmallspaceroomsadoptthefandiskpulsingnewwindsystem.ThewatersystemThedesignprojectofwatersystemisdifferentprogramming,cycletypeanddoublepipesystem.Theregulationmeansisvariableflowpumpsystem,Ichosethreecoolingwaterpump,adual-usepreparation,threewaterpumps.Thebasementgarageandtheequipmentinstalledwithexhaustventilationsystem,adoptingthesameofsystem,choosingtouseadouble-speedfan,exhaustingairatordinarytimesandexhaustingsmokewhiletakingplaceafire.Keyword:centralair-conditioningsystem；Fancoilunits(FCUs)--freshairsystem；Wholeairsystem；Defendandexhaustsmoke毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名： 日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名： 日期：年月日导师签名：日期：年月日指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神□优□良□中□及格□不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□优□良□中□及格□不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□优□良□中□及格□不及格4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性□优□良□中□及格□不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）指导教师：（签名）单位：（盖章）年月日评阅教师评阅书评阅教师评价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年月日PAGEPAGE56教研室（或答辩小组）及教学系意见教研室（或答辩小组）评价：一、答辩过程1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况□优□良□中□及格□不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□优□良□中□及格□不及格3、学生答辩过程中的精神状态□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格评定成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）教研室主任（或答辩小组组长）：（签名）年月日教学系意见：系主任：（签名）年月日

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第1章概述 41.1建筑概况 41.2设计依据 41.3室外参数 41.4室内设计参数 51.5土建资料 5第2章负荷计算 62.1冷负荷计算 62.2 负荷计算实例 112.3其他部分房间负荷表 12第3章设计方案的比较及确定 133.1水系统设计方案（见第七章） 133.2风系统设计方案 13第4章空气处理设备的选择计算 164.1空调房间送风参数计算 16第5章气流组织与水利计算 215.1气流组织布置形式 215.2散流器的选择计算 225.3喷口送风的气流组织计算 235.4风系统设计 25第6章空调冷热源的选取 296.1空调主机的选定 296.2主机的设计运行及各项参数 307章空调水系统的设计 317.1空调水系统方案的选择及确定 317.2冷水系统的水力计算 327.3冷水系统设计 367.3冷凝水管的设计 397.4冷却塔的选取 397.5冷却水泵的选取 417.6水系统附件 42第8章机房的设计与布置 45第9章通风和排烟 469.1概述 469.2加压送风量的确定 479.3地下室通风、排烟设计与计算 47第10章空调系统的消声、减震与保温 4910.1消声与隔声设计 4910.2减震设计 5010.3保温设计 50毕业设计总结 52参考文献 53第1章概述1.1建筑概况本工程地处北京市，是一栋集是一栋集营业大厅、放映厅、候影厅、办公室为一体的综合性大楼。该楼的设计高度为36.3m，建筑面积为21812㎡。该建筑共七层，地上六层，地下一层。地下一层的层高为4.1米，主要作为设备层和地下停车库，储油间、发电机房、空调机房、配电间等。地上一至三层及六层为营业大厅；地上四至五层为营业厅、放映厅、办公室等。1.2设计依据1.2.1设计任务书南华大学城市建设学院建筑环境与设备工程专业毕业设计任务书《北京永合广场空调设计》。1.2.2设计规范及标准详见开题报告。1.3室外参数1.3.1地理位置北纬23°03′；东经113°19′。1.3.2气象参数夏季、冬季室外气象参数见表1.1和表1.2。表1.1夏季室外气象参数大气压室外日平均温度室外计算日较差室外计算干球温度室外计算湿球温度室外平均风速998.6kpa363261.9m表1.2冬季室外气象参数大气压通风计算温度空调计算温度室外计算相对湿度室外平均风速1020.4kpa-5-145%2.8m1.4室内设计参数室内设计参数见表1.3。表1.3室内设计参数表房间名称室温(℃)相对湿度(%)噪声度dB（A)工作区风速（m/s)新风标准（m3/h.p)夏季冬季夏季冬季大厅26±118±155～6530～5040～500.2～0.412办公室26±118±155～65≥35400.2～0.430侯映室26±118±155～65≥4040～500.2～0.425放映厅26±118±155～65≥40400.2～0.4121.5土建资料本建筑围护构考虑了保温与节能，其墙体选用了保温型墙体。（1）总建筑面积：21812㎡空调面积为：14711㎡（2）外墙选用保温型外墙自外而内水泥砂浆抹灰加浅色喷浆砖墙110mm内粉刷加油漆δ=240，k=0.69；（3）内墙选用普通墙体：δ=240，k=1.76；（4）楼面选用保温袋装膨胀珍珠岩粉楼面：δ=40，k=0.87；（5）屋面选吊顶屋面，膨胀珍珠岩：δ=60，k=0.73；（6）所有房间采用浅色内遮阳，无外遮阳；普通窗选用单层3mm玻璃钢窗。第2章负荷计算2.1冷负荷计算2.1.1冷负荷组成（1）通过围护结构传入室内的热量；（2）透过外窗进入室内的热量；（3）人体散热量;（4）照明散热量;（5）设备散热量;（6）其它室内散热量。2.1.2湿负荷组成（1）人体散湿量；（2）其它室内散湿量。2.1.3主要计算公式空调冷负荷的计算方法很多，如谐波反应法、反应系数法、Z传递函系数法和冷负荷系数法等。目前，我国常用冷负荷系数法和谐波反应法的简化计算方法计算空调的冷负荷。本设计中采用的是冷负荷系数法，当计算某建筑物空调冷负荷时，则可按照条件查出相应的冷负荷温度与冷负荷系数，用稳定传热公式形式即可算出经围护结构传入热量所形成的冷负荷和日射得热形成的冷负荷。其计算过程如下：（1）外墙和屋面冷负荷:在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：(2-1)其中：——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W；A——外墙或屋面的面积，㎡；K——外墙或屋面的传热系数，(W/m2.℃)；——冷负荷计算温度的逐时值，℃；

——温度的地点修正值，℃（北京的地点修正值为零）；——外表面放热系数修正系数，无因次；——吸收系数修正值，由暖通空调》表2-9查得；

——室内设计温度，℃。（2）内围护结构冷负荷当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内墙和楼板的温差传热而产生的冷负荷可按下式计算：(2-2)其中：A——内围护结构或楼板的面积，㎡；——内围护结构或楼板的传热系数，(W/m2.℃)；

——冷负荷计算温度的逐时值，℃；

——室内设计温度，℃。当邻室有一定的发热量时，通过空调房间隔墙、楼板、内窗、内门等内围护结构的温差传热而产生的冷负荷，可视作稳定传热，不随时间而变化，可按下式计算：(2-3)其中：A——内围护结构或楼板的面积，㎡；

——内围护结构或楼板的传热系数，(W/m2.℃)；

——夏季空调室外计算日平均温度，℃；△t——附加温升℃，由《暖通空调》表2-10查得。备注：内墙、内窗、楼板等其临室为空调房间时其室温基数差小于3℃时，不计算冷负荷（即与本设计的建筑特点，只计算五楼办公室与走廊的传热。（3）外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按下式计算：(2-4)其中：Cw——窗的有效面积系数，单层钢窗取0.85；Aw——窗口面积，㎡；

——外玻璃窗的传热系数，(W/m2.℃)；

——外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值，℃——地点修正值，℃（4）通过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：(2-5)其中：Ca——有效面积系数Aw——窗口面积，㎡；——窗玻璃的遮阳系数；——窗内遮阳设施的遮阳系数；——日射得热因数；——窗玻璃冷负荷系数；必须指出：值按南北区的划分而不同，南北区划分标准为：建筑地点在北纬27.30’以南的地区为南区，以北的为北区。（5）人体散热形成的冷负荷:人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件（温、湿度等）等多种因素有关。人体散发的潜热量和对流热直接形成瞬时冷负荷，而辐射散发的热量将会形成滞后冷负荷。为了计算方便，计算以成年男子散热量为计算基础。而对于不同功能的建筑物中有各类人员（成年男子、女子、儿童等）不同的组成进行修正。人体显热散热引起的冷负荷计算式为：(2-6)其中：——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量；n——室内全部人数；——群集系数（商场的群集系数为0.89）；——人体显热散热冷负荷系数。对于人员密集的场所（如电影院、剧院、会堂等），由于人体对围护结构和室内物品的辐射换热量相应减少，可取=1.0人体潜热散热引起的冷负荷计算式为：(2-7)其中：——不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量（6）照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别是：白炽灯：(2-8)荧光灯：(2-9)其中：N——照明灯具所需功率n1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1=1.2，当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n1=1.0；n2——灯罩隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风散热于顶棚内时，取n2=0.5—0.6，而荧光灯罩无通风者n2=0.6—0.8。——照明散热冷负荷系数。（7）设备冷负荷设备和用具的实际显热散热量按下列公式计算：①电动设备当工艺设备及其电动机都放在室内时：(2-10)当只有工艺设备在室内，而电动机不在室内时：(2-11)当设备不在室内，而只有电动机在室内时：(2-12)其中：N——电动设备的安装功率；η——电动机效率；n1——利用系数，是电动机最大实效功率与安装功率之比，一般可取0.7—0.9，可用以反映安装功率的利用程度；n2——电动机负荷系数，定义为电动机每小时平均实耗功率与机器设计时最大实耗功率之比，对精密机床可取0.15—0.4，对普通机床可取0.5左右；n3——同时使用系数，定义为室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般取0.5—0.8。②电热设备散热量对于无保温密闭罩电热设备，按下式计算：(2-13)其中：n4——考虑排风带走热量的系数，一般取0.5。其它符号意义同前。③电子设备计算公式同工艺设备不在室内，只有电动机在室内的电动设备。（8）新风冷负荷夏季，空调新风冷负荷按下式计算：(2-14)其中：M0——新风量；m3/h；h0——室外空气的焓值，KJ/Kg；hR——室内空气的焓值，KJ/Kg。2.1.4湿负荷的计算公式（1）人体散湿量人体散湿量可按下式计算：(2-15)其中：——人体散湿量，kg/s；——室内全部人数；——群集系数；——成年男子的小时散湿量，kg/h。（2）新风湿负荷新风湿负荷计算：(2-16)其中：——新风湿负荷，g/s；——新风量，kg/s；——室外空气含湿量，g/kg；——室内空气含湿量，g/kg。负荷计算实例以一层营业大厅为例，该营业大厅的空调面积为2558m2，夏季室外计算干球温度为33.2℃，湿球温度为26.4℃，室内设计温度为26℃，相对湿度65%；冬季室外计算干球温度为-12℃，相对湿度为45%。2.3其他部分房间负荷表其他部分房间负荷汇总见表２.１。表2.1负荷汇总表房间编号冷负荷（W）热负荷（W）夏季湿负荷(g/s)冬季湿负荷(g/s)一~三层一层营业大厅318088.5104621.835834二层营业大厅313850.9867121.045536三层营业大厅31312.1072920.65938四层四层营业大厅215838.1941216.14328大放映厅22895.8716213.273.82北小放映厅11724.9015175.521南小放映厅10626.331156候映厅7379.314308.150.330.49五层营业大厅238914.6947860.0733.9610.88放映室4979.623087.290.460.29501办公室1397.731043.470.05580.0302502办公室1356.601018.080.05580.0302503办公室4014.431476.290.220.12504办公室4329.91332505办公室4076.921719.930.1670.167六层六层营业大厅327026.8931.62.1655.2733.24总计：总的冷负荷为2322.1kw（包括新风负荷）,冷负荷指标为106.46w/㎡；热负荷为382.69kw，热负荷指标为26.1w/㎡。第3章设计方案的比较及确定3.1水系统设计方案（见第七章）3.2风系统设计方案3.2.1系统比较及选择空调系统按承担房间符合的介质不同分为四类：全空气系统、全水系统、空气—水系统。1．全空气系统全空气系统的特点：空调房间的负荷全部由空气承担，可实现多种处理功能并具有较强的处理能力，尤其是具有教强的除湿能力。适用于冷负荷密度大、潜热负荷大（室内热湿负荷比小）或对室内含尘浓度有严格要求的的场所，如人员密度大的营业厅、餐厅、剧场、有净化要求的场所。全空气系统的空气处理基本上集中于空调机房内完成，故常称为集中式空调系统。其机房一般设在空调房间的地下室、屋顶间或其他辅助房间，如调教可的话，机房也可设在空调房间内。热源、冷源可以临近空调机房，也可以设置于较远距离的地方，可以通过冷水、热水或蒸汽向空调机房输送冷量或热量。一个全空气集中空调系统，可以为一个或多个区域服务。全空气空调的处理设备集中于机房，维修方便，因而也适用于房间装修高级、常年应用的房间，如侯机大厅、宾馆的大堂等。全空气系统的缺点是需要有空调机房和较大的管道敷设空间。不适用于建筑层高低、建筑面积紧张的场所。按处理空气的来源不同，全空气系统的分为三类：（1）全新风系统，又称直流式系统：处理空气全部来自室外新鲜空气。（2）再循环式系统，又称封闭式系统：处理空气全部来自室内。（3）混合式系统：处理空气的来源一部分来自室内，一部分来自室外。混合式系统综合了直流式系统和再循环式系统的特点，其基本出发点有两点：①为满足室内人员所必须的卫生标准，系统向室内提供一定量的新鲜空气。②为了减少采用全新风带来的能量损失，采用部分回风来节省能源。混合式系统是一种平衡使用标准与经济效益像结合的综合考虑，是应用最为光放的全空气系统形式，适合绝大部分场合。2．全水系统房间负荷全部由水来承担，管道所占空间小。无室外新风的引入，空气品质差。通常不单独采用该种系统。3．空气—水系统房间负荷部分由水承担，部分由室外新风承担。其空气处理设备部分集中于机房，不风分散与空调房间。该系统形式适用于如下场合：（1）一个系统有多个房间或区域，个房间的负荷参差不齐，运行时间完全不相同，且各自有不同的要求、负荷密度不大、湿负荷也较小的场合，如客房、人员密度不大的办公室等；（2）旧建筑加设空调的场合（3）一个系统有多个房间，又需要避免个房间污染物相互传播的场合，如医院的病房。(4)办公楼、医院、旅馆等多房间建筑的外区。4．冷剂系统又名局部机组，房间负荷全部由制冷剂承担。空气处理设备完全分散于空调房间，无专门的、机房。适用与小型建筑，如住宅、小型商店等。本设计中，各层营业大厅属于高大空间场所，冷负荷密度大，潜热负荷大，人员密度大，而全空气系统空调房间的负荷全部由空气承担；可实现多种处理功能尤其在机组内对空气进行集中处理具有较强地去湿能力，所以选用全空气系统中的露点送风一次回风系统（考虑风机温升1~1.2℃）。因再热式系统在处理过程中有冷热量抵消现象，能耗增大，所以应尽量避免；在二次回风系统中，要使“冷却减湿”的设备机器露点降低，既要求降低冷水初温，即降低制冷系统的蒸发温度，制冷机的产冷量也会随之降低，湿负荷较大的商场，热湿比小，这个问题更加突出。综上所述，选用露点送风，一次回风的方式送风更合理。对于商场、影院等大空间场所的（使用暗装风柜）一次回风常用的有两种处理方案：①选择几台新风机组，其它均为回风机组，使新风和回风在空调房间混合，此种方式的优点是在过度季节能实现全新风运行，系统较节能；缺点是新回风混合不均，造成房间某些区域空气品质较差②将新风直接送到空调风柜的回风箱，与回风混合后送入空调房间。其优点是易于满足房间新风量要求，空气品质较好；缺点是过渡季节不能实现低能耗运行。考虑房间空气品质的要求，本设计采用第二种方式。五层的办公室面积小，不易布置空调机组，人员密度不是很大，热、湿负荷都很小，所需新风量也不大，因而选用了风机盘管加独立新风系统。在该系统中，新风由新风机组处理后直接送到风机盘管的回风箱，与房间的回风混合后被风机盘管送入室内，这种方式的优点是比较简单。风机盘管加独立新风系统，新风处理到室内空气的等焓值，而风机盘管承担室内的全部冷负荷，即新风不承担新风冷负荷，只负担部分新风湿负荷。

第4章空气处理设备的选择计算4.1空调房间送风参数计算4.1.1全空气系统一次回风露点送风全空气一次其夏季处理过程焓湿图如图4.2所示：图4.1一次回风露点送风系统夏季处理过程O－室外空气参数，R－室内设计参数，M－一次回风与新风的混合点，S－送风状态点，ε－室内热湿比，L－露点其处理过程为：新风O与回风R混合M（经冷却去湿）LS（由可得）R其中热湿比：（4-1）新风负荷：（4-2）总送风量：（4-3）系统回风量：（4-4）设备所需提供的制冷量：（4-5）注：以上处理过程是在考虑到了管道、设备的温升。根据以上计算结果，可初步选取空气处理设备。下面以一层营业大厅为例计算送风量、新风量及为达到设计要求所需的制冷量（该房间夏季的总冷负荷为318088.5W，湿负荷为58g/s，室内空气设计温度＝26℃，相对湿度φ=60%，室外干球温度＝33.2℃，湿球温度为＝26.4℃，该房间室内人员为1279人，人均新风量为10m/h,总新风量为12790m/h）热湿比：；查焓湿图得焓值：，，;;空调机组的风量：；所需空调设备提供的制冷量为：同理，算出其他房间的送风量、新风量及为达到设计要求所需的制冷量，计算结果见表4.1。根据个房间空调设备提供的制冷量、风量以及房间的特点选择盾安暗装式空调柜机，其型号参数详见表4.2。表4.1各房间风量冷量计算表房间送风温度（℃）送风温差（℃）送风量（m3/h）新风量（m3/h）制冷量(Kw)一层营业厅18.57.565637.712790436.7二层营业厅18.97.170705.412180430.39三层营业厅17.98.158485.7130400430.75四层营业厅18.67.441772.57460269.55大放映厅19.56.56529.6268844.6南小放映厅19.46.62569126020.98北小放映厅19.76.33171.4134422.67五层营业厅18833681.57460243.93六层营业厅16.69.457583.212140448.99表4.2空调机组选型表房间风量/台冷量/台选择型号m/h设备风量台数排数冷量制冷水量水阻外型尺寸m/hkwwT/hkPamm一层营业大厅2153.1014.06G425(1)DA\A25003413.52.31.98980x910x5104306.228.12G450(2)DA\A500010429.54.64.61650x910x5105382.734.9G460(2)DA\A6000241460x1020x685二层大厅6997.546.1G660(2)DA\A600010645.27.9911.21460x1020x6654198.524.62G440(2)DA\A40002423.14.028.91380x910x510三层大厅3702.927.49G640(2)DA\A400013631.75.581380x910x5104628.634.36G650(2)DA\A5000261650x910x510四层大厅4158.9631.7G640(2)DA\A40008631.75.581380x910x5105718.5839.6G650(2)DA\A5000261650x910x510五层大厅3978.329.34G640(2)DA\A40007631.75.581380x910x5104972.8536.67G650(2)DA\A5000161650x910x510六层大厅2829.4321.84G630(2)DA\A30006623.74.1414.2880x1020x5103772.5629.12G640(2)DA\A4000931.75.581380x910x5104715.736.4G650(2)DA\A50004639.62.34.61650x910x510注:选用的机组为盾安吊顶式空调机组4.1.2风机盘管加独立新风系统的处理过程以及送风参数计算风机盘管加独立新风系统夏季处理过程焓湿图如图4.2所示：图4.2风机盘管（空调机组）加独立新风系统夏季处理过程焓湿图O－室外空气参数，R－室内设计参数，F－风机盘管处理室内的空气点S－送风状态点，ε－室内热湿比，εfc－风机盘管处理的热湿比D—新风处理状态点新风处理到室内等焓点，不承担室内冷负荷，承担一部份湿负荷。其中热湿比：（4-6）总送风量：（4-7）新风量：（4-8）FCU的风量：（4-9）对于F点焓值的确定：因为：（4-10）所以：（4-11）下面以五层办公室501为例，房间的（不含新风）负荷为Q=1397.73W，湿负荷为W=5.58×10-5kg/s，室内空气设计温度=26℃，相对湿度φ=60%，室外干球温度=33.2℃，湿球温度为=26.4℃，该房间室内人员为2人，人均新风量为30热湿比：查表的焓值：由冷量Q=1.4KW，，风量G=401.49m/h选风机盘管，选中档型号为FP85WA的风机盘管，风量510m/h，名义冷量1.63KW，水流量771Kg/h，机组的冷量能满足有求，并且还有一部分富余量。第5章气流组织与水利计算5.1气流组织布置形式空调房间的送风方式及送风口的选型应符合下列要求；一般可采用百叶风口或条缝型风口等侧送，有条件时，侧送气流宜贴附；工艺性空气调节房间，当室温允许波动范围≤0.5℃时，侧送气流应贴附；当有吊顶可利用时，应根据房间高度及使用场所对气流的要求，分别采用圆形、方形和条缝型空间较大的公共建筑和室温允许波动范围≥±1℃应注意以下问题：（1）工艺设备对侧送气流有一定阻碍或单位面积送风量较大，使工作区的风速的风量不能满足要求时，不应采用侧送；（2）电子计算机房，当其设备散热量较大且上部带有排热装置时，可采用地板送风方式；（3）设置窗式空调器和风机盘管机组时，不易使气流直接吹向人体。根据以上要求，本设计中除四楼放映室等高大空间外均采用散流器平送顶棚回风的气流组织形式，送出的气流为贴附于顶棚的射流，射流下侧吸卷室内空气，射流在近墙下降，顶棚上的回风口远离散流器。工作区为回流区，该模式的通风效率低于侧送风，换气效率约为0.3~0.6。公共建筑各管段建议风速和最大风速大小见表5.1。表5.1公共建筑各管段建议风速编号管段建议流速最大流速1风机吸入口4.05.02风机出口6.5～107.5～113干管5～6.55.5～84支管3～4.54～6.55支管上接出的风管3～4.54～65.2散流器的选择计算散流器送风气流分布设计步骤为首先布置散流器，然后预选散流器，最后校核射流的射程和室内平均风速。散流器布置的原则：（1）布置时充分考虑建筑结构特点，散流器平送方向不得有障碍物（如柱）；（2）一般按对称布置或梅花形布置。每个圆形或方形散流器所服务的区域最好为正方形或接近正方形，其相应送风面积的长宽比不宜大于1：1.15。如果散流器服务区的长宽比大于1.25时，宜选用矩形散流器。散流器中心线和侧墙的距离，一般不应小于1m。布置散流器时，散流器之间的间距及距墙的距离，一方面应使射流有足够的射程，另一方面又应使射流扩散效果好。布置散流器时应充分考虑建筑结构的特点。如果采用顶棚回风，则回风口应布置在距散流器最远处。散流器送风气流分布计算，主要选用合适的散流器，使房间内风速满足设计要求。本设计选用了方形散流器，散流器送风选用散流器平送方式，一般用于室温允许波动范围有要求的场所，送风射流沿着顶棚径向流动形成贴附射流，保证工作区稳定而均匀的温度和风速，为保证贴附射流有足够的射程，并不产生较大噪声，所以选取散流器喉部风速V=2~5m/s，最大风速不得超过6m/s，送热风时取较大值。具体选择过程以一层营业大厅为例，该空间面积为2558㎡，净高为4.1m，送风风量为65637.73m3/h,送风温差为7.5℃。（1）布置散流器，采用对称布置方式，每个散流器承担3.8m×3.8m的送风区域（共计112个）。（2）散流器的选择。选用方形散流器，按颈部风速2～6m/s选择散流器规格，层高低或要求噪声低时应选低风速，层高高或噪声要求不要时，可选用高风速，甚至可以>6m/s的风速，本例按3m/s左右选风口，选用颈部尺寸为240mm×240mm的方形散流器，颈部面积为A=0.24×0.24=0.0576㎡，则颈部风速为v=65637.73/3600/0.0576/112=2.82m/s，散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，即A’=0.0576×0.9=0.05184㎡，则散流器出口风速v’=2.82/0.9=3.13m/s。射流末端速度为0.5的射程为：则室内平均速度为：如果送冷风，则室内平均风速为，如果送热风，室内平均风速为。设计所要求的散流器的射程为1.9m，而现在的射程为2.03m，即所选散流器符合要求。同理可得其他各层各空间（不包括4层放映厅）的散流器型号见下表5.2。表5.2散流器选型表房间型号个数房间型号个数一层大厅240×240112二层大厅240×240112三层大厅180×180124四层大厅180×18094五层大厅180×18078六层大厅180×180126办公室180×1808候映及放映室180×18085.3喷口送风的气流组织计算对于高大空间如放映厅，厂房，一般都采用多个风口平行布置非等温送风方式，即多股平行射流（喷口送风）。其特点是：后的射流断面周界要小于合前各单股射流断面周界。因此，射流扩散和速度衰减均减慢，在同样末端时，其射程比单股射流要长，落差要小。圆喷口多股平行非等温射流计算公式：；（5-1）；（5-2）；（5-3）；（5-4）本设计中四层放映厅采用球型喷口侧喷。具体以放映大厅为例，,总风量，L=13,B=17.5m,H=7m,3m一下为工作区，采用单侧喷口送风方式，送风温差6.5度，风口设在房间长度方向距离该房间地面6.5m，平均风速0.25m/s。确定计算参数,采用球形喷口，；；每个喷口的送风量；房间喷口个数，取6个；实际风速为则；；y=13.01×0.3=3.91＞3故所选风口符合要求。5.4风系统设计5.4.1送风系统的计算在系统和设备布置，风管材料、各送风点的位置和风量均已确定的基础上进行。采用假定流速法，其计算方法如下：（1）绘制通风或空调系统的轴测图，对各管段进行编号，标注长度和风量。（2）确定合理的空气流速。（3）根据各风管的风量和选择的流速确定各管段的断面尺寸，计算摩擦阻力和局部阻力。（4）并联管路的阻力平衡。（5）计算系统的总阻力。计算步骤如下：（1）划分管段，对应编号，逐段选定管内风速，计算相应的截面面积，然后根据标准规格选定风管的断面尺寸，再计算实际流速，经查表得流量，比摩阻，计算沿程阻力。（2）确定局部构件尺寸和进行局部阻力计算，根据规范，计算各个局部构件的局部阻力系数，根据公式计算出局部阻力。（3）对并联支管进行阻力平衡，采用改变送风口的风量调节阀的开启角度，增大阻力的方法，满足平衡要求。（4）计算新风机所需要的风量和风压，计算出最不利环路的总阻力，考虑安全因素，设计系统的送风量，考虑可能漏风，增加10%。首先选定系统最不利环路作为计算的出发点（一般是某一空调系统中最长管路或者局部构件最多的管路），以一层营业大厅全空气系统为例，选出区域中的最不利环路为1—8—9—10，全空气系统的管路走向示意图如图5.2所示：图5.1一层营业厅风管管路走向示意图对于管段0-1：流量G=5000m3/h，管长，初选流速，根据G和V可以算得管道的截面面积，查《实用供热空调设计手册》表8.2—1，风管端面尺寸为630×320（mm×mm）。实际流速：动压：局部阻力系数：查《实用供热空调设计手册》可知该管段上的附件的总的局部阻力系数：局部阻力：查得单位比摩阻：则沿程阻力：管道阻力：其他管段的各个参数的确定方法与管段1的确定方法相同。则餐厅的风管阻力计算如表5.4所示：表5.4一层营业大厅风管的水力计算表编号风量（m3/h)长度（m）尺寸实际风速Rm(Pa/m)摩擦阻力(Pa)动压(Pa)ζ局部阻力(Pa)管段阻力(Pa)0-150001.2630*3206.890.661.1328.480.617.0917.991-250002.1630*3206.890.661.1328.480.7521.3625.882-325007.6400*2506.940.851.6628.940.4914.1821.443-412501.9400*2004.340.850.8311.30.556.227.794-56251.9250*1604.340.661.2111.32.5829.1025.423-712501.9400*2004.340.660.8311.32.586.227.797-86251.9250*1604.341.001.2111.32.556.2225.427-96251.9250*1604.340.851.2111.32.5529.1625.422-1012501.9400*2004.340.660.8311.30.856.2211.182-1312501.9400*2004.340.660.8311.30.8529.1611.1810-116251.9250*1604.340.851.2111.32.5529.1625.4210-126251.9250*1604.340.661.2111.32.5529.1625.4213-146251.9250*1604.340.661.2111.32.5529.1625.42得其最不利环路0—1—2—3—4—5阻力损失为：最近环路0—1—2—13—14阻力损失为：富裕度，水力平衡（在离机组最近端的支管上加手动对开多叶风量调节阀调节平衡）。其它房间水力计算见附表2。5.4.2本设计中各层设置排风系统是为了满足房间正压的要求，保证室外新风能顺利送入室内。设计中排风量按新风量的80%计算，排风系统的水力计算同送风系统，在此不详述。5.4.3风管的布置（1）新风管道全部用镀锌钢板制作，厚度及加工方法，按《通风与空调工程施工及验收规范》（GB50243-97）的规定确定，主管和支管的断面尺寸在图中标明；（2）穿越沉降缝或变形缝处的风管两侧，以及与通风机进出口相连处，应设置长度为200~300mm的帆布软接，软接的接口应牢固、严密。在软接处禁止变径；（3）风管上的可拆卸接口，不得设置在墙体或楼板内；（4）所有水平或垂直的风管，必须设置必要的支吊或托架其构造形式由安装单位在保证牢固、可靠的原则下根据现场情况选定，详见GBT616；（5）风管支、吊架或托架应设置于保温层的外部，并在支吊托架与风管间镶以垫木，同时，应避免在法兰，测量孔、调节阀等零部件外设置支吊托架；（6）安装调节阀，蝶阀等调节配件时，必须注意将操作手柄配置在便于操作的部位；（7）安装防火阀和排烟阀时，应先对起外观质量和动作的灵活性与可靠性进行检验，确认合格后再进行安装；（8）防火阀的安装位置必须与设计相符，气流方向务必与阀体上标志的箭头相一致，严禁反向；（9）防火阀必须单独配置支吊架。第6章空调冷热源的选取根据第二章负荷计算可知，该栋楼的总冷负荷为2322.1kw，冷源的负荷（装机容量）由各房间逐时负荷相加取其最大值确定，则制冷主机的负荷为：Q=2322.1kw6.1空调主机的选定查阅〈实用供热空调设计手册〉P989“制冷机优缺点及性能比较，见下表6.1。表6.1制冷机优缺点及性能比较类型活塞式螺杆式离心式双效直燃式吸收式动力来源电能电能电能（燃汽）热能制冷剂R22R22R22溴化锂性能系数COP或热力系数ξ约为3.6高，约为4.1，只宜在60%~100%的负荷下运行高，约为5.67~6.99较低，ξ≥1.2单机容量KW/台常为30~300KW较大，582~1160大，116~4500大，117~3490运行费大中中小设备费中小大中占用机房空间小中中大噪音大大中小环境污染大大大小用作供热设备不可不可不可可本设计从环保、经济性及设计要求方面考虑，本设计选用BZ—100型号燃天然气溴化锂直燃机两台，机组的制冷量可通过调节直燃机组的运行来满足不同时刻、不同季节空调系统负荷的不同要求，并努力在满足冷负荷要求的前提下使机组能在最大效率运行。所选机组各性能参数见表6.2所示：表6.2机组性能表型号制冷量Kw制热量Kw冷水水量m3/h压力损失kPa冷却水量m3/h压力损失kPaBZ100116389717025260506.2主机的设计运行及各项参数（1）冷水额定出口/入口温度7℃/（2）冷却水额定出口/入口温度37.5℃/32（3）冷水允许最低出口温度：5℃（4）冷却水允许初始最低入口温度：10℃，运行最低入口温度：18℃（5）温水额定出口/入口温度60℃/（6）冷水、冷却水、温水、卫生热水污垢系数：0.086（7）冷水、冷却水、温水、卫生热水压力限制0.8MPa（8）使用电源：三相380/50Hz（9）轻油指0＃柴油，低位热值：10.4kal/kg（10）溶液指溴化锂含量为50%之溶液（11）机房环境标准：温度5~43℃，湿度≤85%；（12）冷水允许流量波动范围：50%~120%；（13）冷却水允许流量调节范围：30%~140%；（14）温水、卫生热水允许流量调节范围：65%~120%；（15）负荷调节范围：5%~115%；（16）制冷额定负荷COP值：1.34（含电耗）；（17）制冷额定负荷COP值：1.34（含电耗）。注：技术条件依据GB/T18362-2001《直燃型溴化锂吸收式冷（温水机组》，或JISB8622-2002《吸收式冷冻机》制冷机组的清洗、安装、试漏、加油、调试等事宜应严格按照制造厂提供的《使用说明书》进行；同时，还应遵照《制冷设备、空气分离设备安装工程施工及验收规范》（JBJ30—96）和《压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范》（JBJ29—96）以及其他有关规范、标准中的各项规定。7章空调水系统的设计7.1空调水系统方案的选择及确定空调水系统按照管道的布置形式和工作原理，分为以下几种类型：（1）按供回水管道数量，分为：双管制、三管制和四管制；（2）按供回水在管道内的流动关系，分为：同程式和异程式；（3）按供回水干管的布置形式，分为：水平式和垂直式；（4）按原理分为：开式和闭式；（5）按调节方式分为：定流量和变流量。冷水系统的确定及优缺点见表7.1所示：表7.1冷水系统方案比较类型特征优点缺点闭式管路系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱管道与设备的腐蚀机会少，不需克服静水压力、水泵压力、功率低，系统简单与蓄热水池连接比较复杂。异程式供回水干管中的水流方向相反，经过每一环路长度不等不需回程管，管道长度较短，管路简单，初投资稍低水量分配调节较难，水力平衡较麻烦两管式供冷供热合用同一供水系统管路系统简单，初投资省无法同时满足供冷供热的要求变流量系统中的供回水温度保持定值，负荷变化时，通过改变供水量来适应输送能耗随负荷的减少而降低配管设计，可以考虑同时使用系数，管径相应减少，水泵容量、电耗相应减少系统较复杂，必须配备自控系统单级泵冷热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统较复杂，初投资也高不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区的不同压降该设计中管路不与大气接触，因而采用了闭式水系统。在系统的最高点设置膨胀水箱，系统所需的冷热负荷由溴化锂吸收式冷热（温）水机组供给。且建筑物地处北京，虽需供冷和供热，但但本建筑无内区，供冷和供热不会同时出现，因而采用了两管制系统冷水、热水共同使用一个管路，具有系统简单，不需要克服静水压力，水泵压力、功率均低，初投资低等优点。根据水的流动方向，选用水平异程式，异程式系统的供回水干管的水流方向是沿着反方向流动，虽然比同程式容易产生水力失调，但由于本建筑特点选用该系统具有投资小且管路简单安装方便的优势。同程式系统初投资大、系统较复杂但不易产生水力水力失调，故本设计采用垂直同程，水平异程式系统。因单级泵比较简单且建筑只需一个系统分区，所以采用了单级泵系统。考虑房间负荷的变化，采用边流量系统。在一级泵、水泵变流量水系统中，水泵通过变频或其他方法改变转速而改变流量运行，风机盘管、吊顶柜机的供回水管上均设有手动调节阀，对应在制冷机房集水器和分水器之间设置压差调节阀，起旁通的作用，依据负荷变化灵活地调节。直燃式溴化锂冷热水机组还可根据系统回水温度调节制冷量，而水泵随着冷负荷的变化而改变流量。为保证负荷变化时系统能有效、可靠、节能地运行，因而设置三台冷冻水泵（两用一备），三台冷却水泵（两用一备）；为防止管网因杂质和积垢而造成水路堵塞影响使用，在溴化锂机组供水口和水泵的吸入口处都加有Y型水过滤器。7.2冷水系统的水力计算采用假定流速法，其计算方法如下：（1）绘制冷水系统轴侧图，对管段编号，标注长度和流量；（2）确定合理的流速；（3）根据各个管段的水量和选择流速确定管段的直径，计算摩擦阻力和局部阻力；（4）并联管路的阻力平衡；（5）计算系统的总阻力。7.2.1冷水系统水平管段的水力计算以一层供水管2冷水系统为例，其冷水系统最不利环路水利简图如图7.1所示：图7.1六层冷水系统供水管1管路走向示意图水系统的水力计算方法与风系统的相似，可以参照风系统的水力计算。空调水系统的管路计算是在已知水流量和推荐流速下，确定水管管径及水流动阻力。(1)沿程阻力水在管道内流动的沿程阻力：式中λ——摩擦阻力系数，无因次量；ρ——水的密度，1000Kg/m³；L——管段的长度，m；υ——水流速，m/sR——单位长度沿程阻力，又称比摩阻，Pa/m；本设计中冷水管采用的是采用钢管比摩阻R一般为100—400Pa/m。(2)局部阻力水流动时遇到弯头、三通及其他配件时，因摩擦及涡流而产生的局部阻力计算公式为：式中ζ——局部阻力系数；υ——水流速，m/sρ——水的密度，1000Kg/m³；(3)水管的总阻力求水平管间压力损失的不平衡率。要求不平衡率控制在±15％。冷水系统供水管2的力计算结果见表7.2所示：表7.2冷水系统供水管水力计算表编号流量(kg/h)流速(m/s)R(Pa/m)管径长(m)动压(Pa)ζ局部阻力(Pa)沿程阻力(Pa)总阻力(Pa)022534.821.23252.68DN807.78756.391.00756.391966.222722.61115023.220.82115.96DN804.21336.170.1033.62487.91521.53215023.220.82115.96DN805.12336.171.00336.17593.17929.34311267.410.86158.28DN708.00371.390.1037.141266.251303.3947511.610.95260.65DN508.00447.280.1044.732085.222129.9553755.800.79258.06DN408.00312.240.1031.222064.492095.7163755.800.79258.06DN4015.9312.241.00936.724103.155039.8773755.800.79258.06DN402.50312.247.02185.68645.122830.883755.800.79258.06DN401.42312.241.50468.36365.72834.0893755.800.79258.06DN401.42312.241.50468.36365.72834.08103755.800.79258.06DN401.42312.241.50468.36365.72834.08其最不利环路为：0-1—2—3—4—5—机组得阻力为：最短环路为：0—1—7—机组其阻力为：富裕度为：故水力平衡（在支管7上加阀门即可平衡）。7.2.2冷水系统立管（干管）的水力计算对于水泵压出管，假定流速在1.5~2（DN<250）或者2.0~2.5（DN=250）水泵吸入管，假定流速在1.0~1.2（DN<250）或1.2~1.6（DN=250）。由于本建筑楼层较低（共六层）故水系统只分为一个区，供水管和回水管各两根（两回水管各加一条同程管），采用下供下回方式，本设计中立管采用垂直同程系统，易于水力平衡，以下以管井2中立管为例对立管进行水利计算。将立管依次编号，水系统的水力图如图7.2，水利计算见表7.3所示：图7.2冷水系统供回水干管管路走向示意图表7.3冷水系统1供回水干管水力计算表1供水立管水力计算表编号流量(m3/s)流速(m/s)管径R(Pa/m)长(m)动压(Pa)ζ局部阻力(Pa)沿程阻力(Pa)总阻力(Pa)10.01431.06DN125101.985.1559.593.51958.55520.112478.6620.02381.24DN150111.985.1773.898.56578.08571.127149.1930.03470.94DN20043.155.1441.028.53748.67220.083968.7540.05011.35DN20087.385.1916.358.57788.94445.658234.5850.06301.21DN25057.345.1736.458.56259.8292.436552.2360.07501.45DN25080.584.251046.38.58893.72342.459236.17小计0.075029.84635227.752391.8237619.62回水立管水力计算表编号流量(m3/s)流速(m/s)管径R(Pa/m)长(m)动压(Pa)ζ局部阻力(Pa)沿程阻力(Pa)总阻力(Pa)70.01211.37DN100217.535.1938.173.53283.61109.384392.9880.02501.31DN150122.15.1854.088.57259.7622.727882.4290.04031.09DN20056.925.1594.228.55050.84290.275341.11100.05131.39DN20090.755.1961.18.58169.35462.828632.17110.06081.17DN25053.095.1686.818.55837.88270.786108.66120.07501.45DN25079.964.251046.88.58898.07339.859237.92小计0.012129.84638499.433095.8341595.3其中供水最有利环路（即回水的最不利环路）是地下室至第一层水平主管，即6-12-11-10-9-8-7，该环路的阻力为50.83Kpa，加上第一层供回水系统2最不利环路阻力损失和末端阻力（经计算为49.15Kpa），则总阻力损失为99.98Kpa；供水最不利环路（即回水最有利环路）是第六层水平主管，即12-1-2-3-4-5-6，该环路的阻力为46.99Kpa，加上第六层供回水系统2最不利环路损失和末端阻力（经计算为65.3Kpa），则总阻力损失为112.29Kp故富裕度为：同理，经计算得冷水分区2最不利环路总阻力损失89.6Kpa7.3冷水系统设计7.3.1冷水水泵的设计1扬程的确定冷水系统分两个区：管井1水系统和管井2水系统（1）一区最不利环路为：机组出水管--冷水水泵—分水器—商场主干管—最远端风柜—集水器—机组回水管总阻力损失为（管段总阻力由上文立管的水利平衡已算出）：P=管段总阻力+机组水阻力=112290+25000Pa=137290Pa=14mH2O其它设备阻力根据经验值取：回水过滤器阻力，取4mH2O；分水器、集水器（各1个）水阻力：取为3×2=6mH2O；故冷冻水泵扬程为H=14+4+6=24mH2O考虑15%的富余量，则所需水泵的扬程=24×1.15=27.6mH2O（2）二区最不利环路为：机组出水管--冷冻水泵—分水器—商场主干管—最远端风柜—集水器—机组回水管总阻力损失为：P=管段总阻力+机组水阻力=89640.6+25000Pa=114640.6Pa=11.7mH2O回水过滤器阻力，取3mH2O；分水器、集水器（各1个）水阻力：取为3×2=6m；故冷冻水泵扬程为H=11.7+3+6=20.7mH2O考虑15%的富余量，则所需水泵的扬程=20.7×1.15=23.8mH2O综上所述，所需水泵扬程为27.6mH2O。2流量的确定由于在机组选择上考虑了同时使用率，用如下公式进行计算，公式中的Q为建筑没有考虑同时使用率情况下的总冷负荷。故根据水泵的选择原则及水泵扬程流量选用3台型号为8Sh-13A双吸式离心水泵,两用一备，泵的性能参数见下表7.4型号转速r/min流量m3/h流量l/s扬程H（m）泵效率η%轴功率电机功率允许吸上真空高度（m）泵重量（kg）6Sh-9295019855437630.5375.2145270753680334.23108632.58634.537.2.3冷水管的布置及其他注意事项（1）管材采用碳素无缝钢管，法兰连接；（2）水管路系统中的最低点处，应配置DN=25泄水管，并配置相同直径的闸阀或碟阀，在最高点处，应配置DN=15自动排气阀；（3）管道支吊架见下表：表7.5管道支吊架公称直径(mm)最大跨度(m)公称直径(mm)最大跨度(m)公称直径(mm)最大跨度(m)15～152.032～503.065～804.01004.51255.01506.02007.02508.03008.2（4）管道活动支、吊、托架的具