预应力混凝土简支小箱梁课程大作业-结构设计原理

预应力混凝土简支小箱梁课程大作业——结设计理PAGEPAGE9目 录1基本设计31.1桥梁总体尺寸及设计荷载31.2主要材料规格32主梁截面几何特性42.1桥梁中梁横断面尺寸图42.2将跨中箱形全截面等效为工字形截面52.3受压翼缘有效宽度的计算63主梁内力计算83.1自重、恒载内力83.2活载内力83.3内力组合94钢筋面积估算及钢束布置-4.1预应力钢筋面积估算104.2预应力钢筋布置4.3非预应力钢筋截面积估算及布置144.4主梁截面几何特性计算5持久状况截面承载能力极限状态计算5.1正截面承载力计算5.2斜截面承载力计算5.2.1-1跨中截面斜截面抗剪承载力计算175.2.1-2 L4截面斜面抗剪承载力计算18

5.2.1-3 变截面斜截面抗剪承载力计算195.2.1-4 距支点h2斜截面抗剪承载力计算205.2.2斜截面抗弯承载力计算6钢束预应力损失计算6.1摩阻损失226.2锚具变形，钢丝回缩损失246.3分批张拉时混凝土弹性压缩引起的损失266.4钢筋松弛引起的预应力损失--276.5混凝土收缩、徐变引起的损失286.6预应力损失组合7 应力验算7.1持久状况的正应力验算317.2持久状况主应力计算347.3短暂状况应力计算8 抗裂性验算8.1正截面抗裂性验算8.2斜截面抗裂性验算9变形计算9.1荷载短期效应作用下主梁挠度验算430锚固区局部承压计算10.1局部受压区尺寸求4410.2局部抗压承载力算461基本设计资料1桥梁总体尺寸及设计荷载计算径L39m桥面空净-12520.5m主梁距28全由5梁成其翼制部宽1.8，浇为1.0m桥梁梁17m设计载公-级载结构要系γ=10本箱梁部预力凝土A构设后张施，径7m的波管成孔当凝达设度时行拉张顺钢筋序相平度为7%。2主要材料规格（）C50混土：fk4a,

fka,

f

4af

a，Ec5

a4（）预应筋×7标型15280ⅡBT2415绞线45fpk0a，fpd0a，Ep55

ab4，pu（）普通筋用R35钢筋5fska，fsd0a，Es05b3，pu（）箍筋构钢：用R35钢筋fska，fsda，

a5Es15

a2主梁截面几何特性1桥梁中梁横断面尺寸图

2050

2070

51.5

20703010

1050

中 图2-1 箱梁横断面图（单位：m）2将跨中箱形全截面等效为工字形截面跨形截几性，据CD询知：跨中箱形全截面几何性质 表-1截面积（m2）惯矩（m4）中性到翼距离b（）1.180.3217.7如图22跨箱截将其为ABC块A取积等化为字形f上翼默上板为b'f

80B块是积相条简为字下翼f f f认宽为b10。所求出翼高度h'为15，下板度h为7f f fff证截度h10m变则板度为h'=-h'-hff

=0151540令板宽度为为证面面不变则b'

*h'+b*h

+h'*b110m2求得=3m。简化字截图2。

f f f f图-2跨中箱形全截面形式图-3等效工字形截面形式经计简工形面几何性表22：工字形截面的几何特性 表-2截面积（m2）惯矩（m4）中性到翼距离b（）1.400.5011.误差析表23：等效截面性质误差 表3面积差A（%）惯性误差I（）b误差y（%）b0.82.21.5由表23知化字截面几特与截几何性差（5误范围内可取。f3受压翼缘有效宽度b'f

的计算依公钢混土预应混土涵计范（JG224第4.3确箱型截在板、翼缘有宽度bi，于梁（支）跨梁有ifi——bi表示侧、翼有宽，图24——i表示侧、翼实宽，图24——f有关支中梁翼缘效度计系，图25确定图-4箱形截面梁翼缘有效宽度图-5

s、f曲线图而跨径l39。：3=3<5，4=7<5l

l 根公钢混土预应混土涵计范（JG220图25知当i/l的比不过0.5时以认为f

0。f所以腹的翼的效宽度b'f

=80。3主梁内力计算此项容《梁程课程决在仅出梁的算果：1自重、恒载内力自重、恒载内力计算结果 表-1截面置

距支距离(mm)

预制梁 现浇 二期M(kN.) V（k） M(kN.) V（k） M(kN.) V（k）支点 0 0 498.7 0 79.8 0 195变截面 5480 2074 350.5 347 59.2 849 145L/4 9750 3519 226.3 592 38.8 1449 95跨中 19500 4603 0 777 0 1900 0注：预主（括隔板的重：g1pkN/m；现板自：gmkN/m；二恒（括面铺、行、杆：g2pkN/m。2活载内力距支点离最大弯矩公路-Ⅰ荷载最大剪力(mm) 距支点离最大弯矩公路-Ⅰ荷载最大剪力(mm) M (kN)对应V(kN)V (kN)对应M(kN)支点00231.53576.940变截面54802575.4469.34472.782433.12L/497503717.86404.24414.793408.19跨中195005293.55163.43226.394236.82截面位置k

k注：中载已入击系数13内力组合截面位置项目基本组合短期组合长期组合MdVdMsVsMlVl支点Mx01250.4980926.9750861.2Vx101731.3201155.9380992.036变截面Mx7509.081318.9824977.181865.8154245.532732.48Vx17311.0121323.7744882.863868.0974191.636733.784L/4Mx11847.43994.8368024.49628.066968.28513.22Vx111416.351009.5217819.215635.0536850.98517.216跨中Mx16104.86227.497210788.98108.3329285.13261.904Vx114633.9315.138610088.53150.0668884.87285.752表3-3 载力算果注：基组（于载能极状）MdMGk

MG2k)4MQkVdVGk

VG2k)VQk②短组（于常用极状）M M M

7

MQks Gk

G2k

1③长组（于常用极状）M M M

4

MQkl Gk

G2k

14钢筋面积估算及钢束布置1预应力钢筋面积估算按构正面裂要估算应钢数量对于A类分应混土构，据中面裂要，下确所有效应力:��𝑆−0���𝑝�≥𝑊(1+𝑝)𝐴𝑊式中的MS为正常使用极限状态按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值；由表33𝑆=1089�∙𝑚设预力筋面心下缘为

ap=10则预力筋合作距面心的离𝑝=�−𝑝=1067−180=8877在钢估时截可似取全面性来算表-1可跨截全截面积为110=1282惯矩I0.12m4全截对裂算缘弹性抗矩为𝐼𝑊=�

0512=1068

=086𝑚3C0凝的心拉度��2.5M。所以加的力为N

.606.7.506 781 70 78

606N预应×7标型15280ⅡB/T2415绞线fpk=6Ma所以应张的制力为：on5fpk50a预应损按力制力的0算则需应力绞的积为A N

60

m26p 6

1)5nl 这里用8束7s15.2的应力弛钢线则供的应钢截面积为PAGEPAGE14pA879m2>690m，足求。p.2预应力钢筋布置）中应钢束的置后张预力凝受构件预力道置符公桥中关构造要求。参已有设纸并公桥》关的造要，跨面的应力钢进初布，图41所。）固钢布置为施方部8束应力锚于端如图-243示这置符合均分的则不能满张的求而且23、4号筋梁弯起高，可以供大预力。）他束置倾角算1钢束起弯及其曲径采用线中圆曲的方弯为预力筋的加垂作于垫，依次各1、、4号的曲：50、1000、1000、900mm。2钢束控置确定由于算导中未出预部纵面面图因这无按式计算各制面具钢控制位。按照导的求各制截应钢布置如图4-1、4-2、4-3、4-4所示。跨中面𝑝=18𝑚�，用OV.M1-7型具，0金波管孔，留孔道径75m。各束拉到中距表-1示。各计截预力的置和角表-2示。图4-1 跨中截面钢束布置（尺寸：m）图4-2 L/4截面钢束布置（尺寸：m）图4-3 变截面钢束布置（尺寸：m）图4-4 支点截面钢束布置（尺寸：m）预应力筋束曲线要表 表4-1钢束编号起弯点跨中（m）锚固点跨中（m）曲线半（mm）111791.5198035000023723.5197811500003191119759120000498.51967590000计截面预应力钢束的置倾角 表4-2计算截面锚固截面支点截面变截面点L/4截面跨中截面距中m）19754.5195001500097500钢束到梁底距mm）149347216390902812792477211903113011127974672104144414321117786330合力点970952638.5388.5180钢束与水平线夹角（度）14.0004.0004.0000024.0004.0004.0002.3034.0004.0004.0003.75044.0004.0004.0004.0000合力点4.04.04.02.51303非预应力钢筋截面积估算及布置按构极承能状要求算预力筋：在确预力筋量，非应钢根正面承能极状要来确。设跨截预力筋非预筋合作点到底距为=5m，有ℎ0=ℎ−�=1780−10=160这里简的字截性质计。先假为类T形。C0凝轴抗强度fd224Mab' M Nm有效度f=80，表33， d=64.5所以公：0Md

xfdbfx(0 )2得10×16060×106≤24×280𝓍1630−𝓍)2�求出x=166m<ℎ′=15m(解x=304mm舍)�中性在翼中确实第类T截则根正载计所需的非预应钢R3）面积：′�−�𝐴

224×280×166−120×774���

𝑝�

𝑝 2𝐴�=

=

=21𝑚�280s s主梁中面预力筋用14根径为18mm的HR335钢，供截面面积为A=3563m2>215𝑚�2，筋心到面边离为a=40s s而预应力钢筋到截面底边距离为apmm，则预应力筋和普通钢筋的合力作用点到截底的离为fpdApapfsdsasaspfpdApfsds

04003040

7mm0hasp074主梁截面几何特性计算后张预力凝主截面何性分不的受阶分计本中的型梁从工运经下三阶：（）主梁制张预力筋（加段此阶段为预制构件阶承担荷载包括预制梁括横隔板）的自重偏心预受构按制梁净面算；（）灌浆锚主吊就并浇00m接缝安段该阶段为现浇混凝土整体化阶段，但不考浇混凝土的承受荷能力，施工荷载除上荷之外还应包括现浇凝板的自重，受力构按制梁灌后换截计；（）桥面栏及行施和营阶（用段：阶段三的荷载除了阶、二的荷载之外，还括二期恒载以及活，受力件现后换截面算。预应混土件阶截面何质表43。预应力混凝土构件各阶段截面几何性质 表43阶段截面A（）ys（）y（）e（）（）阶段一支点1.870.150.85-0.850.2变截面0.770.620.380.480.13L/40.770.610.390.590.71跨中0.770.760.240.240.07阶段二支点1.790.210.79-0.910.67变截面0.490.510.490.590.29L/40.490.560.440.640.52跨中0.530.980.020.020.46阶段三支点2.720.381.620.920.32变截面1.270.291.710.810.52L/41.270.331.670.870.62跨中1.270.721.280.280.565持久状况截面承载能力极限状态计算1正截面承载力计算一般弯最的中面进正面载计并且里简后工形截进行计。（）求受区度x先按类T形面算，去造筋影：fdpfds 04+03 'x= = mhmffbdf

40 f受压全位上缘内，明实第类T形截。（）正截承力算预应筋普钢的力作点截底的离为asp

fpdApapfsdsasfpdApfsds

04003040

7mm0hasp07梁跨截弯组设值Md10435Nm。面弯载力：u df 0Mfb'xh403Nu df 0跨中截承能满足求。2斜截面承载力计算计算弯件截抗承载时其算置下列定用：1）距支心h2截；2）受拉弯钢弯点截面；3）锚于拉的向筋始不力的面；4）箍筋量间改处截面；5）构件板度化的面。选取点h/，截点，L4和中进截面剪载复。应力的置及弯起度表41表-2采用。箍筋35钢，径为2双四，距Svm；距支相于倍高范围内间距Svmm。-1跨中截面斜截面抗剪承载力计算由算面剪组设计较，下进行算：dsd33

Vcs——截内凝与筋共作时抗承力，下计：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——号矩响数简支为10；2——应提系，预应混土弯件取21.5；3——压缘影系，取1.；b——截受端截处截腹宽，中为0；0——剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点（包括预应力钢和预力筋至混土压缘距，跨截为13m；P——斜截面纵向受拉钢筋配筋百分率，P

0

，

Apb

Aph0

s，如果P

5，取=2。P0437；03fu,k——凝标抗强，本为5Ma；sv——筋筋，

Sv

413。00fv——向应钢（筋）抗设强，B35为15M；

550303

(26)035Nd>；所以 d=153K<N<sd立，足求。-2 /4截面斜截面抗剪承载力计算首先根公进斜面抗强上下复，即：503

f

V

103 f 2d 0 0d

u,k 0V——算面剪合设值跨为19.1N；2——应提系，预应混土弯件取为1.5；b——算面的面板宽取0m；——剪组设值的截有高自向受钢合包预力钢筋非应钢）混凝受边的离经计算010；0dV<30d

00=3

fu,k04N3 350

2fd0=50

5307Nd计算果明截尺满足求但配抗钢筋。按下进验：dsd33

Vcs——截内凝与筋共作时抗承力，下计：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——号矩响数简支为10；2——应提系，预应混土弯件取21.5；3——压缘影系，取1.；b——截受端截处截腹宽，中为0；0——剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点（包括预应力钢和预力筋至混土压缘距，截面010；P——斜截面纵向受拉钢筋配筋百分率，P

0

，

Apb

Aph0

s，如果P

5，取=2。P0430；01fu,k——凝标抗强，本为5Ma；sv——筋筋，

Sv

413。00fv——向应钢（筋）抗设强，B35为15M；

55030

(26)035Nd>；所以d10921K<N<sd成，满要。-3 变截面斜截面抗剪承载力计算首先根公进斜面抗强上下复，即：503

f

V

103 f 2d 0 0d

u,k 0V——算面剪合设值跨为13.4N；2——应提系，预应混土弯件取为1.5；b——算面的面板宽取0m；——剪组设值的截有高自向受钢合包预力钢筋非应钢）混凝受边的离跨中0=39。0dV<30d

00=3

fu,k0N3 350

2fd0=50

5308Nd计算果明截尺满足求但配抗钢筋。按下进验：dsd33

Vcs——截内凝与筋共作时抗承力，下计：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——号矩响数简支为10；2——应提系，预应混土弯件取21.5；3——压缘影系，取1.；b——截受端截处截腹宽，中为0；0——剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点（包括预应力钢和预力筋至混土压缘距，跨截为0=39；P——斜截面纵向受拉钢筋配筋百分率，P

0

，

Apb

Aph0

s，如果P

5，取=2。P0431，取=25；09fu,k——凝标抗强，本为5Ma；sv——筋筋，

Sv

413。00fv——向应钢（筋）抗设强，B35为15M；

550309

(26)035Nd>；所以 d=3374N<N<sd成立，足求。-4 距支点h2斜截面抗剪承载力计算首先行面剪度、下复：503

f

V

103 f 2d 0 0d

u,k 0式中：V——算面剪合设值依插求距点h/80m处矩和剪力别：PAGEPAGE22Md61

0)202

)4kNm（将中距点h2间弯图为物）2d2

0kN（将中距点h2间弯图为线）2——应提系，预应混土弯件取为1.5；b——算面的面板宽：b0000mm（4m支处板度30为截处板度50支到截的）——剪组设值的截有高自向受钢合包预力钢筋和非预应力钢筋）至混凝土受压边缘的距离，0取近似支点处的值，即=11。列式算：2d 052d 0

fh53

534Nd03

fu,k00

04Nd3计算果明截尺满足求但配抗钢筋。斜截抗承力下计算：3Vd

Vcs

Vpb33

Vcs——截内凝与筋共作时抗承力，下计：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——号矩响数简支为10；2——应提系，预应混土弯件取21.5；3——压缘影系，取1.；b——截受端截处截腹=9m；P——斜截面纵向受拉钢筋配筋百分率，P如

0

，

Apb

Aph0

s，果P

5，取=2。P0432；14sv——筋筋，

Sv

415。10

55034

(26)055NVpb——斜面交预力弯钢的剪载，由式算Vpb

503f

pdApd

snpApd——截内同弯平面预力起筋截面积；p——应弯钢在截面压正面的线与平的角，由表42的线素求得：1p

2p

3p

4p

0。则Vpb

503

04n4

该截的剪载为：usVb827Nd7N说明点h2面承载是够。2斜截面抗弯承载力计算由于束锚于端钢束量跨方没变弯角度其斜面抗弯强一不制计故不行算。6钢束预应力损失计算1摩阻损失l1l1n1e

-(x)]式中：

on—张控应力，on5fpk50a；——筋管壁的擦系，埋属纹时，得5；k——道米度局偏差摩的响数查得k5；x——张端计截的管长在件轴的投长；——张端计截间管平曲的角和即线角如道为竖平内水面同弯曲三空曲管，则可按式算：2 2 HVH、V—分为同管水平内弯角竖平面的曲；对于中面表41知锚点跨的由表42知空转（只有竖跨的钢擦应损值表61.跨中截面摩擦应力损失计算表 表-1钢束号X（）Kxβ=1e-(x)n（a）l1（）（°）弧度140.980.7519030.970.66156448240.980.7519810.970.66156448340.980.7519590.960.56156414440.980.7519750.950.56156375平均值6446同理可算其截的摩应损值。基本数下：其他截面基本参数表 表-2钢束编号支点面变截面L/4xxx10.30305.303010.0530.069120.28105.281010.0310.029730.25905.259010.0090.004640.17505.17509.9250可以算各计制面l1平值各设计控制截面l1平均值 表-3截面支点面变截面L/4跨中面l1平均M）0.21052293564466.2锚具变形，钢丝回缩损失l2对曲预力计锚具形钢回引的预力失应虑固后向摩擦的响。反摩影长度lf

Epd式中：l—锚变、束回值VM夹锚顶压取4；Ep—预力的性模取5G；d—单长由道摩引的应损，按式算：d

0 ll式中：0—张端下制张应，0ona；l—预力筋除沿摩损后锚端应，l

0l1；即：

1；d ll——拉至端之的离这的固端跨截。下表出摩影长度lf的计过：反向磨阻长度lf

表-4钢束号12340(a)15151515l1(a)6448644864146375l(a)10.410.910.311l(m)103181159175d0l)/l（MPa/m）0.3440.3480.3450.352lf(m)10540196781043418815由表64知束应钢绞均足lf

l，所距拉为x的面锚变形钢筋回引的虑摩后的应损失xl2)按式算：x

l2

lx)flf式中：xl2)—离拉端x锚具形生考反阻后预力失；为张端锚变引的考反阻的应损失，dlf。若xlf则示截不反阻影（如中面。由表64知d和lf，得如表6：计算结果 表-5钢束号123410.1010.6610.1710.22各控截面xl2)的算果下表66：钢束号1234x(m)(a)33212钢束号1234x(m)(a)332129151060106610671072l2(a)9844984198369984l2(a)9901x(m)(a)535159551060106610671072l2(a)6600666166886768l2(a) 6629x(m)(a)153106013110661091067951072l2(a)3579350535623678l2(a) 3581x(m)(a)1031060181106615910671751072l2(a)0000l2(a) 0支点面变截面L/4跨中面6.3分批张拉时混凝土弹性压缩引起的损失l4混凝弹压引的力损取应计需控制截进计对简支可取L4面下经化后行算其计结作全各面预力筋应力损的均。式中：

l4

=12m Pc—张批4；P —预力筋凝土性量比按拉时凝的际度级fP f算；'假为计度的0，即f'f算；

=09*0=C45，查表得E'504a，cEp 55c故 2EP 'Ec

504p——部应钢（m批的力Np在其点全预力筋点处N Ne2所产的凝正力， =

p+ pp，截特表43中一阶取。其c A I中：Npnl1l2Ap)N Ne2

93

9392则： =

p+ pp= + 5ac A I

73

19所以：=1 =12al4 2m Pc 246.4钢筋松弛引起的预应力损失l5对于用松钢线由钢松引的应损失下计：pe式中：

l5(

fpk

pe——拉数一张0；——筋弛数，于松钢线取

3；pe——力固的筋力peonl1l2l4这里然用L4截面力作全的均值算故：enl1l2l4a所以：l5

1329]9=4a6.5混凝土收缩、徐变引起的损失（l6）由混土缩徐终值引的应损可下式算：l6

[Et,t)t,t]) ps 0 Pc 015式中：

pc

——件拉全部向筋面心由预扣相阶的与损失）结自产的凝土向应对于支，般取中截和/4截面平值为梁各截的算；pc不得

'5fu，'

'fu为预力凝传力'锚固混土立体压强；EP—预力凝的弹模；P—预力筋混凝弹模之比—构受区部纵钢配率对后张构，APASAn；e2 +p——s i2；eps

—钢群心净重心的离en；i—截混半，

i2I/A

。A为筋固相的净面积n；t,t0)——载期为t0、算期为t的凝徐数；st,t0)——载期为t0、算期为t的缩变。构件论度计公为h=2/u式中A—梁凝面面；——件大接的截周长。本考混土缩徐变部在桥前成，A和u均用制的数，根据AD查得：Am2故h

2Au

28

um0mm查表并内插值得徐变系数终极值为 0 、 0 ；t,t)t,)8 t,t'查表并内插值得徐变系数终极值为 0 、 0 ；su混凝收应su

t,)=。p为传锚时跨和l4面部力截面心，由N1、M1、MG2所引起混凝土正应力的平均值。考虑到加载龄期不同，MG2按徐变系数变小乘以折减系数。0 1、 1 G2t,t')t,)算N M 时用一截面算0 1、 1 G2跨中：N1nlAP)Ncl/2

N Ne2 M t) M( p pp) G1- u G2n In

p

tu)

0p73

7342

36

8 706( + - -

73L/4截：

79

98

848N1nlAP)Ncl/2

N Ne2 M t) M( p pp) G1- u G2n In

p

tu)

0p63

6392

906

8 06( + - -

73

19

38

8 08所以：caAAA=36（未构钢的响）P S nP5

732 2+ess i2

+I

es0/0

（取中和L4的平值）跨中面：Pepss

43)es= = =4mpS

43L/4截：Pepss

43)es= = mpS

43所以：es=(957.34+787.97)/2=872.66mm0A73m200I99m40e2e

62s+I

0/0

+ 399703l6=

95510452]563

a6.6预应力损失组合l1l2l4

l5l6

l将各面束应损平均汇表6：工作段计算截面预加力段使用段钢束效应工作段计算截面预加力段使用段钢束效应（M）l1l2l4ll5l6l预加力段 使用段 跨中面6446990141.515.2138.512.811.751891914774L/4截面2935662941.516.9138.512.811.751880914654变化截面1052358141.519.5638.512.811.751759413449支点面0.2041.511.0838.512.811.751537211237 n l

n l

lPAGEPAGE337应力验算1持久状况的正应力验算按持状设的应混凝受构应算使用段截混土法向应力受区筋拉力斜截混土压算时用其准不分项数，汽车载计冲系。）截面凝的应验算对于预应力混凝土简支梁的正应力，由于配设曲线筋束的关系，应取跨中、/4、变截面和点分进验。应计时用其准值汽荷应入击系。根《规JGD2第715条开件受区凝的大应力满：cpt5f式中：c——作标效组下混土法压力；M 1ky

M M M k G2k kyIIc s 0sIIn 0pt——预力生凝土拉力。Npptn

NpepnIn

ynsNp——存应；Npepl6snl)pl6s跨中面：M1k=Nm

、 Mk=7Nm

、 MG2k0Nm 、Mk1)5NmNpnl)pl6s448]/NM 1ky

Mky

M M M+ k G2k kyIIIc s 2s 0sIIIn 2 036 7 2+0528a70 60 60e

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sepl6s7444834)=0m74483N Net p pny t

5

5669an In

s 70 70tc98a>5fk542a但是比169/62-）4.%5%可认跨截面满要的。L/4截：Npnl)pl6s448]/4NM 1ky

Mky

M M M+ k G2k kyIIIc s 2s 0sIIIn 2 091 2 +9637a10 20 20e

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sepl6s449839)=2m74483N Net p pny t

4

4514an In

s 70 10tc434a>5fk542a但是比168/62-）3.%5%所以L4混凝正力算足求。变截：Npnl)pl6s948]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sNp748)838)3036M 1ky

MGky

M M M+ k G2k kyIIIc s 2s 0sIIIn 2 042

7

+949a30 90 20N Net p pnt

3 3624an In

s 70 30tc459a<5fk542a所以截处凝正力验满要。支面：Npnl)pl6s748]/0NM 1ky

Mky

M M M+ k G2k ky

000aIIIc s 2s 0sIIIn 2 0e

A(y a)A(y a) ep x p l6s x sNp74)835)0036N Ne）t p pn）t

0035an In

s 70 00tc01a<5fk542a所以点面混土应力算足求。）持久况预力筋应力算根据桥JG2中第7.15规：开构件拉预力绞的最拉应力满：

pep5fpk式中pe—预力扣部预力失的效应力；p—在用效应合受区应筋产的应，pp——作标效组下预力重处凝的正应，M M 1) G2k k eIt 0p；I0跨中面：

MG2kMk1)e

505aIp pt pI0ea

0p 60所以ep>5fk509a而其值2744191=06<%,明中面预力筋力足求。L/4截：

MG2kMk1)e

596aIp pt pI0ea

0p 20ep85fk50a表明/4截预力应力足求。变截：

MG2kMk1)e

590aIp pt pI0ea

0p 20ep55fk50a表明截预力筋力满要。支点面：

MG2kMk1)e0Ip pt p 0pI0eaep<5fk509a认为点预力筋力满要。2持久状况主应力计算主应验般变面点别算面梗阶三形轴下肋处标准值效组作下主应力其应足p6fk的要。tp、p为载准效组作用的拉力主应力（y=0：tp

x2

(x)222

，

x2

(x)222式中x—正力，

xt

M M+ 1k kIn

M Mny+ G2k knI0

0；V 1pk

G2kk

peApsnpS1—剪力，

S1Ib

In2b

Sn2

S0I0b

Inb 。图7-7-7-3各算点位示图各算点部断几性按表71取值表中1为算以面，S1为1对面心面积，yl为1的形到面形心的。d为算到截形轴距。预应力混凝土构件各阶段截面几何性质 表-1计算点受阶段A(×0)y（）（）(×10)上梗处-a阶段一0.827436620.39阶段二0.827327510.54阶段三0.76894290.95形处-o阶段一0.366812330.55阶段二0.36672220.89阶段三0.6963500.85下梗处-b阶段一0.72735-2380.10阶段二0.787559-1490.40阶段三0.78978-3710.07图-1阶段一图-2阶段二图-3阶段三变截处有预力Npnl)pl6s949]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sNp748)838)3036预应筋变面的起角查得：01p2p3p4p40）梗处

(336)030a7 3042719)94a30 90 205 2)430

94

2484sn43406

98a4442( )02228

7

a）心处

(336)03a7 3141719)05a30 90 205 2)430

94

2484sn43406

56ap p 5 52( )0627221）梗处

[336]035a7 3548799)19a30 90 20 5 2)430

94

24sn41a3406 9

(9)227ap 2 2

6计算果总表72计算位置正应力 （Ma计算位置正应力 （Ma）主拉应力tp（M）主压应力（Ma）上梗处140.8-0.2141形心处1050.6-0.0101下梗处3.91.1-0.74.6剪应力

（M）斜截面最大主压应力p,xa6fk4a，最大主拉应为p,x7a5fk55a箍可造要布。计算果明使阶正截混土向力预应钢拉力及截面应力均满规要。3短暂状况应力计算预应混土构短状态计混土等为420天算构在制造运输安装施阶段由预力（除应的力损失、件自及其施工荷载引的面力对支梁以中面、缘混土应控。上缘：

N Net p pny

Mkyt s sn In InN

A

)A

5)4037N ep n l pepnynxap40m（截性用一段中截性）t 7 74

6

3

6=6 ( )t 70

70

70

a压下缘：t

N Ne p pny

MGkyc s sn In In7746 3 670 70 70a7fk76a预加阶混土应满足力制的凝土拉力过定预拉配筋率防出裂区混土有现应故预区需置筋不于02%的纵钢即。8抗裂性验算《公桥》定于A类部预力凝构，必进正面裂验算斜截面裂验。1正截面抗裂性验算）用或载短效应合构边混土的应计算在荷短效组下应满：stpc7f对于支取矩大跨中面行核（荷载及击数）Npnl)pl6s448]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sepl6s7444834)=0m74483N Ne p pnyc xn In 5 5740a70 70MM 7 kst

MG1pI

y1x

MGm I

yn2x

2p 1I

yn0xn 0 00.73.47.2

..a.70 .60 .60tc20a7fk75a计算果足中A部分应构按用期效组的裂求。）用或载在期效组作下缘凝土正力算在荷长效组作下应足：lt

tpc0——载期应合用下截受边应（汽荷不冲系）MM 4 klt

MG1pI

y1x

MGm I

n2x

2p 1I

n0xn 0 00.43.47.2

.8.a.70 .60 .60tc109a0计算果明在载期效组作下满正截抗性求。2斜截面抗裂性验算斜截验选在径向剪和矩较的不利应择算面重处和宽剧变处为算点行算对支取截处同对梗肋形轴和PAGEPAGE46上梗处行力算由在截抗性算时算载期应合不虑车荷载冲系作下截面力公如。Mk

pc

Mk

yn

MG2k71

MQ2ky0InV G2k7

k

I0Q2k

A S1k1Inb

1 S0I0b0

pepsnInb

p1tp

x2

(x)222Npnl)pl6s949]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sNp748)838)3036预应筋变面的起角查得：01p2p3p4p40）下梗肋

[336]035a7 3 54879

972)16

ax 30 90 20578) 5 2

430

94

24sn41a3406p2

(5)22