电气主接线的设计与电气设备选择

电气主接线的设计与电气设备选择第一页，共三十二页，编辑于2023年，星期一学习目的了解电气主接线设计的基本过程和步骤理解电流的热效应和电动力效应掌握电气设备选择的方法掌握短路计算点的选择掌握断路器、隔离开关、熔断器、电抗器等电气设备选择的方法第二页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-1概述

原则：以设计任务书为依据，以经济建设方针、政策和有关的技术规程、标准为准则，准确地掌握原始资料，结合工程特点，确定设计标准，参考已有设计成果，采用先进的设计工具。要求：使设计的主接线满足可靠性、灵活性、经济性，并留有扩建和发展的余地。

步骤：1.对原始资料进行综合分析；2.草拟主接线方案，对不同方案进行技术经济比较、筛选和确定；3.厂、所和附近用户供电方案设计；4.限制短路电流的措施和短路电流的计算；5.电气设备的选择；6.屋内外配电装置的设计；7.绘制电气主接线图及其它图（如配电装置视图）；8.推荐最佳方案，写出设计技术说明书，编制一次设备概算表。

第三页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-2主变压器和主接线的选择主变压器：向电力系统或用户输送功率的变压器。联络变压器：用于两种电压等级之间交换功率的变压器。自用电变压器：只供厂、所用电的变压器。一、变压器容量、台数、电压的确定原则依据输送容量等原始数据。考虑电力系统5~10年的发展规划。1．单元接线主变压器容量按发电机额定容量扣除本机组的厂用负荷后，留有10%的裕度；扩大单元接线应尽可能采用分裂绕组变压器。2．连接在发电机电压母线与升高电压之间的主变压器a.发电机全部投入运行时，在满足由发电机电压供电的日最小负荷，及扣除厂用电后，主变压器应能将剩余的有功率送入系统。b.若接于发电机电压母线上的最大一台机组停运时，应能满足由系统经主变压器倒供给发电机电压母线上最大负荷的需要。第四页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-2主变压器和主接线的选择c.若发电机电压母线上接有2台或以上主变压器，当其中容量最大的一台因故退出运行时，其它主变压器在允许正常过负荷范围内应能输送剩余功率70%以上。d.对水电比重较大的系统，若丰水期需要限制该火电厂出力时，主变应能从系统倒送功率，满足发电机电压母线上的负荷需要。3．变电所主变压器容量a.按变电所建成后5~10年的规划负荷选择，并适当考虑远期10~20年的负荷发展。b.对重要变电所，应考虑一台主变停运，其余变压器在计及过负荷能力及允许时间内，满足I、II类负荷的供电；c.对一般性变电所，一台主变停运，其余变压器应能满足全部供电负荷的70%~80%。4．发电厂和变电所主变台数a.大中型发电厂和枢纽变电所，主变不应少于2台；b.对小型的发电厂和终端变电所可只设一台。5.确定绕组额定电压和调压的方式第五页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-2主变压器和主接线的选择二、主变压器型式的选择原则1.相数：一般选用三相变压器。2.绕组数：变电所或单机容量在125MW及以下的发电厂内有三个电压等级时，可考虑采用三相三绕组变压器，但每侧绕组的通过容量应达到额定容量的15%及以上，或第三绕组需接入无功补偿设备。否则一侧绕组未充分利用，不如选二台双绕组变更合理。单机容量200MW及以上的发电厂，额定电流和短路电流均大，发电机出口断路器制造困难，加上大型三绕组变压器的中压侧（110kV及以上时）不希望留分接头，为此以采用双绕组变压器加联络变压器的方案更为合理。凡选用三绕组普通变压器的场合，若两侧绕组为中性点直接接地系统，可考虑选用自耦变压器，但要防止自耦变的公共绕组或串联绕组的过负荷。第六页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-2主变压器和主接线的选择3.绕组接线组别的确定变压器三相绕组的接线组别必须和系统电压相位一致。4.短路阻抗的选择从系统稳定和提高供电质量看阻抗小些为好，但阻抗太小会使短路电流过大，使设备选择变得困难。三绕组变压器的结构形式：

升压型与降压型5.变压器冷却方式主变压器的冷却方式有：自然风冷；强迫风冷；强迫油循环风冷；强迫油循环水冷；强迫导向油循环冷却等。三、主接线设计简述四、技术经济比较第七页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择一、电器设备选择的一般条件1．按正常工作条件选择电器额定电压：UNUNS额定电流：INImax环境条件对电器和导体额定值的修正：2．按短路情况检验热稳定和动稳定热稳定校验：It2t

Qk动稳定校验：iesish短路电流的计算条件：a.计算容量和短路类型

按发电厂、变电所最终设计容量计算。短路类型一般采用三相短路电流，当其它形式短路电流大于三相时。应选取最严重的短路情况校验。b.短路计算点

选择通过导体和电器短路电流最大的点为短路计算点。c.短路计算时间

热稳定计算时间tk（短路持续时间）：开断计算时间tbr：第八页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择3．主接线设计中主要电气设备的选择项目第九页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择二、高压断路器和隔离开关的选择1．高压断路器的选择除表8-3相关选项外，特殊项目的选择方式如下：开断电流高压断路器的额定开断电流INbr，不应小于实际触头开断瞬间的短路电流的有效值Ikt，即：INbr

IKt短路关合电流在额定电压下，能可靠关合—开断的最大短路电流称为额定关合电流。校验公式：iNCi

ish合分闸时间选择对于110kV以上的电网，断路器固有分闸时间不宜大于0.04S。用于电气制动回路的断路器，其合闸时间不宜大于0.04~0.06S。2．隔离开关的选择隔离开关无开断短路电流的要求，故不必校验开断电流。其它选择项目与断路器相同。第十页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择三、高压熔断器的选择

高压熔断器分类：快速熔断器：有限流作用普通熔断器：不具限流作用

额定电压选择普通熔断器：UN

UNS快速熔断器：UN

=UNS

额定电流选择

INf1(熔管)

INf2(熔体)

Imax保护变压器或电动机：

INf2=KImaxK取1.1~1.3（不考虑电动机自启动）或取1.5~2.0（考虑电动机自启动）保护电容器回路：

INf2=KINCK取1.5~2.0（单台）或取1.3~1.8（一组）熔断器的开断电流校验

Inbr

Ish（或I

）普通熔断器：Ish快速熔断器：I

熔断器的选择性按制造厂提供的安秒特性曲线（又称保护特性曲线）校验。保护电压互感器用的熔断器仅校验额定电压和开断电流。第十一页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择四、限流电抗器的选择限流电抗器的作用限制短路电流：可采用轻型断路器，节省投资；维持母线残压：若残压大于65%~70%UNS，对非故障用户，特别是电动机用户是有利的。限流电抗器的选择

除表8-3相关选项外，特殊项目的选择方式如下：1.电抗百分数XL％选择若要求将一馈线的短路电流限制到电流值I，取基准电流Id，则电源到短路点的总电抗标么值

X*

＝Id／I轻型断路器额定开断电流INbr，令I=INbr，则

X*

＝Id／Inbr若已知电源到电抗器之间的电抗标么值X*，则第十二页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择2.电压损失校验正常运行时电抗器上的电压损失，不大于电网额定电压的5%。3.母线残压校验对于无瞬时保护的出线电抗器应校母线残余，残压的百分值以电抗器额定电压和额定电流为基准的电抗百分数XL%第十三页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择五、母线和电缆的选择裸导体：1.硬母线的材料，截面形状，布置方式导体材料有铜、铝和铝合金，铜只用在持续工作电流大，布置位置狭窄和对铝有严重腐蚀的场所。常用的硬母线是铝母线。截面有矩形，双槽形和管形。

矩形导体散热条件好，便于固定和连接，但集肤效应大，一般用于35kV及以下，电流在4000A及以下的配电装置中；

槽形导体机械强度大，载流量大，集肤效应小，一般用于4000A~8000A的配电装置中。

管形母线，机械强度高，管内可通风或通水，可用于8000A以上的大电流母线和110kV及以上的配电装置中。第十四页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择矩形导体的布置方式

a.支柱绝缘子三相水平布置，导体竖放：散热条件较好；

b.支柱绝缘子三相水平布置，导体平放：机械强度较好；

c.绝缘子三相垂直布置，导体竖放：机械强度和散热均好，但使配电装置的高度增加。2.导体截面选择按长期发热允许电流选择：KialImax按经济电流密度选择：S=Imax/J除配电装置的汇流母线、长度在20m以下的导体外，对于年负荷利用小时数高，传输容量大的导体，其截面一般按经济电流密度选择。第十五页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择3.电晕电压校验： 对于110kV及以上的各种规格导体，应按晴天不出现全面电晕的条件校验：

Ucr

>Umax4.热稳定校验：

当导体短路前的温度取正常运行时的最高允许温度70C，铝和铜导体短时发热最高允许温度分别为200C和300C时，C值（量纲：安·秒1/2/米2）分别为C铝=87和C铜=171。第十六页，共三十二页，编辑于2023年，星期一母线看作是一个自由地放在绝缘支柱上多跨距的梁，在电动力的作用下，母线条受到的最大弯矩M为

M=fL2/10N.m母线条受到的最大相间计算应力第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择5.硬母线的动稳定校验单位长度导体上所受到的相间电动力校验：alPa硬铝al=70106(Pa)硬铜al=140106(Pa)在设计中也常根据材料的最大允许应力，确定支柱绝缘子间的最大允许跨距（不应超过1.5~2m）第十七页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择

电力电缆的选择1.电缆芯线材料及敷设方式选择：电缆芯线：铜芯和铝芯。铜芯电缆载流量约为铝芯同截面电缆载流量的1.3倍。国内工程一般选用铝芯电缆。敷设方式：电缆桥架，电缆沟，电缆隧道和穿管等。2.截面选择：当电缆的最大负荷利用小时数Tmax>5000小时，长度超过20m以上，均应按经济电流密度选择。按长期发热允许电流选择电缆截面时，修正系数K与敷设方式，环境温度等有关。3.按允许电压降校验：4.热稳定校验：对6kV油浸纸绝缘铝芯电缆，热稳定系数C=93；10kV时C取95。第十八页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择六、电流互感器选择1.电流互感器的形式选择35kV以下屋内配电装置，可采用瓷绝缘或树脂绕注式；35kV及以上配电装置可采用油浸瓷箱式，有条件时可采用套管式。2.额定电压和额定电流动选择一次额定电压和电流二次额定电流：5A或1A3.电流互感器的准确级不应低于所供测量仪表的最高准确级；用于重要回路和计费电度表的电流互感器一般采用0.2或0.5级；500kV采用0.2级。？保证互感器的准确级S2＝I2N2Z2L≤SN2

或Z2L≤ZN2Z2L=r2

+rw

+rc接触电阻rc取0.05~0.1；电流线圈电阻r2由所连接的仪表和继电器的电流线圈消耗的功率计算；连接用导线的电阻rw为

导线计算长度LC与电流互感器的接线系数有关，若测量仪表与互感器安装处相距L，则当电流互感器星形接线时LC=L，不完全星形LC=31/2L，单相接线时LC=2L。 为满足机械强度要求铜线S不得小于1.5mm2。第十九页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择4.热稳定和动稳定校验只对本身带有一次回路导体的电流互感器进行热稳定校验。常以1S允许通过的热稳定电流It或一次额定电流IN1的倍数Kt来表示，即 It2·1≥Qk

或(KtTN1)2≥Qk互感器内部动稳定，常以允许通过的动稳定电流ies或一次额定电流幅值的动稳定倍数Kes表示瓷绝缘的电流互感器还应校验瓷绝缘帽上受力的外部动稳定，方法可参见支柱绝缘子的校验。第二十页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择七、电压互感器的选择1．按额定电压选择一次绕组有接于相间和接于相对地两种方式，绕组的额定电压UN1应与接入电网的方式和电压相符，为确保互感器的准确级，要求电网电压的波动范围满足下列条件0.8UN1<US<1.2UN1二次绕组电压可按表8-5选择，附加二次绕组通常接成开口三角形供测量零序电压第二十一页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-4电气设备的选择2．容量和准确级选择额定容量SN2应满足 SN2S2第二十二页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例例8-1

发电厂接线和等值阻抗，如图8-13。发电机A、B型号TQ-25-2，PN=25MW，Xd=0.13；发电机C型号QFQ-50-2，PN=50MW，Xd=0.124；所有发电机的功率因素cos=0.8，UN=10.5kV。两台主变压器参数相同，220kV系统容量无穷大，其余参数见图，求k1处三相短路电流。解

取Sd=100MVA，Ud=Uav。计算得各电源供给短路点k1的三相短路电流0S、1S、2S、4S的有名值，如表8-7所示。第二十三页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例例8-2

选择图8-13中汇流母线W1，三相母线布置如图8-14，相间距离a=0.75m，绝缘子跨距L=1.2m，断路器固有分闸时间tin=0.15S，电弧燃烧持续时间ta=0.05S，母线主保护动作时间tp1=0.06s，环境温度40C，k1点短路电流见表8-7。解1．按长期发热允许电流选择汇流母线上最大设备容量40MVA，得最大长期持续工作电流：查附表IV-1，选用二条（10010）的矩形铝导体，布置如图8-14时Ial=2840A，由式（8-48）得

Ial=0.8162840=2317.4>2309A2．校验热稳定由式（8-33），计算短路持续时间，

tk=tp1+tin+ta=0.06+0.15+0.05=0.26S近似取I代入式（8-12）得=I2·tk=59.720.26=926.7

kA2·S代入式（8-13）得

Qnp=TI2=0.259.72=712.8kA2·S

Qk=Qp+Qnp=1639.5

kA2·S由式（8-51）得第二十四页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例3．校验动稳定计算导体固有振动频率，根据式（8-25）和表8-4可知故=1，求母线的相间应力，根据式（8-53）

因每相由多条导体组成，校验应取公式其中最大计算应力等于相间作用应力和同相不同条间作用应力t之和，应小于最大允许应力。第二十五页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例例8-3

选择图8-13中，发电机A出口断路器QF1，已知发电机A主保护动作时间tp1=0.04s，后备保护时间tp2=3.8s,k1点短路计算结果见表8-7。解

1．发电机最大持续工作电流断路器QF1的短路计算点应为图8-13中的k2点，由k1点短路电流扣除发电机A所提供的部分，得到流过QF1的短路电流

I0S=45.2kA，I2S=32.57kA，I4S=32.56kA冲击电流查附表IV-3发电机断路器须采用SN4-10G/5000型，tin=0.15s。2．计算热稳定因tk>1S，可以不计非周期分量的热效应。计算结果见表8-8。第二十六页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例例8-4

选择图8-13中10kV馈线ＷL1的限流电抗器，已知WL1采用SN10-10I型轻型断路器，INbr=16kA，线路最大工作电流Imax=380A，线路继电保护时间tp2=1.8S，断路器全分闸时间tab=0.2S。解

1．计算电抗器内侧的等值电抗，计算用图如右2．计算电抗百分数，见式（8-45）热稳定计算时间tk=tp2+tab=1.8+0.2=2S选用水泥柱式，铝电缆的电抗器NKL-10-400-3，计算表明，动稳定不满足要求。第二十七页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例改选NKL-10-400-4，该电抗器UN=10kV，IN=400A，XL=4%，动稳定电流ies=25.5kA，1秒热稳定电流It=22.2kA，计算得k3点的短路电流的有名值，I0S=9.08kA，I1S=8.93kA，I2S=9.54kA。3．正常运行时电压损失的校验，见式（8-46）4．母线残压校验，见式（8-47）5．校验电抗器的动、热稳定因tk>1S，不计非周期Qnp的值所选电抗器满足动热稳定。第二十八页，共三十二页，编辑于2023年，星期一第八章电气主接线的设计

§8-5设备选择举例例8-5

选择图8-13中，馈线ＷL1的电流互感器，互感器安装处与测量仪表之间相距50米，Imax=380A。解互感器二次接线如右图所示，仪表的负荷见表8-9。根据馈线电压，最大工作电流及安装地点，选用LFZJ1-10型电流互感器，其系环氧树脂绕注式绝缘，有二个二次线圈，其变比400/5A。由于仪表中有计费用电度表，选用0.5级，二次额定负荷为0.8，1S热稳定倍数kt=75，动稳定倍数kes=130。1．计算连接用导线的截面二次负荷最大A相：S2=1.45VA

r2＝S2/IN22＝1.45/52