施工图复核报告计算及审查

上部结构结 桥梁下部结 盖梁计算复 正截面强度验算截面 斜截面抗剪强度验 墩柱受力分 桩基础受力分 下部结构结 6、图纸结 施工图纸。（1）1322A（3）1322（4）1322（5）132222（1）（2）13（3）13（4）22（5）1331.5U81.2设计荷载：汽车—20100桥面横向布置：桥面横向布置为0.75（栏杆）+5.0（非机动车道（机隔带）+16.0（机动车道）+2.0（机隔带）+5.0（非机动车道）+0.75（栏杆）＝31.562.0％（JTJ01—（JTJ021-（JTJ004—（JTJ023-（JTJ024—（JTJ041—200085C40；C30；C15、C20I、IIy22270Kj15.24mm、抗拉标准强度为Rb1860MPayy13270Kj12.70mm、抗拉标准强度为Rb1860MPayOVM15BTCYBφ150×35、TCYBφ200×42JHSF—40先施工，22米跨径采用后施工，按预制阶段、成桥阶段和使用阶段进动车（按人群计算（JTJ001—（JTJ021—（JTJ023—（JTJ024—（GB50011—2001《公路桥涵设计规范》中民交通部1974年（JTJ041-2000（JTJ071-98；市政工程设计文件编制深度规定》市工程建设规范（-76-1999《海门市东洲桥及引道工程施工图设计（第一册）无锡市交通规划勘察 2002年12月空心板 40号混凝土桥台盖梁、背 30号混凝土 y13j12.70mmRb1860MPayy22j15.24mmRb1860MPay混凝土结构自重计算容重26kN/m3挂车—1003.5kNm2（非机动车道处下部结构自重,混凝土容重取25kN/m3；I：基本可变荷载（汽—20）与永久荷载（结构自重、预应力II：基本可变荷载（汽—20、永久荷载（结构自重、预应力III：基本可变荷载（挂—100）与永久荷载（结构自重、预应力）aa

]0.75Rb'0.750.82816.8Mpa

5R

llIII

]0.5Rb0.52814Mpaaa0.6Rb0.62816.8Mpaaal]0.8Rb0.82.62..08MpalII

0.9Rb0.92.62.34Mpall

]0.8Rb0.82.62.08Mpalallal

]

]0.9Rb0.92.62.34Mpaaa

0.65Rb0.652818.2Mpa2213

[f][f]

L

2200036.7mm1300021.7mm混凝土、收收响。使用阶段混凝土、收响从施工阶段连续计算求得。根据海门市东洲桥设计复核和施工图合同，计算复核主要是对该桥米先和22米后预应力混凝土空心板梁进行复核，内容如下进行极限承载能力验算，包括抗弯和抗剪承载能力验算计图纸，对其中桥梁结构部分进行施工图纸。施工图纸根据市市政工程设计文件编制深度的规定，对施工图设质量给出总的评价，并对以上的图纸结合施工图说明书提出具体的意见和5.1.1～5.1.25.1.122m5.1.213m然后在影响线上进行汽车—20级，挂车—100级，非机动车道按人群加载，2车道汽车布载时不折减，30.78，40.6725.1.1.1。 123456789空心板的桥面铺装由1#～15#板平均分摊，机隔带、栏杆和护轮带按1＃、4＃、7＃8＃板，计算结果如下。A：Mpa

5.1.1.11#

5.1.1.24#

5.1.1.37#

5.1.1.48#

预制阶段空心板混凝土包络应力为0.95MPa~8.19MPa1#B空心板施工阶段计算考虑桥面系施工后的阶段。施工阶段应力图见图：Mpa

5.1.1.51

5.1.1.64

5.1.1.77

5.1.1.88

1＃成桥初期应力满足规范要求（16.8MPa，（一）：Mpa 5.1.1.91I 5.1.1.101＃II 5.1.1.114＃I

5.1.1.124＃II

5.1.1.137＃I

5.1.1.147＃II 5.1.1.157＃III 5.1.1.168＃I

5.1.1.178＃II

5.1.1.188＃III

（1）1＃I，1＃板混凝土包络正应力为0.95MPa~8.04MPa，最大压凝土构件的要求（I14.0MPa凝土构件的要求（II16.8MPa（2）4＃土构件的要求（I14.0MPa凝土构件的要求（II16.8MPa（3）7＃土构件的要求（I14.0MPa凝土构件的要求（II16.8MPa凝土构件的要求（III16.8MPa（4）8＃土构件的要求（I14.0MPa凝土构件的要求（II16.8MPa凝土构件的要求（III16.8MPa（二）Mpa

5.1.1.191＃I

5.1.1.201＃II

5.1.1.214＃I--

-

-

-5.1.1.224＃II - ----5.1.1.247＃II999

---

- -5.1.1.257＃III113-

-

-

-5.1.1.268＃I-

22

5.1.1.278＃II

5.1.1.288＃III（1）1＃2.08MPaII，1＃板混凝土包络主应力为0.12MPa~8.38MPa，最大2.34MPa（2）4＃2.08MPaII，4＃板混凝土包络主应力为0.11MPa~8.33MPa，最大2.34MPa（3）7＃II，7＃板混凝土包络主应力为0.17MPa~8.35MPa，最大2.34MPa2.34MPa（4）8＃2.08MPaII，8＃板混凝土包络主应力为0.17MPa~8.36MPa，最大2.34MPa2.34MPa29图5.1.1.34（单位：kN·m,kN） 图5.1.1.291＃板承载能力极限状态组合I、II

图5.1.1.304＃板承载能力极限状态组合I、II

图5.1.1.317＃板承载能力极限状态组合I、II

图5.1.1.327＃板承载能力极限状态组合III图5.1.1.338＃板承载能力极限状态组合I、II

图5.1.1.348＃板承载能力极限状态组合III10.685m 计算结果表明，22m 1＃4＃7＃8＃ 距置 距置 距置 距置计算结果表明，22m跨中截面汽车荷载变形验算表（单位：mm）表7＃8＃计算结果表明，22m1.2G

1.249.26

10387.21MPa计算结果表明，22m然后在影响线上进行汽车—20级，挂车—100级，非机动车道按人群加载，2车道汽车布载时不折减，3车道汽车布载时车道折减系数0.78，4车道汽车布0.6725.1.2.1。 123456789空心板的桥面铺装由1#～15#板平均分摊，机隔带、栏杆和护轮带按7＃8＃板，计算结果如下。A由于 板梁图纸中缺 控制应力，因此本次验算假 控制力

y：Mpay

5.1.2.11#

5.1.2.24#

5.1.2.37#

5.1.2.48#预制阶段空心板混凝土包络应力为0.00MPa~8.73MPa7#B空心板施工阶段计算考虑桥面系施工后的阶段。施工阶段应力图见图：Mpa

5.205.255.1.2.51

5.1.2.64

5.1.2.77

5.1.2.88成桥初期空心板混凝土包络应力为0.00MPa~6.18MPa，最大压应力发生在7＃板近跨中截面的下缘，不出现拉应力。成桥初期应力满足规范要求（12.6MPa，（一）：Mpa

5.1.2.91I0.320.32-

5.1.2.101＃II

5.1.2.114＃I

5.1.2.124＃II---

5.1.2.137＃I-----

5.1.2.147＃II---

5.1.2.157＃III--5.1.2.168＃I5.1.2.178＃II5.1.2.188＃III（1）1＃I，1＃板混凝土包络正应力为0.00MPa~5.60MPa，最大压2.08MPaII，1＃板混凝土包络正应力为0.38MPa~5.99MPa，最大正应力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合II容许压应力值为（2）4＃II，4＃板混凝土包络正应力为0.83MPa~6.13MPa，最大正应力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合II容许压应力值为（3）7＃2.08MPaII，7＃板混凝土包络正应力为1.13MPa~8.88MPa，最大正应力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合II容许压应力值为正应力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合III容许压应力值为（4）8＃2.08MPa正应力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合II容许压应力值为III，8＃板混凝土包络正应力为2.12MPa~10.28MPa，最的正应力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合III（二）Mpa

--

5.1.2.191＃I

5.1.2.201＃II--5.1.2.214＃I-5.1.2.224＃II---5.1.2.237＃I5.1.2.247＃II5.1.2.257＃III----5.1.2.268＃I5.1.2.278＃II5.1.2.288＃III（1）1＃2.08MPa在组合II情况下，1＃板混凝土包络主应力为1.08MPa~5.99MPa，最大A2.34MPa（2）4＃2.08MPaII，4＃板混凝土包络主应力为1.22MPa~6.13MPa，最大2.34MPa（3）7＃2.08MPaII，7＃板混凝土包络主应力为1.37MPa~8.88MPa，最大2.34MPaIII7＃板混凝土包络主应力为1.26MPa~8.74MPa，最大A2.34MPa（4）8＃2.08MPaII8＃板混凝土包络主应力为2.06MPa~10.08MPa，最大A2.34MPaIII，8＃板混凝土包络主应力为2.12MPa~10.28MPa，最力满足部分预应力混凝土A类构件的要求（组合III容许主压应力值为图5.1.2.34（单位：kN·m,kN） 图5.1.2.291＃板承载能力极限状态组合I、II

图5.1.2.304＃板承载能力极限状态组合I、II

图5.1.2.317＃板承载能力极限状态组合I、II

625.23图5.1.2.327＃板承载能力极限状态组合III -

图5.1.2.338＃板承载能力极限状态组合I、II

631.485.1.2.348＃III

（一）1＃、7＃（1.092.05m2.55m3.15m3.95m5.05m截面七：跨中截面（6.30m（二）4＃、8＃1.091.85m2.35m2.95m3.85m4.75m截面七：跨中截面（6.30m 计算结果表明，13m 1＃4＃7＃8＃ 距置 距置 距置 距置计算结果表明，13m跨中截面汽车荷载变形验算表（单位：mm）表7＃8＃计算结果表明，13m1.2G

1.2

10348.14MPa13m（1）1322A（3）1322（4）1322（5）13221.501+3.503+1.742m和×4.504+2.242m的双悬臂梁，墩柱为φ1.0m的圆形截面，桩为φ1.2m5.2.1～5.2.25.2.1车行道盖梁断面图（5.2.2非机动车道盖梁断面图（ 150×165.9cmL汽－20、挂－100，30（一）150×165.9cmL18φ2519φ255.2.2 1---2---3-4---5---6-（二）3-32-2、4-4、5-51-116φ2517φ255.2.3 1---2---3-4---5---L150×120cm（一）h0/2(0.575m)7-7、8-89-95.2.35.2.3（JTJ023－85Qj0.051Rbh0（JTJ023－855.2.4 7-8-9-4.1.10QjQhkQw(2Rk式中：混凝土与箍筋的抗剪能(2Rk弯起钢筋的抗剪能力Qw0.06RgwAwsin；5.2.5。7-8-9-QjQhkQw（二）h0/2(0.57m)6-6、7-75.2.45.2.4（JTJ023－85Qj0.051Rbh0（JTJ023－855.2.6 6-7-（一）（JTJ023－85）4.2.5g

f

C1C2C3

g 5.2.7。 1-2-3-4-5-6-（二）3-32-2、4-4、5-51-1（JTJ023