毕业设计(论文)-中学教学楼毕业设计

河南城建学院本科毕业设计（论文）目录目录摘要 5整楼模型 6一．计算书总说明 71.结构计算 72．连续梁计算 73.楼梯设计计算 74.基础的设计计算 7二．设计总说明 81.工程概况 82.建筑说明 82.1立面设计 82.2屋面 82.3防火 82.4抗震 8三.设计依据信息 91.自然条件 92.门窗 9四.结构计算书 101.楼盖结构计算 101.1设计资料 103.梁信息 114.基础确定 115.荷载计算 111.恒载计算 111.1屋面恒载计算（不上人屋面） 112.活载统计 12五．电算设计信息汇总 131.总信息: 132.风荷载信息: 143.地震信息: 154.活荷信息: 165.调整信息: 176.设计信息: 187.配筋信息: 198.荷载组合: 20六.结构计算信息 221.全楼层信息 222.各层等效尺寸 22七.质量信息 241.结构质量分布 24八风荷载信息 26九、立面规则性 271.梁柱侧向刚度计算 272.楼层侧向剪切刚度及刚度比 273.[楼层剪力/层间位移]楼层刚度 284.各楼层抗剪承载力及承载力比值 29十.变形验算及舒适度验算 311.普通结构楼层位移指标统计 312.舒适度验算 382.1结构顶点风振加速度 38十一.抗倾覆和稳定验算 391.抗倾覆验算 392.整体稳定刚重比验算 39十二、抗震分析及调整 401.地震作用计算 402.自振周期计算 403.双向地震作用计算 404.各振型的基底剪力 415.各地震方向参与振型的有效质量系数 426.地震作用下结构的剪重比及其调整 43十三.结构体系指标及二道防线调整 461.各层规定水平力 462.竖向构件倾覆力矩及百分比(抗规方式) 473.竖向构件倾覆力矩及百分比(力学方式) 484.竖向构件地震剪力及百分比 49十四.内力组合 511.框架梁内力组合 512.梁控制截面内力标准值 513.梁内力组合计算 544.框架柱内力组合 621梁控制截面内力标准值 622.A柱内力组合 643.B柱内力组合 68十五.连续梁的计算 721. 计算简图 722、 内力及配筋 723. 截面内力及配筋 721.计算信息 732.计算如下 73六.柱配筋计算 811.柱截面设计 81十七.楼梯计算 851.计算示意图 852.楼梯设计资料 853.标准层楼梯计算 853.1楼梯计算所需的参数（长度单位均为毫米mm） 854.楼梯结构设计 861荷载标准值计算 862梯段板截面设计 863、荷载作用组合计算 874、楼梯段配筋计算： 875、实际配筋面积 885．平台板设计 881、荷载计算 882、PTB-1截面设计 893、PTB-2截面设计 896.平台梁设计 90（1）荷载计算： 90（2）平台梁截面设计 90（3）斜截面受剪验算 91十八.基础的设计计算 921.基础设计资料 922、基础截面计算 923.基础截面形式的确定 934.地基承载力验算 941.轴心荷载作用下的地基承载力验算 942.偏心荷载作用下的地基承载力验算 945.确定基础底面反力设计值 956.冲切验算 961.底面反力设计值的计算 962.验算柱边的冲切 977.受弯计算 1001.I-I截面弯矩的弯矩 1002.II-II截面弯矩的计算 1018.基础的配筋计算 1031.Asx的计算 1032.Asy的计算 104十九.板配筋计算书 1061.计算信息 106二、计算过程 1063.裂缝宽度的验算 1071）荷载效应 1073）计算纵向受拉钢筋的配筋率 108附图 110致谢 111参考文献 112致谢……………………111参考文献…………………118河南城建学院本科毕业设计（论文）摘要摘要本设计为拟新建一座五层三跨矩形文昌中学教学楼。楼内各房间功能合理，使用方便。楼的技术指标符合国家规范要求，经济指标最优化。有任务书工程地质情况，本工程决定采用现浇式钢筋混凝土异形柱-框架结构。本设计时主要对结构的板，柱、梁、基础等构件进行了承载力的验算。本设计按照收集设计资料，计算简图的确定以及对构件的截面进行初步的估算，主要包括恒载和活载的荷载统计，内力组合，依据各部分内力计算结果对内力进行最不利组合；配筋计算，包括框架梁、板、楼梯和基础配筋计算。通基本步骤和方法，为以后的工作打下了坚实的基础达到了理论和实践相结合的目的。本设计工程以电算手算相结合的方法进行建模设计计算。关键字：文昌中学教学楼，设计，异形柱-框架结构WenchangmiddleschoolteachingbuildingdesignThisdesignisintendedtobuildanewfive-storeyWenchangsecondaryschoolteachingbuilding.Ineachroomwithreasonablefunction,easytouse.Buildingtechnicalindicatorsinlinewithnationalnorms,theoptimizationofeconomicindicators.Withtheengineeringgeologicalconditionoftheproject,theprojectdecidedtoadoptthecast-in-placereinforcedconcretespecial-shapedcolumnframestructure.Thisdesignmainlyonthestructureoftheboard,column,beam,foundationandothercomponentsofthebearingcapacityofthecheck.Thedesigninaccordancewiththedatacollectiondesign,thecalculationdiagramandpreliminaryestimationofcomponentsection,includingdeadloadandliveloadtheloadstatistics,internalforcecombination,accordingtoeachpartoftheinternalforcecalculationresultsofinternalforceofthemostunfavorablecombination;reinforcementcalculation,includingframebeams,panels,stairsandfoundationreinforcementcalculation.Basicstepsandmethodsforthefutureworktolayasolidfoundationtoachievethecombinationoftheoryandpractice.Keywords:Wenchangmiddleschoolteachingbuilding;design;specialshapedcolumnframestructure

整楼模型河南城建学院本科毕业设计（论文）计算书综合说明一．计算书总说明本设计计算书主要包括：1.结构计算本设计采用弹性理论方法对楼盖的梁板结构进行了结构分析和计算，并根据计算结果进行配筋构造设计。2．连续梁计算本设计包括荷载计算，内力弯矩计算。3.楼梯设计计算该设计采用人工计算方法对首层的一跑楼梯进行了结构计算，主要进行了楼梯板计算，荷载计算，正截面受弯承载力计算。4.基础的设计计算该设计基础选用柱下独立基础，主要对框架柱中所选取的一个柱子（250mm*700mm）进行独立基础的结构设计，计算和验算。河南城建学院本科毕业设计（论文）设计总说明5．板配筋计算本设计包括X向底板钢筋；Y向底板钢筋;跨中挠度计算：裂缝宽度验算；注：本设计均按新规范要求进行计算和设计。二．设计总说明1.工程概况工程名称：文昌中学教学楼总面积：4668.3㎡，主体共5层，高17.7m，一层层高3.6m,标准层层高3.3m；女儿墙0.9m。结构形式：异形柱-框架结构。2.建筑说明2.1立面设计该设计为了满足教学楼的不同房间不同功能和采光的需求，选取了不同尺寸的玻璃窗。外墙面做法根据规范选用仿砖红色墙面砖。2.2屋面该教学楼屋面为平屋顶；排水坡度为2%，采用外排水法排水。柔性防水做法的屋面，屋面保温层为聚苯乙烯泡沫塑料板。2.3防火耐久与防火等级均为二级，房间较大的设有前后两个门，房间较小的设一个门以满足防火要求；2.4抗震抗震设计烈度为7度0.15g，抗震等级为二级，一类环境二类场地，现浇钢筋混凝土异形柱-框架结构，屋盖和楼盖采用现浇肋梁楼板，，建筑耐久等级、防火等级以及抗震等级均为二级。基础采用独立基础，建筑设计使用年限为50年。河南城建学院本科毕业设计（论文）设计依据信息三.设计依据信息1.自然条件工程地质条件：地基承载力特征值是150KPa，基础埋深：1.5～4m左右,不考虑地下水的影响，建筑地点冰冻深度：室外天然地面以下300mm抗震设防：7度安全等级：二级建筑物类型：已类基本风压：W0=0.40KN/m2，主导风向：夏季东南风，冬季西北风基本雪压：S0=0.55KN/m2冻土深度：－0.3m气象条件：最高温度：39oC最低温度：－2oC楼面活荷：普通教室，食堂，厕所的活载为2.5KN/m2；实验室，阅览室，会议室，办公室的活载为2.0KN/m2；走廊，门厅，楼梯（教学楼）活载为3.5KN/m2；不上人屋面：0.5KN/m2。2.门窗门窗表窗编号洞口尺寸数量门编号洞口尺寸数量C11500×1800196M11000×2400113C21500×600104M32700×27002C31700×18008M41200×25002C41500×90020C61500×100020C72100×100010河南城建学院本科毕业设计（论文）结构计算信息四.结构计算书1.楼盖结构计算1.1设计资料本教学楼楼盖采用现浇钢筋混凝土楼盖，楼面面层为30mm厚抛光砖，底面用20mm厚水泥砂浆抹平。楼盖采用C40混凝土，梁板柱中钢筋均采用HRB400级钢筋。[结构布置]该工程结构布置简图如下：（图中尺寸单位为mm）2.柱截面尺寸确定各层的重力荷载取近似值ge=12KN/m2,本拟建工程选择轴下柱子为例估算本工程的柱截面尺寸。边柱和中柱的负载面积分别为F1=5.1×3.6m2和F2=5.1×4.95m2边柱Ac=βN／[un]fc=（1.3×5.1×3.6×12×103×5）/(19.1×0.75)=99970.7mm2中柱Ac=βN／[un]fc=（1.3×4.95×5.1×12×103×5）/(19.1×0.75)=137459.7mm2本工程所选取的其他柱信息尺寸详见下表柱尺寸表柱截面形式柱截面尺寸L形柱250*900250*800T形柱250*1000250*600一字形柱250*700250*5003.梁信息主梁：宽b;（1/14～1/8）L=365mm～637mm,b取600mm，高h;（1/2～1/3）b=200mm～300mm,h取250mm，次梁：宽b;取400mm高取200mm4.基础确定本工程的地质条件较良好且不需要考虑地下水对主体结构的影响，可采用柱下独立基础，基础埋置深度取值为1.5m（自室外地坪算起）。初步确定基础高度为1.0m。5.荷载计算1.恒载计算1.1屋面恒载计算（不上人屋面）1）水泥砖面层（含打底水泥砂浆）0.6KN/m22）防水层（SBS）0.4KN/m23)结合层（20厚水泥砂浆）0.02×16=0.32KN/m24)找平层（20厚1：8水泥炉渣）0.02×12=0.24KN/m25）结构层（120厚现浇板）0.12×27=3.24KN/m26）板底抹灰（20厚水泥砂浆）0.02×20=0.4KN/m2屋面恒载0.6+0.4+0.32+0.4+0.24+3.24=5.2KN/m21.2楼面板恒载计算1）面层（30厚抛光砖）0.6KN/m22）结合层（20厚水泥砂浆）0.02×16=0.32KN/m23）120厚现浇楼板0.12×27=3.24KN/m24)20厚板底抹灰0.02×20=0.4KN/m2楼面恒载0.6+0.32+0.4+3.24=4.56KN/m21.3厕所楼板面荷载1）地砖0.03×19.8=0.69KN/m22）保护层（20厚水泥砂浆）0.02×20=0.4KN/m23）防水层0.05KN/m24）找坡层（20厚水泥砂浆）0.02×20=0.4KN/m25）结构层（120厚现浇板）0.12×27=3.24KN/m26）顶棚抹灰0.02×16=0.32KN/m2厕所楼板面恒载=0.6+0.4+0.05+0.4+3+0.32=5.01KN/m21.4梁间荷载及自重计算框架梁自重计算0.25×0.6×27=4.05KN/m梁间荷载0.25×（3.3－0.60）×10=6.75KN/m墙面粉刷荷载（3.3－0.60）×0.02×2×17=1.84KN/m外墙贴瓷砖荷载3.3×0.5=1.65KN/m顶层梁上女儿墙自重0.25×0.9×10=2.25KN/m2.活载统计根据《建筑结构荷载规范》查表的教学楼的活载信息汇总如下：普通教室，食堂，厕所：2.5KN/m2；实验室，阅览室，会议室，办公室：2.0KN/m2；走廊，门厅，楼梯（教学楼）：3.5KN/m2；不上人屋面：0.5KN/m2。河南城建学院本科毕业设计（论文）电算信息汇总五．电算设计信息汇总1.总信息:水平力与整体坐标夹角（度）0混凝土容重（kN/m3）27.00钢材容重（kN/m3）78.00裙房层数0转换层所在层号0嵌固端所在层号1地上部分层数5地下室层数0墙元细分最大控制长度（m）1.00弹性板细分最大控制长度（m）1.00转换层指定为薄弱层是墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否考虑梁板顶面对齐否构件偏心方式传统移动节点方式结构材料信息钢筋混凝土结构结构体系异型柱框架结构恒活荷载计算信息模拟施工加载3风荷载计算信息计算水平风荷载地震作用计算信息计算水平地震作用结构所在地区全国规定水平力的确定方式楼层剪力差方法（规范方法）墙梁转框架梁的控制跨高比（0=不转）0.00框架连梁按壳元计算控制跨高比0.00刚性楼板假定计算信息不强制采用刚性楼板假定楼梯计算信息不带楼梯进行计算2.风荷载信息:地面粗糙度类别B修正后的基本风压（kN/m2）0.41X向结构基本周期（秒）0.30Y向结构基本周期（秒）0.30风荷载作用下结构的阻尼比（%）5.00承载力设计时风荷载效应放大系数1.00结构底层底部距离室外地面高度（m）0.00用于舒适度验算的风压（kN/m2）0.35用于舒适度验算的结构阻尼比（%）2.00考虑顺风向风振影响是水平风体型系数：体型分段数1第一段：最高层号5X向体型系数1.31Y向体型系数1.30设缝多塔背风面体型系数0.503.地震信息:设防地震分组第一组设防烈度7（0.15g）场地类别II类砼框架抗震等级三级抗震构造措施的抗震等级提高一级悬挑梁默认取框梁抗震等级否按主振型确定地震内力符号否按抗规（6.1.3-3）降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级否部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级（高规表3.9.3、表3.9.4）是程序自动考虑最不利水平地震作用否考虑双向地震作用否考虑偶然偏心否重力荷载代表值的活载组合值系数0.50周期折减系数1.00特征周期（秒）0.35水平地震影响系数最大值0.12用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值0.72结构阻尼比选取方法全楼统一结构的阻尼比（%）5.00特征值分析参数：分析类型子空间迭代法计算振型个数15斜交抗侧力构件方向附加地震数0是否采用自定义地震影响系数曲线否4.活荷信息:柱、墙设计时活荷载折减传给基础的活荷载折减梁活荷不利布置的最高层号5柱、墙、基础活荷载折减系数：计算截面以上层数折减系数11.002-30.854-50.706-80.659-200.6020层以上0.55梁楼面活荷载折减设置不折减考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.005.调整信息:梁端负弯矩调幅系数0.85梁活荷载内力放大系数1.00梁扭矩折减系数0.40托墙梁刚度放大系数1.00支撑临界角（度）20.00地震作用下连梁刚度折减系数0.60风荷载作用下的连梁刚度折减系数1.00柱实配钢筋超配系数1.15墙实配钢筋超配系数1.15梁刚度放大系数按2010规范取值是梁刚度放大系数按主梁计算否按抗震抗规(5.2.5)调整各楼层地震内力是弱轴方向动位移比例（0-1）0.00强轴方向动位移比例（0-1）0.00薄弱层调整：按刚度比判断薄弱层的方式按抗规和高规从严判断受剪承载力突变形成的薄弱层自动进行调整否指定的薄弱层个数0薄弱层地震内力放大系数1.25地震作用调整：全楼地震作用放大系数1.00二道防线调整：考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地震再调整0.2V0分段调整方法规范方法Alpha0.20Beta1.50调整分段数0调整系数上限2.00调整与框支柱相连的梁的内力否框支柱调整系数上限5.00指定的加强层个数06.设计信息:结构重要性系数1.00钢构件截面净毛面积比0.85梁按压弯计算的最小轴压比0.15考虑P-Δ效应否按高规或高钢规进行构件设计否框架梁端配筋考虑受压钢筋是结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用否剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条的较高配筋要求是当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件是按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应否梁按高规5.2.3-4条进行简支梁控制主梁、次梁均执行此条主梁进行简支梁控制的处理方法分段计算梁保护层厚度（mm）25.00柱保护层厚度（mm）30.00梁柱重叠部分简化为刚域：梁端简化为刚域否柱端简化为刚域否钢柱计算长度系数：X向：有侧移Y向：有侧移柱配筋计算原则按双偏压计算柱双偏压配筋时进行迭代优化否柱剪跨比计算原则简化方式（H/2h0）过渡层信息：过渡层个数07.配筋信息:钢筋级别：梁主筋级别HRB400[360]梁箍筋级别HRB400[360]柱主筋级别HRB400[360]柱箍筋级别HRB400[360]墙主筋级别HRB400[360]墙水平分布筋级别HRB400[360]墙竖向分布筋级别HRB400[360]边缘构件箍筋级别HRB400[360]箍筋间距：梁箍筋间距（mm）100.00柱箍筋间距（mm）100.00墙水平分布筋间距（mm）200.00墙分布筋配筋率：墙竖向分布筋配筋率（%）0.30墙最小水平分布筋配筋率（%）0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比1.00河南城建学院本科毕业设计（论文）结构计算河南城建学院本科毕业设计（论文）质量信息六.质量信息1.结构质量分布楼层质量分布信息如下表质量分布表层号恒载质量(t)活载质量(t)层质量(t)质量比5922.923.3946.30.913,4919.0120.41039.31.002919.0120.41039.30.951971.5120.41091.81.00恒载产生的总质量4651.353t；活载产生的总质量504.751t；结构的总质量5156.104t；恒载包括结构的自重和外加恒载；结构总质量有恒载和活载的质量以及附加质量。各楼层的单位面积质量分布层号单位面积质量(kg/m2)单位面积质量比51013.521.0041113.181.102,31113.181.0011169.401.05质量比的计算方法；本层质量与上层质量比值和本层质量与下层质量比值的最大值各个楼层之间的质量比都满足小于等于1.5的要求，符合规范要求。质量比分布曲线河南城建学院本科毕业设计（论文）风荷载信息七风荷载信息有任务书知本设计工程基本风压为W0=0.4kN/m2，以下将计算风荷载作用下框架结构的性能及特点。层号本层风荷(kN/m2)楼层剪力(kN)楼层弯矩(kN.m)559.359.3195.7452.7112.0565.3346.1158.11087.1241.4199.51745.4151.2250.72873.5X向顺风向风荷载信息层号本层风荷(kN/m2)楼层剪力(kN)楼层弯矩(kN.m)5183.9183.9607.04163.7347.61754.03143.6491.23374.92129.2620.45422.11160.5780.98936.2Y向顺风向风荷载信息河南城建学院本科毕业设计（论文）立面规则性八、立面规则性1.梁柱侧向刚度计算梁柱侧向刚度计算时边跨梁取0,中跨梁取公式中I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩。柱子线刚度取I=I0梁线刚度值计算结构如下表层数截面（m2）混凝土强度等级惯性矩Ic（mm4）(Nmm)(Nmm)2~50.25×0.6C404.5×1098.84×10106.63×101010.25×0.6C404.5×1096.70×10105.42×1010柱线刚度计算层数截面（m2）混凝土强度等级惯性矩Ic（mm4）（mm3）(KNmm)2~50.25×0.7C407.15×1092.17×1067.05×101010.25×0.7C407.15×1091.63×1065.30×1010故、同理可以求出任意框架梁与柱子的线刚度。2.楼层侧向剪切刚度及刚度比刚度比：X，Y方向本层塔剪切刚度与下一层相应塔剪切刚度的比值楼层侧向剪切刚度比层号X向刚度比Y刚度比4,51.001.0030.940.9422.542.5411.001.00多方向刚度比简图3.[楼层剪力/层间位移]楼层刚度γx1，γy1：“X、Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小”(按抗规3.4.3;高规3.5.2-1)楼层刚度比层号γx1γy1，51.001.0041.591.8031.461.5421.361.5811.171.63多方向刚度比1简图4.各楼层抗剪承载力及承载力比值各楼层抗剪承载力及承载力比值层号X向承载力(kN)Y向承载力(kN)X向承载力比值Y向承载力比值比值判断59.06e+37.29e+31.001.00满足41.14e+49.13e+31.251.25满足31.34e+41.09e+41.181.19满足21.56e+41.26e+41.161.16满足11.30e+41.06e+40.830.84满足多方向抗剪承载力比简图河南城建学院本科毕业设计（论文）变形验算及舒适度验算九.变形验算及舒适度验算1.普通结构楼层位移指标统计X向地震工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比57.631.0146.941.0135.771.0124.171.0112.291.00本工况下全楼最大楼层位移=7.63（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在5层1塔）X向地震工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/45891.0241/27281.0231/20401.0121/17531.0111/19631.00本工况下全楼最大层间位移角=1/1753（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.02（发生在5层1塔）Y向地震工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比59.311.0648.141.0636.461.0724.361.0712.111.07本工况下全楼最大楼层位移=9.31（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.07（发生在1层1塔）Y向地震工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/27041.0641/19111.0631/15521.0621/14651.0611/21321.07本工况下全楼最大层间位移角=1/1465（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.07（发生在1层1塔）X向风荷载工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比50.461.0140.421.0130.361.0120.261.0110.151.01本工况下全楼最大楼层位移=0.46（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在1层1塔）X向风荷载工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/99991.001-41/99991.01本工况下全楼最大层间位移角=1/28974（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.01（发生在1层1塔）Y向风荷载工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比51.871.0541.651.0531.331.0520.911.0510.461.06本工况下全楼最大楼层位移=1.87（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.06（发生在1层1塔）Y向风荷载工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比4,51/99991.0431/80261.0521/71971.0511/98601.06本工况下全楼最大层间位移角=1/7197（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.06（发生在1层1塔）X静震工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比57.731.0147.011.0135.811.0124.191.0112.311.01本工况下全楼最大楼层位移=7.73（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在1层1塔）X静震工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/46221.0041/27361.0031/20441.0021/17541.0011/19461.01本工况下全楼最大层间位移角=1/1754（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.01（发生在1层1塔）Y静震工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比59.081.0447.891.0436.221.0424.171.0412.011.04本工况下全楼最大楼层位移=9.08（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.04（发生在1层1塔）Y静震工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/27741.0341/19711.0431/16091.0421/15281.0411/22401.04本工况下全楼最大层间位移角=1/1528（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.04（发生在1层1塔）X静震工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比57.731.0147.011.0135.811.0124.191.0112.311.01本工况下全楼最大楼层位移=7.73（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在1层1塔）X静震工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/46221.0041/27361.0031/20441.0021/17541.0011/19461.01本工况下全楼最大层间位移角=1/1754（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.01（发生在1层1塔）静震工况的楼层位移层号最大位移(mm)位移比59.081.0447.891.0436.221.0424.171.0412.011.04本工况下全楼最大楼层位移=9.08（发生在5层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.04（发生在1层1塔）Y静震工况的楼层层间位移层号最大层间位移角位移比51/27741.0341/19711.0431/16091.0421/15281.0411/22401.04本工况下全楼最大层间位移角=1/1528（发生在2层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.04（发生在1层1塔）2.舒适度验算2.1结构顶点风振加速度风振加速度工况高钢规(m/s^2)荷载规范(m/s^2)顺风向横风向顺风向横风向WX0.0180.0030.0170.0031WY0.0530.0030.0490.031河南城建学院本科毕业设计（论文）抗倾覆稳定性验算十.抗倾覆和稳定验算1.抗倾覆验算抗倾覆工况抗倾覆力矩Mr(kN.m)倾覆力矩Mov(kN.m)比值Mr/Mov零应力区(%)EX1407616.544325.831.760.00EY440847.039002.311.300.00WX1462735.32958.1494.480.00WY458109.59214.749.720.002.整体稳定刚重比验算整层屈曲模式的刚重比验算[高规5.4.1-2,一般用于剪切型结构]层号X向刚度Y向刚度层高(m)上部重量(t)X刚重比Y刚重比51.54e+69.45e+53.3011729433.30265.9841.72e+61.19e+63.3026127217.11150.8131.76e+61.29e+63.3040524143.13105.0621.81e+61.45e+63.3054922109.0186.9211.64e+61.71e+64.5069949105.75110.18注：X、Y向刚度单位：kN/m该结构刚重比（Di*Hi/Gi）为86.92不小于20,所以按规范要求可以不考虑重力二阶效应且刚重比大于10,依高规(5.4.4)的要求能够通过整体稳定验算。十一、抗震分析及调整1.地震作用计算本工程结构质量和刚度分布相对较对称，允许采用调整地震作用效应的方法计入双向地震作用下的扭转影响且该工程无斜交抗侧力构件的结构，故可以不用分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。同时为了更好研究地震作用下，结构的性能，考虑多个阵型条件下地震对拟建结构的影响。2.自振周期计算本计算按才有顶点位移法进行计算，取基本周期调整系数α0=0.6;计算公式为，式中为顶点位移（单位为m），计算结果如下；层次50.2401 40.196230.165420.142410.0921故==0.5s3.双向地震作用计算结构周期及振型方向如下，地震作用的最不利方向角:0.05度结构周期及振型方向振型号周期(s)方向角(度)类型扭振成份X侧振成份Y侧振成份总侧振成份阻尼比10.588591.15Y12%0%88%88%5.00%20.566875.11T87%1%12%13%5.00%30.5356179.15X1%99%0%99%5.00%40.175396.82Y24%1%75%76%5.00%50.170733.70X40%42%18%60%5.00%60.1684162.08X37%57%6%63%5.00%70.0914178.02X3%97%0%97%5.00%80.086880.82Y37%2%61%63%5.00%90.084499.52T60%1%39%40%5.00%100.0588179.30X1%99%0%99%5.00%110.052382.97T52%1%47%48%5.00%120.050894.99Y47%0%53%53%5.00%130.0439179.49X1%99%0%99%5.00%140.037383.26T58%1%41%42%5.00%150.036293.91Y41%0%59%59%5.00%4.各振型的基底剪力各振型的基底剪力(单位kN)振型号EXEY振型号EXEY11.252855.0091.6676.20230.88409.441029.510.0133686.210.77110.2621.9145.67531.91120.1524.445224.79131.76135.520.006318.2143.29140.043.427125.930.23150.024.8182.34120.87基底剪力简图5.各地震方向参与振型的有效质量系数各地震方向参与振型的有效质量系数振型号EXEY振型号EXEY10.03%73.66%90.03%1.35%20.77%10.21%100.62%0.00%387.37%0.02%110.01%0.48%40.09%8.60%120.00%0.54%53.63%2.13%130.13%0.00%65.14%0.70%140.00%0.08%72.14%0.00%150.00%0.12%80.04%2.11%第1地震方向EX的有效质量系数为100.00%,参与振型足够第2地震方向EY的有效质量系数为100.00%,参与振型足够6.地震作用下结构的剪重比及其调整Vx(kN):X向地震作用下结构楼层的剪力RSW:剪重比Coef1:按抗规(5.2.5)条计算的Coef_RSWx:程序综合考虑最终采用的剪重比调整系数(如果用户定义了则采用用户定义值)EX工况下指标层号Vx(kN)RSWCoef1Coef_RSWx51085.711.47%1.001.0042046.410.31%1.001.0032803.39.27%1.001.0023375.88.31%1.001.0013756.47.29%1.001.00EX工况下的剪重比限值为2.400%Vy(kN):Y向地震作用下结构楼层的剪力RSW:剪重比Coef1:按抗规(5.2.5)条计算的剪重比调整系数Coef_RSWy:程序综合考虑最终采用的剪重比调整系数(如果用户定义了则采用用户定义值)EY工况下指标层号Vy(kN)RSWCoef1Coef_RSWy51067.811.28%1.001.0041904.39.59%1.001.0032532.18.37%1.001.0023002.07.39%1.001.0013305.36.41%1.001.00EY工况下的剪重比限值为2.400%地震各工况楼层剪力简图河南城建学院本科毕业设计（论文）抗震分析及调整十二.结构体系指标及二道防线调整1.各层规定水平力各层规定水平力(kN)层号EXEY51085.71067.84960.7836.53756.9627.82572.5469.91380.6303.2多工况下规定水平力简图2.竖向构件倾覆力矩及百分比(抗规方式)X静震工况下的倾覆力矩(单位kN.m)层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩53582.90.00.00.03582.9410336.00.00.00.010336.0319586.90.00.00.019586.9230727.00.00.00.030727.0147630.90.00.00.047630.9X静震工况下的倾覆力矩百分比层号框架柱短肢墙普通墙斜撑1-5100.0%0.0%0.0%0.0%Y静震工况下的倾覆力矩(单位kN.m)层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩53523.60.00.00.03523.649807.70.00.00.09807.7318163.70.00.00.018163.7228070.40.00.00.028070.4142944.20.00.00.042944.2Y静震工况下的倾覆力矩百分比层号框架柱短肢墙普通墙斜撑1-5100.0%0.0%0.0%0.0%3.竖向构件倾覆力矩及百分比(力学方式)X静震工况下的倾覆力矩(单位kN.m)层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩53582.90.00.00.03582.9410336.00.00.00.010336.0319586.90.00.00.019586.9230727.00.00.00.030727.0147630.90.00.00.047630.9X静震工况下的倾覆力矩百分比层号框架柱短肢墙普通墙斜撑1-5100.0%0.0%0.0%0.0%Y静震工况下的倾覆力矩(单位kN.m)层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩53523.60.00.00.03523.649807.80.00.00.09807.8318163.70.00.00.018163.7228070.40.00.00.028070.4142944.20.00.00.042944.2Y静震工况下的倾覆力矩百分比层号框架柱短肢墙普通墙斜撑1-5100.0%0.0%0.0%0.0%4.竖向构件地震剪力及百分比X向地震工况下的剪力(单位kN)层号框架柱墙及支撑总剪力51085.70.01085.742046.40.02046.432803.30.02803.323375.80.03375.813756.40.03756.4X向地震工况下的剪力百分比层号框架柱墙及支撑1-5100.0%0.0%Y向地震工况下的剪力(单位kN)层号框架柱墙及支撑总剪力51067.80.01067.841904.30.01904.332532.10.02532.123002.00.03002.013305.30.03305.3河南城建学院本科毕业设计（论文）内力组合十三.内力组合本计算书以第一层的梁、柱内力组合为例，详细说明内力组合的主要思路，其余各层仅给出计算结果，计算过程将以表格的形式表示。本计算书遵循“电算为主，手算为辅”的原则。在进行内力组合的过程，将根据电脑分析获得更加贴近实际情况的数据。从而使数据更加符合建筑物在实际情况下的受力情况。1.框架梁内力组合本计算在考虑内力组合的时候，将考虑多种工况下的多种内力组合，对于一些内力组合如果对结构影响较小的，本计算书将不再考虑。主要考虑如下几种组合方式：组合类型不考虑地震作用1.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+1.4风（不利）1.0恒+1.4风（有利）1.2恒+0.9（1.4活+1.4风）（不利）1.0恒+0.9（1.4活+1.4风）（有利）考虑地震作用(1.2重力载+1.3地震）(不利）(1.0重力载+1.3地震)（有利）2.梁控制截面内力标准值框架梁的不利位置主要可能发生在：支座边缘及框中部位，故本计算书将重点考虑这几个截面位置的内力标准。备注：所有M值均为电脑合理调幅厚的弯矩值。计算简图计算过程如上计算简图所示；本结构为对称结构，故可以利用对称结构进行简化计算左来风作用是由以上图表中的有关数据，可得各控制截面的弯矩和剪力组合值。同理，右来风作用是由以上图表中的有关数据，可得各控制截面的弯矩和剪力组合值。当左震作用时，可由上表中的有关数据，代入以下公式进行计算，可得各控制截面的弯矩和剪力组合值。同理，右震作用时可得各控制截面的弯矩和剪力组合值用同样的方式计算。3.梁内力组合计算层次控制截面不利内力恒载活载左风载右风载左震右震不考虑地震的组合SGKSQKSWK（左）SWK（右）SEK（左）SEK（右）1.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+1.4风（不利）1.0恒+1.4风（有利）1.2恒+0.9（1.4活+1.4风）（不利）1.0恒+0.9（1.4活+1.4风）（有利）左风右风左风右风左风右风左风右风五层AM23.285.61-2.542.5413.50-13.5035.7936.9324.3831.4919.7226.8431.8038.2127.1533.55V-59.49-5.730.65-0.653.43-3.43-79.41-85.93-70.48-72.30-58.58-60.40-77.79-79.43-65.89-67.53B左M78.523.702.15-2.1511.18-11.1899.40109.6397.2391.2181.5375.51101.6096.1885.8980.47V74.835.200.65-0.653.43-3.4397.08106.1290.7188.8975.7473.9297.1795.5382.2080.56B右M65.041.33-0.810.81-4.594.5979.9189.1176.9179.1863.9166.1778.7080.7465.7067.74V-12.710.100.68-0.683.82-3.82-15.11-17.06-14.30-16.20-11.76-13.66-14.27-15.98-11.73-13.44跨间MAB-93.80-7.72-0.200.20-1.161.16-123.37-134.20-112.84-112.28-94.08-93.52-122.54-122.04-103.78-103.28MBC55.011.890.65-0.650.57-0.5768.6676.1266.9265.1055.9254.1069.2167.5758.2156.57四层AM30.9519.38-5.455.45-28.4228.4264.2760.7729.5144.7723.3238.5854.6968.4348.5062.24V60.84-25.641.33-1.336.94-6.9437.1157.0174.8771.1562.7058.9842.3839.0330.2122.83B左M76.4531.414.15-4.1521.53-21.53135.71133.9997.5585.9382.2670.64136.55126.09121.26110.80V73.4828.981.33-1.336.94-6.94128.75127.6090.0486.3175.3471.62126.37123.02111.67108.32B右M58.9620.99-2.772.77-14.6814.68100.14100.1766.8774.6355.0862.8493.71100.6981.9288.90V-11.69-5.422.15-2.1511.38-11.38-21.62-21.09-11.02-17.04-8.68-14.70-18.15-23.57-15.81-21.23跨间MAB-91.00-36.47-0.650.65-3.443.44-160.26-158.59-110.11-108.29-91.91-90.09