某污水厂模板工程设计与施工毕设论文

呼和浩特辛辛板污水处理厂改扩工程二沉池、生物池模板工程施工方案编制：审核：审定：中化二建集团有限公司二○○八年八月一日清水砼系一次成型，不做任何外装饰，直接采用现浇砼的自然色作为饰面，它体现的是一种朴实、自然的韵味，展示的是一种简单，朴素的自然工艺效果，在国内应用越来越广泛。它要求砼表面平整光滑，色泽均匀，无碰撞和污染，对拉螺栓及施工缝的设置整齐美观，且不允许出现普通砼的质量通病。一、工程概况（1）该工程位于呼市城区西南部辛辛板村、二环路南，接纳城西南片区系统收集的雨污水，现状处理规模为15万m3/d。扩建工程设计二级处理规模5万m3/d。（2）主要构建筑物有生物池、初沉池、细格栅、曝气沉砂池、二沉池、污泥消化池、剩余污泥泵房等，池体构筑物材料为C30、C40钢筋混凝土，抗渗等级为S6。生物池、初沉池、细格栅、曝气沉砂池、二沉池、污泥消化池、剩余污泥泵房、紫外线消毒池等构筑物的壁板均采用木胶合板大模板进行混凝土模板支设施工。（3）模板的选型大模板采用拼装式大模板；模板材料为胶合板。整体式大模板接缝少，拆模后，混凝土外观相对光洁。拼装式大模板组拼模板方便，转运、安装简易，模板制作费用较低。能较大节约工程成本。但由于组合大模板接缝较多，刚度不如整体式大模板高，应经过认真检算，并对配模进行认真计算，模板缝的处理必须满足规范要求。二、模板设计综合各方面的分析，模板拟采用拼装式大模板。主模板为1220×2420木胶合板，配以合适的小规格木胶合板。特殊部位采用5.0㎝厚木模。模板支撑采用双脚手架管作为内外楞撑，外壁采用双排脚手架支撑，配以斜撑、剪刀撑等，内壁支撑采用满堂架撑。三、模板检算1、模板面板的计算：模板主要采用木制胶合模板，面板为受弯结构，按三跨连续梁计算。计算简图如下：qq6060模板计算简图60（1）强度计算：新浇混凝土最大侧压力按下式计算，并取其中较小值：F=0.22γctβ1β2=0.22×24×6×1×1.15×=25.76KN/㎡F=γH=24×4.7=112.8KN/㎡上式中，γ—混凝土重力密度，取24.0KN/m³t—新浇混凝土初凝时间，取6h；v—混凝土浇筑速度，取0.5H模板设计高度，取4.7mβ1—外加剂影响修正系数，取1；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15根据以上计算，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F1为25.76KN/㎡F2为振捣混凝土时产生的荷载标准值，F=4.0KN/㎡则：新浇混凝土侧应力设计值q1=1.2×25.76×0.6×0.9=16.69KN/m式中，0.9为临时结构折减系数；振动混凝土侧应力设计值为q2=1.4×4×0.6×0.9=3.02KN/m作用在模板上的侧应力线荷载q=q1+q2=19.71KN/m面板最大弯矩M=0.1ql²=0.1×16.69×600²=6.0×10N·㎜则，σ=M/W＜f式中：σ—面板强度计算值（N/㎜²）M—面板最大弯矩（N/㎜）W—面板的净截面抵抗矩W=bh²/6=600×55²/6=3.025×10㎜²f—面板抗弯强度设计值(KN/m²），根据《施工手册》，取45KN/m²σ=M/W=7.23×10/3.025×10=2.39N/㎜²=19.3KN/m²＜f=45KN/m²，面板强度满足要求。（2）抗剪强度检算：面板最大剪力V=0.6ql=0.6×12.85×750=5782N面板截面的最大受剪应力：τ=3V/2bh=3×5782/(2×600×55)=0.263N/㎜²=2.2KN/㎡＜fv=15KN/㎡,表面抗剪强度满足要求。上式中fv为面板抗剪强度设计值，根据《施工手册》查得，fv=15KN/㎡。（3）挠度验算刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用。面板挠度：ω=0.677ql/100EI=0.677×9.11×750/(100×2.06×10×8.32×10)=0.114㎜＜[ω]=1.5㎜q—作用在面板上的侧压力线荷载，q=15.18×0.6=9.11N/㎜；l—计算跨度，l=750㎜；E—面板弹性模量，E=2.06×10N/㎜²I—截面惯性矩：I=60×55³/12=8.32×10㎜[ω]—最大允许挠度值，根据《施工手册》取1.5㎜面板最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值，满足要求。2、背楞计算（1）内楞（φ48㎜钢管）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的连续梁计算，计算简图如下：qq750750内楞计算简图750在本工程中，内楞采用2根φ48㎜钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=π(d-d)/64=12.19㎝W=π(d³-d/d)/32=5.08㎝³1）内楞的抗弯强度验算。新浇混凝土侧应力设计值q1=1.2×15.18×0.75×0.9=12.30KN/m式中，0.9为临时结构折减系数；振动混凝土侧应力设计值为q2=1.4×4×0.75×0.9=3.78KN/m作用在模板上的侧应力线荷载q=(q1+q2)/2=8.04KN/m=8.04N/m计算跨度l=750㎜内楞跨中最大弯矩M=0.1ql²=0.1×8.04×750²=452250N·㎜内楞承受的应力为σ=M/W=452250/3618=125N/㎜²＜f=215N/㎜²f—为钢材抗拉强度设计值，215N/㎜²。内楞强度满足规范要求。2）内楞挠度验算：q=15.18×0.75/2=5.69KN/m内楞挠度：ω=0.677ql/100EI=0.677×5.69×750/(100×2.06×10×12.19×10)=0.49㎜＜[ω]=1.5㎜（3）外楞外楞（φ48㎜钢管）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算，计算简图如下：pp750750外楞计算简图750pp在本工程中，外楞采用2根φ48㎜钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=π(d-d)/64=12.19㎝W=π(d³-d/d)/32=5.08㎝³1）外楞的抗弯强度验算。计算跨度l=750㎜内楞跨中最大弯矩M=0.175Fl=0.175×(1.2×17.35+1.4×4)×0.75×0.75/2×1000×750=975270N·㎜外楞承受的应力为σ=M/W=975270/5080=191.98N/㎜²＜f=215N/㎜²f—为钢材抗拉强度设计值，215N/㎜²。外楞强度满足规范要求。2）外楞挠度验算：P=17.35×0.75×0.75/2=4.88KN/m内楞挠度：ω=1.146Pl/100EI=1.146×4.88×750/(100×2.06×10×12.19×10)=0.70㎜＜[ω]=1.5㎜(4)穿墙螺栓的计算穿墙螺栓所受的最大拉力为N=17.35×0.75×0.75=9.75KN穿墙螺栓型号为M14，其有效直径为11.55㎜，有效面积为105㎜²。最大容许拉力值:[N]=fA=1.7×10×1.05×10=17.85KNN=9.75KN＜[N]=17.85KN穿墙螺栓满足拉力要求。经过以上计算，所选用模板系统及支撑体系完全能够满足规范要求。三、模板施工模板拼装：在场地外先对已加工模板进行调整清理，运至现场按照模板设计图进行拼装。施工工艺流程图如下：模板设计测量放线模板设计测量放线模板加工模板拼装模板加固模板检查不合格合格浇注砼砼养护拆模及修整下一循环模板施工工艺流程图在施工中，主要在以下几个方面加强控制：（1）轴线通直，几何尺寸准确；关键尺寸偏差控制在设计要求最小范围之内。（2）大截面结构棱角倒圆或倒角，线条顺直；（3）表面光滑、平整，清洁、颜色一致；（4）大模板拼装后应进行校正，模板缝应横平竖直，中间不得弯曲。模板接缝、对拉螺栓和施工缝留设有规律；（7）模板之间的缝隙用泡沫胶或海绵条塞紧，保证模板接缝与施工缝处无挂浆、漏浆现象。（8）砼表面外露的预埋件位置和尺寸偏差符合设计要求且控制最小范围之内；（9）脱模剂应涂刷均匀，不得使用有色脱模剂。允许偏差采用现行的《钢筋砼施工质量验收规范》最低标准控制，详见下表。拼装式大模板组拼允许偏差与检验方法项次项目允许偏差(㎜)检验方法1模板高度±3卷尺量检查2模板长度-2卷尺量检查3模板面对角线差≤3卷尺量检查4板面平整度22m靠尺及塞尺量检查5相邻模板高低差≤1平尺及塞尺量检查6相邻模板拼缝间隙≤1塞尺量检查7垂直度≤1／1000。施工实践证明，采用55型系列模板组合大模板，完全能够满足招标文件规定的清水混凝土要求，工程质量得到业主和监理方的一致认可。结束语：清水混凝土模板工程是一项质量要求高的谨慎细致的“面子”工程。在进行模板设计和组织施工时，应认真理会设计文件和质量要求，精心组织策划，合理选择搭配。如设计文件没有特殊要求，在保证工程施工质量的情况下，合理选用拼装大模板，不失为一种明智的选择。模板工程只是清水混凝土质量控制比较关键的一环。在施工中，还应加强混凝土施工管理、养护管理和成品保护工作。各个环节均需精心组织、精心施工，才能真正搞好清水混凝土的施工。80196单片机IP研究与实现,TN914.42AT89S52单片机实验系统的开发与应用,TG155.1F406基于单片机的LED三维动态信息显示系统,O536TG174.444基于单片机的IGBT光伏充电控制器的研究,TV732.1TV312基于89C52单片机的印刷品色彩质量检测系统的研究,TP391.41基于单片机+CPLD体系结构的信标机设计,TU858.3TN915.62基于单片机SPCE061A的汽车空调控制系统,TM774TM621.3带有IEEE488接口的通用单片机系统方案设计与研究,TN015基于VC的单片机软件式开发平台,TG155.1F406基于VB的单片机虚拟实验软件的研究与开发,TG155.1F406采用单片机的电阻点焊智能控制器开发,TG155.1F406基于51系列单片机的PROFIBUS-DP智能从站研究,TG155.1F406八位单片机以太网接入研究与实现,TG155.1F406基于单片机与Internet的数控机床远程监控系统的研发,R319TP319基于单片机和DSP控制的医用输液泵的研究,U467.11基于单片机控制新型逆变稳压电源的设计与仿真,F426.22TP311.52基于8位单片机的摩托车发动机电控单元软硬件的开发,TB61基于430单片机的变压器监控终端的研究,TG155.1F406逆变点焊单片机控制系统研究,TG131TG113.14单片机控制数字变量柱塞泵的研究,F426.22TP311.52基于单片机控制的高通量药物筛选及检测系统开发,R730.55R734.2MCS8051以及DS80C320单片机软核的设计,TP391基于AVR单片机的应用设计实践,TN015LPC2210单片机的KGW脉冲固体激光掩膜加工控制系统研究,TG131TG113.14基于单片机控制的交流伺服系统的多梳栉经编机的研究,TN916TP31780C196单片机在铁路客车发电机控制系统中的应用研究,TP368.1TP393基于单片机的工程车辆3参数自动换档技术研究,F426.22TP311.52削方制材机摇尺机构单片机控制装置的研制,TH213.68XC196单片机集成开发环境的研制,F426.22TP311.52基于单片机与PC的光电靶测试系统研究,O536TG174.444手机和单片机控制系统的理论与应用研究,TG155.1F406基于单片机数控实验教学绘图仪研究,TN916TP317基于单片机控制的脉冲电化学齿轮修形研究,R319TP319基于AT89S52单片机的三相电度表研究,TP274.2基于MSP430单片机的嵌入式网络终端,TH812TP368.1基于MSP430单片机地下车库通风控制系统设计,TP273.2TG333.26基于PIC单片机的血压测量计设计,TP311.5TM910.6基于单片机的标记打印机的研究与开发,TP277TG156.82基于C8051F单片机和CANbus的航空三轴伺服转台控制系统的设计与研究,TP368.1V217.2HYP