流量为110t、h的U型管式换热器的设计毕业设计论文

摘要2换热器又被叫热量交换器，是一种把热流体的热量传递给冷流体的2设备，并且实现化工生产过程中热量的交换和传递不可缺少的设备，在工厂中具有重要的意义。管壳式换热器具有可靠性高、适应性广等优点，在各工业领域中得到最为广泛的应用。U型管式换热器就是管壳式换热器的一种，属石油化工设备，由管箱、壳体及管束等主要部件组成，因其换热管成U形而得名。折流板顾名思义是用来改变流体流向的板，常用于管壳式换热器设计壳程介质流道，根据介质性质和流量以及换热器大小确定折流板的多少。管板，就是在圆形钢板上钻出比管子外径一样略大一些的孔，是换热器中起到固定管子以及密封介质作用的圆钢。固定管板换热器中常用的是U型膨胀节，它具有结构紧凑简单，补偿性好，价格便宜等优点。已知条件为：设计压力为管程2.0MPa，壳程1.9MPa，工作温度管程90℃，壳程180℃，设计温度管程100℃，壳程200℃，管程介质为水，壳程介质为高温油。依据给定条件，查GB151—1999书第138页，通过试算法获得总传热系数，所得传热面积为73m。考虑到介质特性、其他因素，采用Φ25×2.5的不锈钢的无缝钢管作换热管，本设计采用240根换热管可满足换热量。设定拉杆数量为12，计算得到筒体直径为DN=700mm。完成了压降计算、管壁温度、传热系数计算等。强度设计中，依据GB150进行筒体、封头强度设计及校核，依据流量进行入口接管、出口接管等管口直径的选择，依据等面积补强法进行开口补强计算。本设计选择管板延长兼做法兰，依据GB151中的弹性支撑假设对管板进行设计和校核，管板与换热管的连接方式为焊接，拉杆与管板为螺纹连接结构。同时，进行了卧式容器鞍座校核。我设计的U型管换热器每根换热管皆弯成U形，两端分别固定在同一管板上下两区，借助于管箱内的隔板分成进出口两室。此种换热器完全消除了热应力，结构比浮头式简单，但管程不易清洗。关键字:

换热器;U形管

;

折流板

；管板AbstractFor

heat

exchanger

was

called

heat

exchanger

is

akind

of

thethermalfluidheattransfertothecoldfluidequipment,andtherealizationofchemicalproductionintheprocessofheatexchangeandtransmissionofessentialequipment,inthefactoryhasimportantsignificance.Shellandtubeheatexchangerhastheadvantagesofhighreliabilityandwideadaptability,andiswidelyusedinvariousindustrialfields.Utypetubeheatexchangerisashellandtubeheatexchanger,isapetrochemicalequipment,fromthetubebox,shellandtubebundlesandothermajorcomponents,becauseofitsheattransfertubeintoaUshapedandnamed.Baffleplateasthenamesuggestsisusedtochangetheflowdirectionoftheplate,commonlyusedinshellandtubeheatexchangerdesignshellmediumflowchannel,accordingtothenatureofthemediumandflowandthesizeoftheheatexchangertodeterminethenumberofbaffles.Tubeplate,isinthecircularplatedrilledthanthepipediameterasslightlylargerholeischangeintheheatexchangertopipefixingandsealingtheroleofthemediabar.FixedtubesheetforheatexchangerincommonisU-typeexpansionjoint,whichhassimpleandcompactstructure,goodcompensatoryandcheappriceadvantage.Forheatexchangerwascalledheatexchangerisafluidheattransferheattothecoldfluidequipmentandknownconditions:designpressure2.0MPapipes,shell1.9mpa,workingtemperaturetubeprocess90DEGC,shellof180DEGC,designtemperaturetubeprocessatatemperatureof100DEGC,shellside200DEGC,monitormediumforwater,shellsidemediumforhightemperatureoil.Accordingtothegivenconditions,theGB151-1999book138thpages,thetotalheattransfercoefficientwasobtainedbytrialcalculationmethod,theheattransferareawas73m2.Consideringthemediumcharacteristicsandotherfactors,thephi25x2.5stainlesssteelseamlesssteeltube

as

heat

transfer

tube

and

the

design

the

240

tube

can

meet

the

heattransfer.Thenumberof

thesetrodis12,

and

thediameter

ofthecylinder

isDN=1000mm.Thecalculation

ofthepressuredrop,thewall

temperatureandheat

transfer

coefficient

werecompleted.

In

thestrength

design

and

GB150basis

for

cylinder

head

design

and

strength

check,

according

to

theflowofinlet

takeover,outletnozzleandorificediameterselection,onthebasisoftheareafillmethodtoanopeningreinforcementcalculation.Thedesign

selectionofpipeplatetoextend

anddotheflange,basedontheelasticsupportGB151assumption

on

thetubeplatedesign

andcheck,tubeplateandheatexchangertube

connection

for

welding,

tie

rod

and

tube

plate

for

the

threadedconnectionstructure.Atthesametime,thehorizontalvesselsaddlecheck.IdesignedtheUtypetubeheatexchangereachtubeisbentinto

a

Ushape,

both

ends

werefixed

in

thesametubeplate

up

and

down

two

areas,with

thetube

box

ofthepartition

into

theimport

and

export

room

two.Theheatexchangercompletelyeliminatesthethermalstress,simplestructurethanthefloat,butthetubeisnoteasytoclean.Keywords:

Heatexchanger;Baffleplate;Flange;Tube-sheet目

录第一章综述

11.11.2

换热器的发展及用途1换热器结构形式2

换热器的零部件名称1换热器的主要组合部件31.3

间壁式换热器的类型6

夹套换热器4沉浸式蛇管换热器4喷淋式换热器5套管式换热器6列管式换热器6新型高效换热器81.41.5

换热器的腐蚀原因及防腐措施11结论12参考文献12第二章换热器传热工艺计算142.1起始数据142.2定性温度及确定其物性参数142.3热量守恒与油流量的计算152.4管程换热系数计算152.5结构的初步设计：172.6壳程换热系数计算172.7传热系数计算182.82.9

管壁温度计算19管程压降计算20第三章U型换热器结构设计计算213.1换热管材料及规格的选择和根数确定213.2管子的排列方式213.3确定筒体直径213.4筒体壁厚的确定223.5筒体水压试验233.6管程标准椭圆形封头厚度的计算233.7容器法兰的选择243.7.1设备法兰的选择243.7.2接管法兰的选择253.8管板的设计263.9管箱短节壁厚的计算273.10拉杆和定距管的确定283.11折流板的选择293.11.1选型293.11.2折流板尺寸293.11.3换热管无支撑跨距或折流板间距293.11.4折流板厚度293.11.5折流板直径293.12接管及开孔补强303.13分程隔板厚度选取323.14支座的选择及应力校核323.14.1支座的选择323.14.2

鞍座的应力校核33第四章结论37参考文献38致谢40沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述第一章综述1.1

换热器的发展及用途能源是当前人类面临的重要问题之一，能源的开发及转换利用已成为各国的重要课题之一，而换热器是能源利用的过程中必不可少的设备，几乎一切工业领域都要使用它，化工、冶金、动力、交通、航空与航天等一些部门应用尤为广泛。近几年由于新技术发展和新能源开发和利用，各种类型的换热器越来越受到工业界的重视，而换热器又是节能措施中较为关键的设备之一，因此，无论是从工业的发展，还是从能源的高效利用，换热器的合理设计、制造、选型和运行都具有非常重要的发展意义。近年来随着节能技术的快速发展，应用领域不断扩大，利用换热器进行高温和低温热能回收带来了显著的经济效益。换热器分类方式有多样形式,按照其工作原理可分为:直接接触式换热器、蓄能式换热器和间壁式换热器三大类型,间壁式换热器又可分为列管式和板壳式换热器两类型,其中列管式换热器以其高度的可靠性和广泛的适应性,在长期的操作过程中积累了丰富的实用经验,其设计资料比较齐全,随着经济的发展，各种不同型式和种类的换热器发展都很快，新结构、新材料的换热器不断涌现出来。近年来尽管列管式换热器也受到了新型换热器的严峻挑战,但由于它具有结构简单、牢固、操作弹性大、应用材料广等一些优点,列管式换热器目前仍是化工、石油和石化行业中使用的主要类型的换热器,尤其在高温、高压和大型换热设备中仍占有显著的优势。1.2

换热器结构形式1.2.1

换热器的零部件名称1沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述表1.1序号名称序号名称序号名称1接管法兰11活动鞍座（部件）21纵向隔板2管箱法兰12U形换热管22接管3壳体法兰13挡管23内导流筒4防冲板14固定鞍座（部件）24圆筒5补强圈15滑到25管箱侧垫片6壳体（部件）16管箱垫片26凸形封头7折流板17管箱圆筒（短节）27双头螺柱或螺栓8拉杆18封头管箱（部件）28放气口9定距管19分层隔板29螺母10支持板20中间挡板图1

U型管式换热器2沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述1.2.2

换热器的主要组合部件换热器的主要组合部件有前段管箱、壳体和后端结构（包括管束）三部分组成。详细分类见图2。图2

主要部件的分类及代号3沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述1.3

间壁式换热器的类型换热器的分类:（1）按用途分类：加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器（2）按冷热流体热量的交换方式可分为：混合式、蓄热式和间壁式（3）主要内容有：1.根据工艺的要求，选择合适的换热器类型；2.通过有关计算选择合适的换热器规格。1.3.1夹套换热器夹套换热器(图3)的结构：夹套式换热器的主要用于反应过程的加热或冷却，是在容器外壁安装夹套制成的。优点：结构比较简单。缺点：传热面受容器壁面限制，传热系数小。为提高传热系数且使釜内液体受热均匀，可在釜内安装搅拌器。也可在釜内安装蛇管。1.3.2

图(3)沉浸式蛇管换热器沉浸式蛇管换热器(图4)结构：这种换热器多以金属管子绕成，或制成各种与容器相适应的情况，并沉浸容器内的液体中。优点：结构简单，便于防腐，能承受高压。缺点：由于容器体积比管子的体积大得多,因此管外流体的表面传热系数较小。4沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述1.3.3

图（4）喷淋式换热器喷淋式换热器(图5)图(5)结构：冷却水从最上面的管子的喷淋装置中淋下来，沿管表面流下来，被冷却的流体从最上面的管子流入，从最下面的管子流出，与外面的冷却水进行换热。在下流过程中，冷却水可收集再进行重新分配。优点：结构简单、造价便宜，能耐高压，便于检修、清洗，传热效果好缺点：冷却水喷淋不易均匀而影响传热效果，只能安装在室外。5沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述用途：用于冷却或冷凝管内液体。1.3.4套管式换热器套管式换热器(图6)图(6)结构：由不同直径组成的同心套管，可根据换热要求，将几段套管用U形管连接，目的增加传热面积；冷热流体可以逆流或并流。优点：结构简单，加工方便，能耐高压，传热系数较大，能保持完全逆流使平均对数温差最大，可增减管段数量应用方便。缺点：结构不紧凑，金属消耗量大，接头多而易漏，占地较大。用途：广泛用于超高压生产过程，可用于流量不大，所需传热面积不多的场合。1.3.5列管式换热器列管式换热器又称为管壳式换热器，是最典型的间壁式换热器，历史悠久，占据主导作用。优点：单位体积设备所能提供的传热面积大，传热效果好，结构坚固，可选用的结构材料范围宽广，操作弹性大，大型装置中普遍采用。结构：壳体、管束、管板、折流挡板和封头。一种流体在管内流动，其行程称为管程；另一种流体在管外流动，其行程称为壳程。管束的壁面即为传热面。根据所采取的温差补偿措施，列管式换热器可分为以下几个型式。6沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述（1）固定管板式(图7)图(7)1—列管

2—膨胀节壳体与传热管壁温度之差大于50C，加补偿圈，也称膨胀节，当壳体和管束之间有温差时，依靠补偿圈的弹性变形来适应它们之间的不同的热膨胀。特点：结构简单，成本低，壳程检修和清洗困难，壳程必须是清洁、不易产生垢层和腐蚀的介质。（2）浮头式(图8)1—分程板（管程隔板）

2—壳程隔板

图(8)3—内封头（浮头）两端的管板，一端不与壳体相连，可自由沿管长方向浮动。当壳体与管束因温度不同而引起热膨胀时，管束连同浮头可在壳体内沿轴向自由伸缩，可完全消除热应力。特点：结构较为复杂，成本高，消除了温差应力，是应用较多的一种结构形式。（3）U型管式(图9)7沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述1—列管

图(9)2—隔板把每根管子都弯成U形，两端固定在同一管板上，每根管子可自由伸缩，来解决热补偿问题。特点：结构较简单，管程不易清洗，常为洁净流体，适用于高压气体的换热。1.3.6新型高效换热器1.螺旋板式换热器(图10)8沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述

图(10)2.

结构：螺旋板式换热器由两块金属薄板焊接在一块分隔板上并卷制成螺旋状而构成的。换热时，冷、热流体分别进入两条通道，在器内作严格的逆流流动。(11)板式换热器图9

图(11)沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述结构紧凑，占用空间小

很小的空间即可提供较大的换热面积，不需另外的拆装空间；相同使用环境下，其占地面积和重量是其他类型换热器的1/3～1/5。3.板翅式换热器(图12)图(12)在两块平行金属板之间夹入波纹状金属翅片，两边以侧条密封，组成一个单元体；将各单元体进行不同的叠集和适当地排列，再用钎焊予以固定，形成逆流、并流和错流的板翅式换热器组装件(芯部或板束)；将带有进、出口的集流箱焊接到板束上。特点：传热效果更好、结构更为紧凑。4.热管式换热器(图13)10沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述图(13)结构及工作原理：将一根金属管的两端密封，抽出不凝性气体，充以一定量的某种工作液体而成。当热管的一端被加热时，工作液体受热沸腾汽化，产生的蒸汽流至冷却端冷凝放出冷凝潜热，冷凝液沿着具有毛细结构的吸液芯在毛细管力的作用下回流至加热段再次沸腾汽化，工作介质如此反复循环，热量则由热管的轴向由加热端传至冷却端。1.4

换热器的腐蚀原因及防腐措施炼油工业中，换热器的应用十分广泛，其重要性也是显而易见的，换热设备利用率的高低直接影响到炼油工艺的生产效率以及成本的费用等问题。据统计换热器在化工建设中约占投资的1/5,因此换热器的利用效率及寿命是值得研究的重要课题。由换热器的损坏原因来看，腐蚀是一个非常重要的原因之一，而且换热器的腐蚀是大量的普遍存在的问题，能够解决好腐蚀问题，就等于解决了换热器损坏的根本原因。要想防止换热器的腐蚀发生，就得弄清楚腐蚀的根源问题，换热器的腐蚀的原因有两中：1.换热器用材的选择，2.换热器的金属腐蚀换热器几种常见的腐蚀破坏类型1.均匀腐蚀在整个暴露于介质的表面上，或者在较大的面积上产生的，宏观上均匀的腐蚀破坏叫均匀腐蚀。2.接触腐蚀两种电位不同的金属或合金互相接触，并浸于电解质溶解质溶液中，它们之间就有电流通过，电位正的金属腐蚀速度降低，电位负的金属腐蚀速度增加。3.选择性腐蚀合金中某一元素由于腐蚀，优先进入介质的现象称为选择性腐蚀。4.孔蚀集11沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述中在金属表面个别小点上深度较大的腐蚀称为孔蚀，或称小孔腐蚀、点蚀。5.缝隙腐蚀在金属表面的缝隙和被覆盖的部位会产生剧烈的缝隙腐蚀。6.冲刷腐蚀是由于介质和金属表面之间的相对运动而使腐蚀过程加速的一种腐蚀。7.晶间腐蚀晶间腐蚀是优先腐蚀金属或合金的晶界和晶界附近区域，而晶粒本身腐蚀比较小的一种腐蚀。8.应力腐蚀破裂（SCC）和腐蚀疲劳SCC是在一定的金属一介质体系内，由于腐蚀和拉应力的共同作用造成的材料断裂。9.氢破坏金属在电解质溶液中，由于腐蚀、酸洗、阴极保护或电镀，可以产生因渗氢而引起的破坏。冷却介质对金属腐蚀的影响工业上使用最多的冷却介质是各种天然水。影响金属腐蚀的因素很多，对几种常用金属的影响：1.溶解氧水中的溶解氧是参加阴极过程的氧化剂，因此它一般促进腐蚀。2.其他溶解气体在水中无氧时CO2将导致铜和钢的腐蚀，但不促进铝的腐蚀。3.硬度一般说来，淡水的硬度增高对铜、锌、铅和钢等金属的腐蚀减小。4.pH值钢在pH>11的水中腐蚀较小，pH<7时腐蚀增大。5.离子的影响氯离子可以破坏不锈钢等钝化金属的表面，诱发孔蚀或SCC。6.垢的影响淡水中的CaCO3垢。CaCO3垢层对传热不利，但是有利于防止腐蚀。1.5

结论计,

换热器是化工、石油、能源等各工业中应用相当广泛的单元设备之一。据统在现代化学工业中换热器的投资大约占设备总投资的30%,在炼油厂中占全部工艺设备的40%

左右,

海水淡化工艺装置则几乎全部是由换热器组成的。对国外换热器市场的调查表明,

虽然各种板式换热器的竞争力在上升,但管壳式换热器仍占主导地位约64%

。新型换热元件与高效换热器开发研究的结果表明,列管式换热器已进入一个新的研究时期,

无论是换热器传热管件,

还是壳程的折流结构都比传统的管壳式换热器有了较大的改变,其流体力学性能、换热效率、抗振与防垢效果从理论研究到结构设计等方面也均有了新的进步。目前各国为改善该换热器的传热性能开展了大量的研究,主要包括管程结构和壳程结构强化传热的发展。12沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第一章

综述参考文献[1][2][3]

GB150-1998GB151-1999JB/T4737-95

《钢制压力容器》《钢制管壳式换热器》《椭圆形封头》.北京：机械工业出版社，1996[4][5][6][7]

JB/T4717-92《U型管式换热器型式与基本参数》钱颂德主编.《换热器设计手册》.北京：化学工业出版，2002.8化工部设备设计技术中心站毛希澜.《化工设备设计全书（换热器设计）》《化工设备设计全书》编辑委员会编，化工设备设计全书——换热器，化学工业出版社，2003年5月第一版13沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算第二章换热器传热工艺计算2.1起始数据壳程油的进口温度：

t

，1=180℃，t

,,壳程油的出口温度：

1

=120℃,t,,tth壳程油的工作压力：P1=1.,t,,tth管程水的进口温度：=20℃管程水的出口温度：=90℃管程水的工作压力：P2=2.0MPa壳程油的流量：G1=110=110000Kg/h2.2定性温度及确定其物性参数①壳程：壳程油的定性温度：t1=150℃查表得壳程油的密度：ρ1=730Kg/m3查表得壳程油的比热：Cp1=2.6KJ/(Kg·

℃)查表得壳程油的导热系数：λ1=0.097w/(m·℃)壳程油的粘度：μ1=378.5×10-6Pa·s查表得壳程油的普朗特系数：Pr1=10.14②管程：管程油的定性温度：t2=55℃查表得管程油的密度：ρ2=985.65Kg/m3查表得管程油的比热：CP2=4.176Kg/(Kg·℃)查表得管程油的导热系数：λ2=0.654w/(m·℃)查表得管程油的粘度：μ2=509.1×10-6Pa·s14沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算查表得管程油的普朗特系数：Pr2=3.262.3热量守恒与油流量的计算,,,tt,,,Cp2(t,,,tt,,,Cp2(tt),,,,,,,,,ttln（),,,tt,,,,,ttP===0.4375,,,,,,tt参数：R===0.86其设计传热量：Q0=G1×Cp1×(－)×η×1000/3600=110000×2.6×(180－120)×0.98×1000/3600=4671333W则管程苯流量为：Q0G2==3600×467133/4.174×（90-20）×1000=57556.3Kg/h2.4有效平均温度的公式计算-[(t2t1)(t2t1)]△tn==91.44℃其中有关参数的计算t1t118020t2t29020加热器器按照单壳程双管程设计差《管程式换热器原理与设计》图2-6（a），得：温差校正系数∮=0.908有效平均温差：△tm=∮△tn=0.908×91.44=83℃2.4管程换热系数计算参考表2—7《管壳式换热器原理与计算》15沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算K

0

500

w

mCQ4671333Q46713330则初选传热面积为：K0tm50083

2=112.56m2选用

25

2.5

不锈钢的无缝钢管作换热管。d=25mm则

管子外径

0N

t

F113管子内径di=20mmF113管子长度L=6000mm则所需换热管根数：d0l

314×0025×6可取换热管根数为

240a

根Nt

d

2

240

20.022

0.038m

2则管程流通面积为2管程流速为：

22

2Ga2

2

43600

i

2986

4575563600

0.038kg

m

s

（两管程）管程质量流速为：

W

2

2

2

986421

m

2

sRe

2

2

di

9860.50.02510

19720管程雷诺数为管程

传

2

0.8

染

系

数

0.8

为

：

2

0.2360010.015t0.2100di

2

2

0.2360010.015900.8330.21000.015

6740166沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算2.5结构的初步设计：查GB151—1999知管间距按1.25d管间距为：S=1.25×0.025=0.031m

0

取：取

管束中心排管数为：18根

N

c

1.1

N

t

1.1

240

18则壳体内径为：故内径为0.7mL

Di6

S

N

c

1

4d

0

0.031

18

1

4

0.025

0.627则内径比为

Di

0.7

8.6

（合理）D0.7折流板间距为：BD0.7折流板间距为：B0.35ml6BB0.35则弓形折流板的弓高为：h0.2Di0.20.70.14m22折流板数量为：实际取15块2.6壳程换热系数计算f1

BD

i

1

d

0

0.35

0.7

1

0.0250.025

0.05m

2壳程流通面积为：

G1

3600

s

110000

0.031m

1壳程流速为：

1

f1

3600

730

0.05

0.84kg

s壳程质量流速为：

W1

1

1

7300.84613.2

m

2

sd

e

D

2i

Ntd

20

0.7

2

240

20.0252

0.0567壳程当量直径为：

Ntd0

240

0.02517沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算壳程雷诺数为：

Re

1

11d1

e

h

7300.840.056737910

91737切去弓形面积所占比例按

Di

0.2查得为0.14560.1460.140.9377管外壁温度假定值为：壁温下油的黏度为：黏度修正系数为：壳程换热系数为2.7传热系数计算3311K1d3311K1d1d10.0190.0190.0001720.000172819.440.0156740*0.015wKj则传热系数比为：1.11(合理)则油侧污垢热阻为：10.00017220.000172由于管壁比较薄，管壳层阻力损失都不超过0.3×10N/m所以管壁的热阻可以忽略不计。所以可以计算出总传热系数为：1i2imCK0500所以假设合理。18沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算2.8管壁温度计算管外壁热流温度计算为：

q1

N

Q0t0

240

46713333.140.025

6

41325w

m

2

C管

1外1

壁

温1

度

为

：t

w1

t

1

q1

1

1'

150

41325

419.90

0.0001720.000172

104.9C误差校核：

t

w1

t

w1

104.91004.9C2D2DN壳程当量直径为：de

t

d

20

0.7

2

4060.019

2

=0.0445mWd

N

t

d

0

4060.019壳程雷诺数为：Re1

1

1

e

6380.3691010

139582经查壳程的摩擦系数为：12

0.42

2管束压降为：0

WW

Dinb

1

1

314.8

0.718

0.42

4121Pa

21

d

e

1

2715

0.0445

12取进口管处质量流速为：10002WN2

kg

m

2

s1000

2

1.5取进口管压降为：

N1

21

1.5

2715

1049Pa取导流板阻力系数为：W

d2

5

1000

2导流板压降为：d

N121

d

715

56993Pa壳程结垢修正系数

d

1.38壳程压降为：1

0d

d

N1

1.3841216993104913729Pa管程、壳程允许压降为：1235000Pa1122符合压降条件19沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第二章换热器传热工艺计算2.9管程压降计算t

w2

t

2

q1

dd

0

1

2

9028996

0.0190.015

16740

0.000172

102Ci

2

3壁温下油的黏度为：2

w22

0.143100.14

333310

0.14

1

w2

310

33222t2i2管程数nt2管内沿程压为：22di2W2

220.012222679320.012228150.015167942

1380Pa回弯压降为：b

2

2

4nt

2815kg

2263Pa取出口处质量流速为：W

N2

210002WN2

m

2

s1000

2进出口管处压降为：N2

2

2

1.5

2815

1.58402Pa管程污垢校正系数为：则管程压降：

d2

1.22

i

b

d2

n2

138022631.2840212773.6Pa20沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算第三章U型换热器结构设计计算3.1换热管材料及规格的选择和根数确定序号项目符号单位数据来源及计算公式数值1换热管外径d0mmGB151--1999《管壳式换热器》252管长lmmGB151--1999《管壳式换热器》60003传热面积Sm2AKtm《管壳式换热器设计原理》112.564换热管根数N个Ndl02403.2管子的排列方式1正三角形排列GB151-1999《管壳式换热器》图112换热管中心距SmmGB151-1999《管壳式换热器》323隔板板槽两侧相邻中心距SnmmGB151-1999《管壳式换热器》1003.3确定筒体直径21沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算123456

换热管中心距换热管根数分程隔板厚管束中心排管的管数筒体直径实取筒体公称直径

N'SN'ncD1DN

mm根mm根mmmm

GB151-1999《管壳式换热器》表12Nc=1.1NDi=S(NC-1)+4d0考虑防冲板向上取

32240101870010003.4筒体壁厚的确定序号项目符号单位数据来源及计算公式结果1工作压力MPa给定1.92筒体材料GB150-1998《钢制压力容器》Q245R3设计温度材料的许用应力tMPaGB150-1998《钢制压力容器》1674焊接接头系数《过程装备设计》0.855壳程设计压力cMPac1.12.096筒体计算厚度mm2tDic7.287设计厚度dmmdC29.288名义厚度n'mmndC11022沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算9实取名义厚度nmmGB151-1999《管壳式换热器》表8810负偏差C1mm《过程装备设计》011腐蚀余量C2mm《过程装备设计》212计算厚度emmenC1C2813设计厚度下圆筒的计算应力tMPatcD2iee131.6714校核tMPatt179.8合格15设计温度下圆筒的最大许用工作压力wMPaw2etie2.33.5筒体水压试验序号项目符号单位根据来源及计算公式数值1试验压力TMPaT1.25ct2.62圆筒薄膜应力TMPattD2iee164.43校核0.9s240.9MPaT合格3.6管程标准椭圆形封头厚度的计算23沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算序号123

项目设计压力材料材料许用应力

t符号tc

单位MPaMPa

根据来源及计算公式c1.1GB150-1998《钢制压力容器》GB150-1998《钢制压力容器》

数值2.2Q245R16745678910111213

焊接接头系数封头计算厚度设计厚度名义厚度实取名义厚度有效厚度设计厚度下封头的计算应力校核设计温度下封头的最大许用工作压力w

't'tdnnePw

mmmmmmmmmmMPa0.9MPa合格

Dt'DDt'Dciestt420.5cdC2ndC1GB151-1999《管壳式换热器》表8enC12e240.9MPa2Die

0.857.89.810881392.33.7容器法兰的选择DN1000mm3.7.1DN1000mm按其条件

110110C24

设计压力

2.5MP由《压力容器法DD4tDD4t1螺柱规格螺柱数量119511401098108810856815542211830M2736DNA/BDKLThC法兰理论重量200221.5/2193603101226M2430244/24417.4DNA/BDKLThC法兰理论重量

第三章

u型换热器结构设计计算兰》选择乙型平焊法兰，相关参数如下：DD123DH

单位（mm）aa

d由《压力容器法兰》选择相应垫片：非金属软垫片其相应尺寸为：D=1087mmd=1037mm厚度

JB/T4704—20003mm3.7.2接管法兰的选择64Ga80064Ga8009863.143600d197.2mm646800010则d173mmd173mm则同理故取a=b=200mm故取公称直径dN2200mm公称压力为N22.5MPa2〉壳程接管的公称直径相同设为d，设进出口质量流量为1.5m/s8008003.143600d故取公称直径dN1200mm公称压力为N12.5MPa由《钢制管法兰，垫片，紧固件》选择带颈对焊法兰n

B1

a.b相关参数如下由《钢制管法兰，垫片，紧固件》选择带颈对焊法兰n

B1

c.d相关参数如下25序号项目符号序号项目符号单位数据来源和计算公式数值D12筒体内径横截面积Amm2A=πD12/43846503筒体厚度smm84圆筒内壳壁金属截面积Asmm2Ass（D1+s）177945管子金属总截面积namm2na=ntdt7.65×1046换热管根数n4067换热管外径dmm19t9换热管材料的弹性模量EtMPaGB150-1998表F518500011沿一侧的排管数n'20312布管区内未能被管支撑的面积Admm2Adn'SSn0.866S82976.2513管板布管区面积Atmm2At0.866nS2Ad302723.75

第三章

u型换热器结构设计计算250

219.1/219

360

310

12

26

M24

30

244/244

17.43.8管板的设计计算A计算A、、na、K、、、、、Q、、、、P；本设计为管板延长部分兼作法兰的形式，即GB151-1999项目5.7中scrctstt1

筒体内径

mm

7008

换热管壁厚

mm

210

换热管有效长度

L

mm

284026沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算14

管板布管区当量直径

Dt

mm

Dt=

4At/π

62015161718

换热管中心距隔板槽两侧相邻管中心距管板布管内开孔后的面积系数

SSnA1

mmmmmm

2

GB151-1999GB151-1999A1=And=A1/A

2

/4

25382695370.719

壳体不带膨胀节时换热管束与圆筒刚度比

Q

Q=

Et

×na/

Es

As

0.820212223

壳程圆筒材料的弹性模量系数系数系数

Ess

=/A=/A=0.40.61Q1s

/

1900000.2815.82.51224

管板不管区当量

tPt

t

=0.4

1

0.6Q

/

0.89252627

直径与壳程圆筒内径比管子受压失稳当量长度设计温度下管子受屈服强度管子回转半径

tLcrtsi

mmMPamm

Pt=Dt/DiGB151-1999图32GB150-1998表F2

20081336.353.9管箱短节壁厚的计算27序号项目序号项目符号单位数据来源及计算公式数值径dn432拉杆数量GB151-1999《管壳式换热器》表4483定距管规格GB151-1999《管壳式换热器》取192管板端螺纹长度Ld45折流板Ls45

第三章

u型换热器结构设计计算序号项目符号单位数据来源及计算公式数值1设计压力cMPac1.11.762选材GB150-1998《钢制压力容器》选Q345R3计算厚度mm2tDic4.34设计厚度dmmdC26.35名义厚度n'mmn'dC17.36实取名义厚度nmm87有效厚度emmenC7注：其符号意义及取值同筒体壁厚计算的符号及意义。水压试验比较筒体的水压试验和短节的水压试验同样可以满足要求。3.10

拉杆和定距管的确定1

拉杆直

mm

GB151-1999《管壳式换热器》表

12n4

拉杆在

mm

GB151-1999《管壳式换热器》表

505

拉杆在

mm

GB151-1999《管壳式换热器》表

1528沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算6

端螺纹长度拉杆上倒角高

b

mm

GB151-1999《管壳式换热器》表45

2.03.11折流板的选择3.11.1选型根据GB151—1999《管壳式换热器》图板。3.11.2折流板尺寸

37

选择单弓形水平放置的折流缺口弦高

h

值，一般取

0.20~0.45

倍的圆筒内直径，取h0.2d

i

0.20.70.14m3.11.3换热管无支撑跨距或折流板间距由GB151—1999表42知，但换热管为外径192钢管时，换热管的最大无支撑跨距为l1500mm，且折流板最小间距一般不小于圆筒内直径五分之一且不小于50mm由传热计算得到折流板间距B350mm3.11.4折流板厚度由GB151—1999表34，DN700mm

l1500mm查得折流板最小厚度为

10mm，实取折流板厚度

10mm由GB151—1999表36查得管孔直径为19.6mm

允许偏差为0~0.4mm3.11.5折流板直径由GB151—1999表偏差为0.8~0mm

41

查得折流板名义外直径为DN695.5mm

允许29沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算3.12接管及开孔补强补强及补强方法判别补强判别由

GB150—1998

表

8—1

知当满足下列所有条件时不另行补强。D本凸形封头开孔直径d202mmD本凸形封头开孔直径d202mm350mm满足等面积法开孔和的两倍；2〉接管公称直径小于或等于89mm3〉接管最小壁厚满足表8—1要求（GB150—1998p75）由于接管200mm的公称直径大于89mm所以要补强，但由于设计的筒体或封头的厚度远大于理论厚度，所以要进行计算看是否要进行补强。补强计算方法判别开孔直径ddi2C20021202mm2补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算开孔所需补强面积强度削弱系数fr

trntr

1.0接管有效厚度

et

nt

l211mm

2开孔所需补强面积Ads2有效补偿范围

et

1f

r

2028.581733.16mm有效宽度取值

Bd2

n

2

nt

35021021.9370mm故取B420mm有效高度外侧有效高度

30沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算h1

d

nt

2021.919.6mm故h1

20mm内侧有效高度h2dnth20故取h20有效补强面积

2021.920mm封头多余金属面积封头有效厚度enC817mm封头多余金属面积A1Bde2et接管多余金属面积

e

1f

r

23020210.2816.8mm

22A2

2h1

et

t

f

r

2h

2

et

C

2

f

r

223.92.51.5744.45mm其中t

cdt

i

1.76200

3.14mm2nc

21700.851.761A21A26.06.036.0mm2有效补强面积AeA1A2A316.844.4536.097.25mm所需另行补强面积

2

2A4

AA1

A2

A32939.297.252842mm'拟采用补强圈补强'补强圈设计根据接管公称直径外径D400mm内径

DN200

选补强圈，参照补强圈标准31

JB/T4736

取补强圈序号项目符号序号项目符号单位数值1公称直径DNmm7002允许载荷QKN170h4底板l1mm640b11mm105腹板2mm8l3b2mm140b3mm2003

第三章

u型换热器结构设计计算d

'

215mm'A18424补强圈厚度为8.5mm'A18424补强圈厚度为8.5mm'Dd400215考虑钢板负偏差并经圆整，取补强圈名义厚度为

'n

10mm3.13分程隔板厚度选取根据GB151-1999《管壳式换热器》，分层隔板厚度取10mm3.14

支座的选择及应力校核3.14.1支座的选择根据《钢制管法兰

垫片

紧固件

》

JB/T471292鞍式支座的选择重型BI型焊制鞍式支座（表7）当DN700mm取鞍式支座的相关尺寸如下：3

鞍座高度

mm

200mm

1506

筋板

mm

350mm

1032b4mmb4mm3504emm368螺栓间距l2mm4609带垫板鞍座质量Mkg2811型号BI7007垫板

弧长

第三章mm

u型换热器结构设计计算830mm

610

包角

1203.14.2鞍座的应力校核（1）原始数据表序号1234567

项目设计压力设计温度物料密度筒体内径筒体长度公称厚度厚度附加量

符号TDiLnC

3单位3MPaCkgmmmmmmmmm

数值1.762008151000641210289101112

鞍座型号鞍座中心线离封头切线的距离鞍座腹宽腹板厚度鞍座包角

BIAbb0

mmmmmm°

F，S型各一个3800270812014

13

容器与封头的许用应力

t容器与封头的材料t

MPa

Q245R

1403316鞍座材料许用应力16鞍座材料许用应力tMPa11317容器自重M1kg830718物料重量M2kg502419总重量Mkg1333115

鞍座材料

第三章

u型换热器结构设计计算Q245B（2）校核计算序号123456

项目支座反力系数系数系数筒体在支座跨中截面处的弯矩筒的支座截

CMM符号CMMF1C2C312

单位NNmmNmm

C1

1FMg211FMg212LL4H414HC122RHCFAAR23L3L2RiLM1FC1LAi

2

数值666550.0061.050.093227645665737

面的弯矩跨中截面处

MPa

M

2

C2

1

L

C3M1

A

C2

3.68

的轴向应力（最高点）跨中截面处

1

1

Ri

e

3.6

2

MPa

2

PRi

M2

19

的轴向应力（最低点）系数

A

2

2

Ri

e

0.0006A

0.094Rie34沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算101112

系数轴向许用压缩应力

ac比较

1

MPaMPa2

ac

GB150－1998图6-3acB128MPa，验算合格

137137筒体和封头中的切向剪应力13系数K14切向剪应力15椭圆形封头K的形状系数16封头内压引起应力17

MPaMPa

t

KFLKFL2A4HieKPD3标准椭圆形封头K1.02e

1.7131.069比较

max

0.8,

max

1.25t

h

，验算合格18

鞍座截面筒

筒体的周向应力MPa

5

K

5

F

-0.64体最低处的周向应力

eb

21920

系数筒体有效宽

Kb

mm

《过程装备设计》表5-3

0.76047621

度鞍座边角处

MPa

b

b

2

FF

Ri12K

e6

FRi2

-2.78筒体的周向应力

4eb

2

L

e2223

系数

K

比较

5

t,t

6

t《过程装备设计》表5-3t1.25，验算合格。

0.062425

系数鞍座承受水

KF

'鞍座腹板应力'《过程装备设计》表5-5N

0.2045938.09平分力

Fs

KF26

鞍座计算高度

H

mm

取实际高度

30035沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第三章

u型换热器结构设计计算2728

鞍座有效断

取H

's

和

R=267R=267中较小者为HMPa

's

，即HS=300Fs

1.3429

面平均应力

2

2

9

Hsb

o比较

9

3

sa

3

11375.33，验算合格36沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

第四章

结论第四章结论通过被课题的学习与研究，基本完成了U型管式换热器的设计任务，收获颇丰，虽然设计任务完满完成，但是设计中尚有需要改进和完善之处。成果：（1）通过设计过程对过去学到的专业知识进行了系统的回顾和学习；（2）较全面的了解和学习了U型管式换热器设计的设计步骤和设计要求；（3）学习了换热器设计中常用的规范和标准；4）了解了焊接工艺常用的规范和技术要求；（5）懂得了独立研究和思考问题的方法。不足:（1）对于管箱隔板的设计研究还不够深入，设计部够精准；（2）接管的补强设计还需完善，以使结构更加美观和经济；（3）由于设计压力较高有些结构需要自行设计，设计经验少，研究不够深入设计的结构还需完善和完美。此次设计已经结束，受益匪浅，设计规范中一些细节之处可参考的资料较少，在设计过程中遇到的一些难以解决的问题。苦于自身知识结构还不够完善，缺乏深度，希望在以后的工作中不断充实与完善自我知识。37沈阳化工大学科亚学院学士学位论文

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致谢致

谢毕业设计即将结束，在金丹老师的指导和同学的帮助之下，学生对于换热器设计有了更多新的认知，对u型管换热器设计有了更深一步的认识，对换热器综合设计的整体脉络了解得更加的清晰透彻。通过毕业设计，学生对自己大学四年以来所学的知识有更多的认识。毕业设计，帮助我们总结大学四年收获、认清自我。同时，还帮助我们改变一些处理事情时懒散的习惯。从最开始时的搜集资料，整理资料，到方案比选，确定方案，u型管换热器设计，每一步都衔接紧密，其中任何一个步骤产生遗漏或者疏忽，就会对以后的设计带来很多的不便。学生的动手能力和资料搜集能力在设计中也得到提升。毕业设计中很多数值、公式、计算方法都需要我们去耐心地查阅书籍，浏览资料，设计中需要用到辅助设计软件的地方，也需要我们耐心的学习。掌握其使用的要领，运用到设计当中去。最后汇总的时候，需要将前期各个阶段的工作认真整理。毕业设计结束了，通过设计，学生深刻领会到基础的重要性，毕业设计不仅仅能帮助学生检验大学四年的学习成果，更多的是毕业设计可以帮助我们更加清楚的认识自我，磨练学生的意志与耐性，这会为学生日后的工作和生活带来很大的帮助。感谢与我并肩作战的舍友与同学们，感谢关心我支持我的朋友们，感谢学校领导、老师们，感谢你们给予我的帮助与关怀;感谢沈阳化工大学科亚学院，特别感谢机械交通与工程系四年来为我提供的良好学习环境，谢谢!40基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设