梁模板计算书

梁模板（扣件钢管高支架）计算书一、参数信息本工程梁截面尺寸主梁为bXh二600X1400,次梁为bXh=300X600,连梁为bXh二350X750,现对bXh二600X1400进行复核计算。1、 模板支架设置方式支撑立杆沿梁跨度方向间距675mm,梁两侧立杆为1100mm,但在梁底中心处增设一根立杆（设想），高支撑步距拟按1800mm设置，立杆上端伸出至模板支撑点长度aWlOOmm,用于木搁栅安放，支架搭设高度23.500-1.4-0.018=22.082m□支架材料采用通常脚手钢管A48X3.0,木方为50X100,面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）木搁柵320 主梁600*1400 现浇板^h=120nim600*1400大梁典型布置图

荷载参数25KN/m2木模组合系统（面板及木方）自重：25KN/m2钢筋和混凝上自重:施工均布荷载标准值:2.5KN/m2倾倒、振捣混凝上标准值:施工均布荷载标准值:2.5KN/m2倾倒、振捣混凝上标准值:2.OKN/m3、 材料参数机制夹板：弹性模量E：9500N/mm2抗弯强度设计值［f］：13〜15N/mm2木方：弹性模量E：9500N/mm2抗弯强度设计值［f］：W13N/mm2抗剪强度设计值I:W1.4N/mm2二、主梁模板计算（一）梁底面板的计算面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。1、 荷载（1） 钢筋混凝土梁自重ql二25.0X1.4X0.675二21KN/m（2） 模板的自重线荷载（按展开面积）q2二0.35X0.675X（2X1.4+0.6）/0.6=0.6615KN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝上施工荷载

q3二(2.5+2.0)X(0.675X0.6)/0.6=1.8225KN/m荷载组合后q二1.2(ql+q2)+1.4q3二28.545KN/m2、2、面板形状参数W=bh2/6=67.5X1.F/6二36.45cm3I二bh712二67.5X1.8712=32.805cm43、计算简图及多跨连续梁计算结果q=28.545KN/m3.5682.1412.855Q图:3・5682.8553、计算简图及多跨连续梁计算结果q=28.545KN/m3.5682.1412.855Q图:3・5682.8552.1410.1140.114MS：0.1140.114MS：产二:rrmrrr0.0860.028Ymax=0.015mmYmax=0.015mm支座反力:NA二2.141KNNB二5.709KNNC二5.709KNND=2.141KN4、 抗弯强度验算O二M/WW[f]=13N/mm2=0.114/36.45=3.13N/mm2<[f]=13N/mm2故梁底面板计算应力O=3.13N/mm2小于梁底模机制夹板的强度设计值，满足要求。5、 抗剪强度验算T二3V/2bhW[T]=1.4N/mm2其中，V可取支座反力为最大值T=3X5.709/2X675X18=0.705N/mm2^[t]=1.4N/mm2故梁底面板抗剪强度T二0.705N/mm?小于梁底底模机制夹板的强度设计值，满足要求6、 挠度验算经计算，Ymax=0.015mm,面板的最大挠度允许值1/250二675/250二2.7mm,满足要求。（二）梁底木方的计算梁底木方主要承受由梁底木模板传至而下的荷载，包括梁If仝自重、木模系统自重、有关施工荷载等，鉴于梁底木方的不均匀布置，可采取板计算荷载中最大支座反力，换算至板相应计算单位内的均布线荷载作用在木方上，木方可按照两跨连续梁计算，跨距为水平支撑钢管距离。q二5.709KN/0.675=8.46KN/m（1）计算简图q=8.46KN/M111<675<675//（2） 抗弯强度验算木方作为二跨连续梁在均布荷载作用下Mmax=O.125ql2=0.125X8.46X0.67=0.0482KN.mO=M/W<[f]=0.0482KN.m/83.33cm=5.79N/mm2^13N/mm2故木方的最大应力计算值为5.79N/mm2小于木方的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求。（3） 抗剪强度验算（可不算）最大剪力V=0.625ql=0.625X8.46X0.675=3.57KN最大剪应力T二3V/2bhW[T]=1.4N/mm2=1.07N/mm运1.4N/mm2故木方的最大剪应力计算值1.07N/mm2小于木方的抗剪强度标准值1.4N/mm2,满足要求。（4） 挠度验算挠度VW[V]=1/250=675/250=2.7mm二跨连续梁挠度可采用的计算公式V=0.521ql7100EI=0.521X8.46KN/mX0.675m7100X9500N/mm2X416.67cmJ0.232mm〈[V]故方木的最大挠度计算值0.232mm小于方木的最大允许挠度值7mm,满足要求。（三）梁底支撑钢管（水平、立杆）的计算1、 水平支撑钢管的计算根据本工程梁底支撑布置方式，水平钢管可按集中荷载作用下的二跨连续梁计算模型，荷载为木方传递的支座反力。对前木方计算最大支座反力：P1二血二2.141KNP2二瓯二5.709KN计算简图及计算结果■■-■十…250I 200I100--1001200 I250 —/4——-——t——4P1P2 P2 P16.81.051.0911.0916.81.05Q图:支座反力：NA二1.05KNNB二13.6KNNC二1.0-5KN钢管抗弯强度O=M/W^[f]=20.5N/mm2最大应力O=Mmax/W=0.637KN.m/4490mm=141.86N/mm2故钢管的最大应力计算值141.86N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值，满足要求。在小变形前提下，并不计中间支座的支座沉陷，采用叠力变形计算方法，可得连续梁最大变形V二1.343mm,小于作为支撑梁允许挠度变形550/150=3.666mm,满足要求。2、 扣件抗滑移的计算边支座反力较小，但中间支座反力较大，应取双扣件，根据扣件规范，双扣件承载力设计值取16.00KN,不考虑支座沉陷作用后弯矩调幅，支座力13.6〈16.00KN,应能满足双扣件托底抗滑承载力达到85%保险系数，木方承压传递为线荷载，实际计算采用点荷载，计算支座力偏保守。3、 立杆稳定性验算已知支座轴心力传力取支座最大反力Nb=13.6KN立杆的稳定性计算公式O=N/（pAW[f]（1）立杆轴力计算考虑两部分荷载作用，模板系统下传的荷载，取最大支座反力以及排架体系自上而下的钢管排架系统的自重计算。脚手架自重荷载血二0.125X2.082m二2.76KN不考虑风荷载作用、排架偏心受力的影响，则立杆的轴心压力设计值N=l.2N&+N支二1.2X2.76+13.6=16.912KN考虑到本工程属于高支排架的安全因素，计算长度1。二KiK2（h+2R进行计算：其中：心为模板支架计算长度附加系数，根据步距取值K产1.163©为模板支架计算长度附加系数，根据搭设高度取值K2=l.05则10=1.163X1.05X（1.8+2X0.1）=2.44423mA=2.4423/0.0159二153.6查表甲=0.325则O二N/州二16.912X1070.325X4.24X10=122.73N/mm2<[f]故根据上述计算结果，认为立杆稳定性满足要求，但鉴于轴心力N较大，应尽量利用柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患,并在加腋部位采用双立杆方式。从安全保守考虑，建议中间排为双立杆。（2）立杆的地基承载力计算（略）（四）梁侧模板系统的计算拟计算梁截面为600X1400.两侧的楼板均厚为0.12m,则计算侧模高度为1400-120=1280mmo模板面板采用18厚机制优质夹板，内龙骨为木方50X100mm,在梁高范围内设置5道。平均净间距不大于300mm,外龙骨竖楞采用A48短钢管双柿，设置二道穿梁螺栓，水平排档间距控制在600mm以内，螺杆规格拟采用M14。1、梁侧模板面板的计算梁侧模板面板的计算梁侧模板的强度验算要考虑现浇混凝上侧压力和倾、振捣混凝土时产生的施工荷载等，挠度验算可仅考虑新浇混凝土侧压力产生的荷载标准值。一般，新浇混凝土侧压力计算公式为取下式中的较小值F二0.22呦102何F=“H其中，兀：为混凝土的自重密度，取24.00KN/m3t：为新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际取值，无施工资料时，按经验取值t=200/（T+1-5）,本算例T为20°C,则t二5.714hoT：为混凝土的入模温度，按浇筑日期气候状况取定，本算例取11月份左右施工状况，至现场浇筑时入模为20°CoV：为混凝土的浇筑速度，一般取1.5m/hH：为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取梁高高度H二1400mm,实际应取1280mm（不计楼板）01：为外加剂影响修正系数，取01二1.2P2：为混凝土坍落度影响修正系数，取p2-1.15根据①（2）公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：F=0.22x24x5.714x1.2x1.15Vf5=50.99KN/nrF=24x1.28=30.72KN/ni2Min（F①，F②）二30.72KN/M2另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2典型主次梁交界螺杆布置平面图示意图侧压力有效高度取梁全高计算面板计算简图Q图:0.6070.S36 0.393Q图:0.6070.S36 0.393q=253.48KN/m111T~|11111— <320叮" 50c-✓<J20D——<320E_0.10? 0.107M图：—丿 I\/ ( 、 / ( '———Irn^779 0.077 八〉 n诚 ryj^m 、 丿 儿o* 0.07? nmm0・°36 0.036面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据21280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50X100木方），故面板计

算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙

骨（P48X3.0X2双柿钢管）布置间距来确定，暨W600间距。荷载计算q二1.2X30.72KN/m2X0.6+1.4X4.0KN/m2X0.6=25.48KN/m截面几何参数计算：W二bh76二60XI.8X1.8/6二32.4cm3I=bh3/12=60Xl.8712=29.16cm1强度计算：O=M/W<[f]其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107X25.48X0.322=0.2792KN.m1跨距取相邻龙骨间距0.32m则O二M/W〈[f]二0.2792KN.m/32.4cm=8.62N/mm2^13N/mni2挠度验算V二0.677ql7100EIW[V]二1/250二L28mm=0.70mm<l.28mm故计算，面板计算单位600宽内，其最大应力o=8.62N/mn?小于允许应力，其挠度计算值为0.71mm,小于其允许挠度值，故满足要求。2、 梁侧模板内龙骨（木方）的计算内龙骨直接承受模板面板传递的面荷载，不计有效侧压力高度，取全高考虑，将面荷载转化为外作用在龙骨上的线荷载，水平龙骨视外侧竖向龙骨布置方式，可取多跨连续梁计算模型，但由于次梁的存在，故有些龙骨不能贯通，因此存在二种计算简图。计算面板过程时的支座反力为：NA二NE二0.393ql=0.393X25.48X0.32=3.20KNNE二NC二（0.536+0.507）ql二1.043X25.48X0.32=8.50KNNC二（0.464+0.464）ql=0.928X25.48X0.32=7.57KN取最大支座反力进行折算至水平龙骨，计算跨度内的均布荷载q=Nmax/0.6=8.50/0.6=14.14KN/m因次梁影响，计算简图可取：q=14.17KN/111111111111111—<600B—e <600C—✓<600D—<600241111111111111111111111无次梁彭响无次梁影响的龙骨贯通，习惯可取三跨连续梁进行计算计算因次梁影响的水平龙骨，假设末端为悬臂梁，但实际次梁模板对其还是采取约束状态的，而且因悬臂梁尺寸过短，实际可忽略。对上述二种计算模型，可得：Mmax=0.10.5ql2=0.53-56KN.MNmax支=1.132ql=9.62KNQmax二0.606ql二5.14KN则（1）抗弯强度计算：O二M/W〈[f]二0.5326KN.m/83.33cm3=6.43N/mm2^13N/mm2故木方的最大应力计算值为6.43N/mm2小于木方的抗弯强度设计

值13N/mm2,满足要求。（2）挠度计算：最大变形V=O.677X14.17X6007100X9500X4166666.8=0.31mm最小挠度允许小于600/250=2.4mm,满足要求。（3）抗剪强度计算（可不计算）Tmax=3V/2bh侧向龙骨不同于楼、梁板的搁塞杆，他同面板是须紧密钉固的，故抗剪计算时，应成为复合截面，一般均能满足要求。3、 梁侧模板外龙骨的计算3.20外龙骨承受内龙骨传递的荷载，可按照集中荷载下梁计算，若采用多道拉结螺栓23道，则为多跨连续梁计算模式，本工程拟设置上下二道拉结螺栓，则为