95～320米水头240MW水电站机电部分设计计算书

学号年级本科毕业设计 295～320米水头240MW水电站机电部分设计计算书专业热能与动力工程姓名指导教师评阅人二〇一五年六月BACHELOR'SDEGREETHESISOFHOHAIUNIVERSITY295~320meterswaterheadhydropowerstation240MWElectricalandmechanicalpartdesignCollege：HOHAIUNIVERSITYSubject：ThermalenergyandpowerengineeringNameDirectedby：NANJINGCHINA学术声明：郑重声明本人呈交的毕业设计，是在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，所有数据、图片资料真实可靠。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）的研究成果不包含他人享有著作权的内容。对本设计（论文）所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确的方式标明。本设计（论文）的知识产权归属于培养单位。本人签名：日期：水轮机的选型设计1.1水轮机型号选定1.1.1水轮机型式的选择问题提出根据原始资料，该水电站的水头范围为295～320m，适合此水头范围水轮机的类型有只有混流式。根据混流式水轮机的优点：（1）比转速范围广，适用水头范围广，可适用30～700m；（2）结构简单，价格低；（3）装有尾水管，可减少转轮出口水流损失。故选择混流式水轮机。1.1.2比转速的选择本电站是引水式建流电站，则有Hr=0.95Ha=294.5m。根据原始资料所给定的石林水电站的特征水头，查表知可选HL90/D541.1.3机组台数拟定按电站建成后,在电力系统的作用及考虑到系统的稳定运行,初步拟定为2台,3台,4台,5台,6台，五种方案进行比较。机组台数单机容量（万千瓦）212384654.8641.2原型水轮机主要参数的计算1.2.1两台水轮机额定出力：上式中：发电机效率,取0.98机组的单机容量（KW）取最优单位转速n110=62r/min与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q11r=0.268m3/s,对应的模型效率ηm=0.878，暂取效率修正值Δη=0.03，η=0.878+0.03=0.908。按我国规定的转轮直径系列，计算值在标准值2.75m和3m之间，由于两者误差都大于5%，故两者都考虑。（一）D1=2.75m(1)计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.939-0.908=0.03限制工况下原型水轮机效率为：η=ηm+Δη=0.908(2)同步转速的选择介于发电机标准同步转速375r/min与428.6r/min,取二者计算。(3)水轮机设计流量Qr的计算：设计工况下的单位流量:当n=375r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：当n=428.6r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：（二）D1=3m(1)计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.94-0.908=0.031η=ηm+Δη=0.909(2)转速的选择介于介于发电机标准同步转速333.3r/min与375r/min之间，取二者计算。(3)水轮机设计流量Qr的计算：(4)计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：当n=333.3r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：当n=375r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：1.2.2三台1、计算转轮直径上式中：发电机效率,取0.98机组的单机容量（KW）取最优单位转速n110=62r/min与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q11r=0.266m3/s,对应的模型效率ηm=0.878，暂取效率修正值Δη=0.03，η=0.878+0.03=0.908。在标准直径2.5（m）与2.75（m）之间，由于两者误差都大于5%，故两者都考虑。(一)当D1=2.5m时2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.935-0.908=0.028η=ηm+Δη=0.9063、同步转速的选择介于介于发电机标准同步转速428.6r/min与500r/min之间,都取。4、水轮机设计流量Qr的计算：设计工况下的单位流量：计算水轮机的运行范围当n=428.6r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：当n=500r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：(二)当D1=2.75m时2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.935-0.908=0.029η=ηm+Δη=0.9073、同步转速的选择介于介于发电机标准同步转速375r/min与428.6r/min之间,都取。水轮机设计流量Qr的计算：(4)计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：计算水轮机的运行范围当n=375r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：当n=428.6r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速：1.2.3四台1、计算转轮直径水轮机额定出力：上式中：发电机效率,取0.98机组的单机容量（KW）取最优单位转速n110=62r/min与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q11r=0.266m3/s,对应的模型效率ηm=0.878，暂取效率修正值Δη=0.03，η=0.878+0.03=0.908。按我国规定的转轮直径系列，计算值在标准值22.5m与2.5m之间，当D=2.25时，误差小于5%，故取2.25。2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.935-0.908=0.027η=ηm+Δη=0.9053、同步转速的选择处于发电机标准同步转速428.6r/min和500r/min之间，两者都选取4、水轮机设计流量Qr的计算5、计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：当n=428.6r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速当n=500r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速1.2.4五台1、计算转轮直径水轮机额定出力：上式中：发电机效率,取0.98机组的单机容量（KW）取最优单位转速n110=62r/min与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q11r=0.266m3/s,对应的模型效率ηm=0.878，暂取效率修正值Δη=0.03，η=0.878+0.03=0.908。按我国规定的转轮直径系列，计算值在标准值1.8m与2m之间，都取。(一)当D1=2m时2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.933-0.908=0.025η=ηm+Δη=0.903同步转速的选择处于发电机标准同步转速600r/min和750r/min之间，都取。4、水轮机设计流量Qr的计算5、计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：当n=500r/min最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速当n=600r/min最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速（二）当D1=2.25m时2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.935-0.908=0.027η=ηm+Δη=0.905同步转速的选择处于发电机标准同步转速428.6r/min和500r/min之间，两者都选取4、水轮机设计流量Qr的计算5、计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：当n=428.6r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速当n=500r/min时最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速1.2.5六台1、计算转轮直径水轮机额定出力：上式中：发电机效率,取0.98机组的单机容量（KW）取最优单位转速n110=62r/min与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q11r=0.266m3/s,对应的模型效率ηm=0.878，暂取效率修正值Δη=0.03，η=0.878+0.03=0.908。按我国规定的转轮直径系列，计算值在标准值1.8m与2m之间，两者都选取（一）当D1=1.8m时2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.932-0.908=0.024η=ηm+Δη=0.9023、同步转速的选择处于发电机标准同步转速600r/min和750r/min之间，当n=600r/min时，误差小于5%，故取600r/min。4、水轮机设计流量Qr的计算5、计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：当n=600r/min最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速（二）当D1=2m时2、计算原型水轮机的效率Δη=ηmax-ηm0=0.933-0.908=0.025η=ηm+Δη=0.9033、同步转速的选择处于发电机标准同步转速600r/min和750r/min之间，都取。4、水轮机设计流量Qr的计算5、计算水轮机的运行范围设计工况下的单位流量：当n=500r/min最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速当n=600r/min最大水头、最小水头和平均水头对应的单位转速各备选方案如下表：型号台数直径转速n11minn11an11max方案HL90/D5422.7537557.6558.5760.041428.665.8966.9468.6223333.355.956.7958.22337562.8963.9065.5432.550069.8871.0072.785428.659.9060.8662.3962.7537557.6558.5760.047428.665.8966.9468.62842.25428.653.9154.7756.15950062.8963.9065.50105250055.9056.8058.221160067.0868.1669.87122.25428.653.9154.7756.151350062.8963.9065.501461.860060.3761.3462.8815250055.9056.8058.221660067.0868.1669.87171.3较优方案选择1.3.1画各方案工作范围在模型综合特性曲线上画出根据给定的特征水头Hmin、Ha、Hmax以及另取两个水头H1、H2所对应的单位转速n11和水轮机出力限制线相交。在最小水头下，水轮机不能发出额定出力，此时水轮机受到出力限制线的限制，所以不需要试算最小水头下的Q11。在最大水头和设计水头下，用原型水轮机效率η计算出来的Q11和此水头对应的n11的交点的模型水轮机效率加上修正值并不一定等于η，这就需要试算。由Q11ηT=Pr/9.81D12H1.5=C，假定一个ηT，由此公式计算出一个Q11’,再由Q11’和对应水头的N11在图上找到一点，并查出此点的ηm,将此ηm转换成原型效率ηT’（按限制工况点效率误差Δη计），此时可比较ηT’和ηT是否相等，如果不等，则从新将ηT’代入公式计算，重复前面的过程，直到计算值同假设值相等为止，为了减少试算次数，一般只要前面两次单位流量相差值小于5%就认为可以了。将两个试算点连接起来，这样由水轮机出力限制线、以及五个水头所对应的单位转速就围成了各个方案的工作范围。1.3.2初选较优方案根据前面拟定的各方案的工作范围是否包含高效区，或者包含高效区的面积大小；设计水头与平均水头是否接近等原则来初选较优方案。所列较优方案如下：方案台数直径（m）转速(r/min)转轮型号方案I2台3375HL90/D54方案Ⅱ3台2.75375HL90/D54方案Ⅲ5台2.25500HL90/D541.4技术经济指标计算1.4.1动能经济指标根据运转特性曲线，求各方案的平均效率1、绘制转轮运转综合特性曲线和等效率曲线的绘制：（1）在水轮机工作水头范围（Hmin～Hmax）内取5个水头对应的单位转速n11值在模型综合特性曲线上作水平线与其等效率线相交得一系列交点，根据交点处的Q11和ηm计算出原型水轮机的效率η和出力P具体结果见附表1。（2）将各点的H、P值绘在坐标图上，将各点连成光滑曲线，即为某η的效率值。（3）绘制出力限制线。在Hmin～Hr之间出力限制线一般由模型综合特性曲线的95%出力限制线换算而得。各方案的曲线见附表2。（4）根据所绘制的运转特性曲线计算各方案的平均效率2、利用面积法求各方案的平均效率：式中η1、η2为特性曲线上相邻等效率线上的效率值，A为两相邻效率线之间的面积。具体计算表见附表2，结果如下：方案IⅡⅢ平均效率0.9360.9340.9281.4.2机电设备投资和耗钢量(一)、水力机械部分A.水轮机由前选型计算可知选择水轮机为HL90/D54,根据转轮直径,估算各种方案的水轮机的重量:（表1－6）方案台数直径(m)单重（t/台）总重(t)单价(万元/t)总价(万元）Ⅰ231923842.5960Ⅱ32.751604802.51200Ⅲ52.251055252.51312.5B.调速器按一台80万元来考虑，故各方案总价估算如下：方案Ⅰ总价80×2=160万元方案Ⅱ总价80×3=240万元方案Ⅲ总价80×5=400万元C.起重设备（1）起重机所吊最重的物件为带轴发电机转子，可按发电机重量的一半来估算。发电机重量可按以下公式来计算：（t）上式中：KG估算系数，Sn视在功率（KVA）nn额定转速当发电机额定转速大于150r/min时，采用悬式机组。悬式机组KG范围为8～10取KG=9。根据发电机容量可得三种较优方案发电机的功率因数都为0.85。估算各方案发电机及转子的重量：方案转速(r/min)Pr(KW)(t)(t)方案Ⅰ375122448.98475.60237.8方案Ⅱ37581632.65362.95181.48方案Ⅲ50048979.49258.20129.1（2）根据厂房宽度来估算起重机的跨度：当最重吊运部件的重量为100-600吨，机组台数小于4台时，选用一台双小车或单小车桥式起重机；机组台数多于5台时，因机组安装检修时吊运任务繁重，此时若选用一台双小车桥式起重机，则应另设置一台起重量较小的单小车桥式起重机辅助吊运之用，或者选用两台起重机各位吊运重量一半的单小车桥式起重机。在初步设计阶段，其跨度估算值＝4.5×D1,可得各方案的跨度分别为：13.5,12.375,10.125方案=1\*ROMANI：跨度L=13.5m，取16m转子重237.8t选一台2×250t桥式起重机起重机重195（t）投资195×1.2=234（万元）方案=2\*ROMANII：跨度L=12.375m，取16m转子重181.48t选一台2×150t桥式起重机起重机重167（t）投资167×1.2=200.4（万元）方案=3\*ROMANIII：跨度L=10.125m，取16m转子重129.1t选一台2×150t桥式起重机起重机重122（t）投资122×1.2=146.4（万元）D、辅助设备部分辅助设备投资=K%×（水轮机+调速器）估算分别为：方案ⅠK=3.5%总价为：3.5%×（960+160）=39.2（万元）方案ⅡK=4.0%总价为：4.0%×（1200+240）=57.6（万元）方案ⅢK=4.9%总价为：4.9%×（1312.5+400）=83.91（万元）E、设备安装运输费安装设备运输费=k%×设备总价查得各方案的κ值,分别为：7.8%,8.0%，8.5%方案Ⅰ：总价为：7.8%×（960+160+234+39.2）=108.67（万元）方案Ⅱ：总价为：8.0%×（1200+240+200.4+57.6）=135.84（万元）方案Ⅲ：总价为：8.5%×（1312.5+400+146.4+83.91）=165.14（万元）（二）、电气部分A、水轮发电机方案Ⅰ总重：G总=2GF=2×475.6=951.2(t)总价为951.2×3＝2853.6(万元)方案Ⅱ总重：G总=3GF==3×362.95=1088.85(t)总价为1088.85×3＝3266.55(万元)方案Ⅲ总重：G总=5GF=5×258.20=1291(t)总价为1291×3＝3873(万元)B、变压器方案Ⅰ:Z=2台视在功率Ｓ=120/0.85=141.17KVA总重为140×2=280(t)总价为280×4.0=1120万元)方案ⅡZ=3台视在功率Ｓ=80/0.85=94.12KVA总重为115×3=345(t)总价为345×4.0=1380(万元)方案ⅢZ=5台视在功率Ｓ=48/0.85=56.47KVA总重为85×5=425(t)总价为425×4.0=1700(万元)C、开关设备在初步设计时开关单价按100万元/台计算，每台机组设有两台开关，投资如下：方案=1\*ROMANI：总价100×4=400（万元）方案=2\*ROMANII：总价100×6=600（万元）方案=3\*ROMANIII：总价100×10=1000（万元）D、电气自动化设备估算时以（发电机+变压器+开关设备）×10%计算。计算结果如下：方案Ⅰ总价为：10%×（2853.6+1120+400）=437.36（万元）方案Ⅱ总价为：10%×（3266.55+1380+600）=524.66（万元）方案Ⅲ总价为：10%×（3873+1700+1000）=653.7（万元）E、电气部分运输费各方案的κ值，分别为：7.8%,8.0%，8.5%，故有：方案Ⅰ总价为：7.8%×（2853.6+1120+400+437.36）=375.25（万元)方案Ⅱ总价为：8.0%×（3266.55+1380+600+524.66）=461.70（万元)方案Ⅲ总价为：8.5%×（3873+1700+1000+635.7）=612.74（万元）1.5最优方案选择1.5.1水力机械投资估算表方案ⅠⅡⅢ水轮机单重（吨/台）192160105水轮机总重（吨）384480525水轮机单价（万元/吨）2.52.52.5水轮机总价（万元）96012001312.5调速器单价（万元/台）808080调速器总价（万元）160240400起重机重量（吨）195167122起重机单价（万元/吨）1.21.21.2起重机总价（万元）234200.4146.4辅助设备投资（万元）39.257.683.91安装运输费（万元）108.67135.84165.14总投资（万元）1501.871833,442107.951.5.2电气部分投资估算表方案ⅠⅡⅢ发电机单重（吨/台）475.60362.95258.20发电机总重（吨）951.21088.851291发电机单价（万元/吨）333发电机总价（万元）2853.63266.553873变压器总价（万元）112013801700自动化设备总价（万元）437.36524.66653.7设备安装运输费（万元）375.25461.70612.74总投资（万元）4786.215632.916839.441.5.3最优方案的选择项目ⅠⅡⅢ最大水头Hmax(m)320320320最小水头Hmin(m)295295295平均水头Ha(m)310310310装机容量Ny(万kw)242424水轮机型号HL90/D54HL90/D54HL90/D54单机容量N(万kw)1284.8机组台数235转轮直径(m)32.752.25机组转速(r/min)375375500水轮机最高效率0.9400.9360.932水轮机平均效率0.9360.9340.928总投资(万元)6288.087466.358947.39由以上表可知，三种方案的平均效率以及投资相比较，选择方案=1\*ROMANI为最优方案。1.5.4最优方案吸出高度Hs的计算设计水头Hr=294.5m设计水头对应的单位转速与出力限制线的交点的，则机组台数为2台，尾水位水轮机过流量为一台水轮机50%的额定流量。——模型空化系数查得=0.035——水轮机的空化安全系数=1——查原始资料得1.6最优方案的进出流水道计算1.6.1转轮的计算转轮可根据型谱中的流道单线图按比例放大再参照《水电站动力设备手册》P26得到。D1D2D3D4D5D6b0h1h2h3h41.01.20.9280.7250.4830.1280.3650.0540.160.5930.28333.64.1763.26252.17350.5761.64250.2430.722.66851.27351.6.2蜗壳计算1、蜗壳型式、断面形状和包角的确定由于本站应用水头>40m,故，采用金属蜗壳，蜗壳断面为圆形，当蜗壳尾部用圆断面不能和座环蝶形边相连接时，采用椭圆形断面，蜗壳的包角为345度。2、座环的确定连接的座环有两种：一种是带蝶形边座环；一种是无蝶形边座环。我们采用带蝶形边座环，其锥角为55度。(查《水电站动力设备手册》P22其有关尺寸见下表：名称Da(m)Db(m)K(m)R(m)座环参数7.16.00.150.43、蜗壳参数计算蜗壳包角进口断面流量进口断面流速：查《水轮机》课本P94图5-46可得k=0.6则进口断面半径进口断面中心距式中h=H1+r(1-cos)+Ktan由《动力设备》P22知H1=0.06h=0.06+0.4(1-cos)+0.15tan=0.444(m)r0=Da/2+K=7.1/2+0.15=3.7(m)由进口断面尺寸求出蜗壳系数和蜗壳常数进口断面外径4、圆断面计算断面号iФXiρiαiRi13450.9740471531.0704689894.6740471535.74451614323300.9447938391.0439211644.6447938395.68871500333150.914830941.0168833014.614830945.63171424143000.8840910880.9893194894.5840910885.57341057752850.8524955250.961189174.5524955255.51368469662700.8199512170.9324462444.5199512175.45239746172550.7863469360.9030379314.4863469365.38938486782400.7515478610.8729033094.4515478615.32445117192250.7153879070.8419714114.4153879075.257359318102100.6776585250.8101586744.3776585255.187817199111950.6380917450.7773654714.3380917455.1154572165、椭圆断面的计算当ρ<S时，采用椭圆断面连接计算如下：椭圆半径与圆同等面积椭圆断面长半径中心距外径断面号Фiρ2iAiρ1iρiαiRi11800.7527177231.8732142930.7435462220.7678153174.3083156225.07613093921650.6953285871.7136216240.708544490.7505985764.2383008764.98889945231500.6363599031.5562024090.6722364060.7329079714.1663590814.89926705241350.5756322491.4010434180.6344194940.7146896754.0922713434.80696101851200.5129301131.2482456720.594833080.6958790344.0157747384.71165377261050.4479910731.097928810.5531317930.6763973223.9365491094.6129464317900.3804905630.9502375890.5088411930.6561471693.8541984874.5103456568750.3100200090.8053521130.4612781030.6350060033.768224414.4032304139600.2360548850.6635050620.4093937810.6128164653.6779869594.29080342510450.1579080510.5250136970.3514224490.5893724153.5826478224.17202023811300.0746661650.3903487010.2839204050.564399853.4810927224.0454925721215-0.0148550030.2603253150.1979951390.5375434993.3718768973.9094203961.6.3尾水管计算本电站选用弯肘形尾水管，由进中锥管、肘管和出口扩散段三部分组成。如下图所示，其尺寸按推荐的尾水管尺寸选择有关尺寸见下表：D1D4hh5h6L1LB510.92.1961..0110.5171.073.52.7232.76.5883.0331.5513.2110.58.16肘管型式为标准的混凝土肘管。直锥段的单边扩散角由《水电站机电设计手册-水利就机械》P130，对混流式水轮机取=8度。1.7绘制厂房剖面图1.7.1水轮发电机外形尺寸估算1、原始数据额定容量：有功功率则视在功率：额定转速额定功率因数额定频率2、估算定子铁芯的内径及长度（1）极距τ（cm）和飞逸速度Vf的确定上式中:2P——磁极个数，查得为30K1——为系数，一般为8.3-10.7，取9.5。所以转子应采用低合金高强度钢或整圆叠片磁轭（2）定子铁芯内径的确定定子铁芯内径（3）定子铁芯长度(cm)的计算上式中：C——发电机利用系数，查得,取5.9×10。（4）定子铁芯外径3、外形尺寸估算（1）、平面尺寸估算=1\*GB3①定子基座外径因r/min故有：=2\*GB3②风罩内径因r/min故有：=3\*GB3③转子外径式中为单边空气间隙，初步估算时可忽略不计则＝12.70(m)=4\*GB3④下机架最大跨度因则：式中为水轮机内径，查得=4.2m=5\*GB3⑤推力轴承外径查得：当=20～60MVA=2600～3600mm=2.6m（2）高度尺寸估算=1\*GB3①定子机座高度因n>214r/min故有：=2\*GB3②上机架高度伞式不承载机架重，故有：=3\*GB3③下机架高度伞式不承载机架重：=4\*GB3④定子机架支撑面到下机架支撑面距离=5\*GB3⑤下机架支撑面到主轴法兰底面距离=6\*GB3⑥定子支撑到主轴法兰面的距离h10=7\*GB3⑦转子磁轭轴向高度有风扇时=8\*GB3⑧发电机主轴高度主轴高=9\*GB3⑨定子铁芯水平中心线至主轴法兰盘底距离=10\*GB3⑩发电机大轴直径确定查得：发电机大轴直径为：D=1000(mm)1.7.2厂房各高程的确定1、确定安装高程2、尾水管底板高程3、水轮机层高程确定——蜗壳上部混凝土厚度，取1.0米 ——蜗壳进口半径4、发电机层高程——水轮机坑进入门高度取2米——机坑入门上部尺寸5、轨顶高程式中——吊运部件与固定物之间的垂直安全距离,取1.466m——起吊设备的高度（发电机主轴高度1.83m）——吊具高度，取12m——吊车主钩至轨顶的最小距离，为3.03m6、天花板高程式中——桥吊起重机在轨顶以上高度，=4.49(m)——桥吊小车顶端余隙，=5.44(m)7、房顶高程——层顶结构高度1.7.3厂房宽度的确定以机组中心线为界，厂房宽度B可分为上游侧宽度和下游侧宽度，主厂房以发电机层地板为界，分为上部分结构和下部分结构1、上部结构厂房上部结构宽度，根据发电机风罩直径，调速器油压装置以及发电机层上下游通道等布置要求，结合选择相应容量的桥机跨度确定。=1\*GB2⑴上游侧宽度的确定式中：—上游主通道宽度2.2和其它设备安放宽度1.5之和。—风罩内径—风罩壁厚，一般取0.3—0.4m,取0.4m.=2\*GB2⑵下游侧宽度的确定式中—辅通道的宽度，取＝2m主厂房总宽为:2、下部结构=1\*GB2⑴上游侧主要取决于蜗壳进口布置，主阀（主阀布置在主厂房内）和机组其它附属设备的布置，由以下经验公式估算式中—系数，当＝6.0～1.0m时，相应＝1.8～6.0，取＝3.48=2\*GB2⑵下游侧主要取决于尾水管尺寸及下游混凝土的结构厚度，查得采用下述经验公式估算下部结构宽度1.7.4主厂房长度1、机组段长度由蜗壳、尾水管、发电机等设备在垂直水流方向上的尺寸决定，同时还应考虑机组附属设备及主要通道、吊物孔的布置及所需尺寸。查得可知机组段长度可按下式计算：=1\*GB2⑴蜗壳层=2\*GB2⑵尾水管层=3\*GB2⑶发电机层所以2、端机组段附加长度3、安装场长度的确定4、主厂房的长度L主厂房的总长度为 第二章调节保证计算及调速设备的选择电站在运行过程中，常会由于各种事故，机组突然与系统解列，从而造成甩负荷。在甩负荷时，由于导叶迅速关闭，水轮机的流量会急剧变化，因此在水轮机过水系统内会产生水击，调节保证计算就是在初步设计阶段计算出上述过程中最大的转速上升及最大的压力上升值。调节保证计算一般应对两个工况进行，即计算设计水头和最大水头甩全负荷的压力上升和速率上升，并取其大者。调节计算的标准：1、压力变化计算标准：（1）机组甩负荷时，涡壳允许的最大压力升高，查得=0.20（2）压力变化计算标准：尾水管的真空度应小于8～9m水柱.（3）机组突然增加负荷时，压力输水系统内任何一段均不产生负压2、转速变化计算标准：当机组容量占电力系统运行总容量的比重不大或担任基荷时，βmax<55%，βmax为机组甩全部负荷时的转速升高的允许值。2.1设计水头下甩全负荷2.1.1已知计算参数压力钢管长约为442m，经济流速为5m/s，设计流量为37902.1.2管道特性系数1、压力钢管段2蜗壳段取进口断面流速计算，长度由CAD图量得=17.29m因为蜗壳不是串联在管道中，取，3尾水管段（1）直锥段：平均面积：平均流速：几何长度：=3m则（2）肘管段：平均面积：平均流速：由量测法得几何尺寸=3.86m则（3）扩散段：平均面积：平均流速：几何长度：=7.29m4管道特性系数：5压力引水系统的平均流速：6、水流惯性时间常数：式中H0——甩负荷前的静水头7、管路特性常数：式中a为压力钢管压力波传播速度a=1000m/s接力器直线关闭时间Ts’一般为5-10s,取Ts’=8s水击相长导叶关闭时间Ts’＞tr,发生的水击为间接水击。甩全负荷时，，所以水击发生在末相。2.1.3水击压力升高计算1、最大压力上升值：对混流式水轮机，取修正系数K=1.22、此时各管段的压力升高如下：=1\*GB2⑴压力钢管末端压力升高为：=2\*GB2⑵蜗壳末端最大压力升高为：=3\*GB2⑶尾水管中最大压力降低为： =4\*GB2⑷尾水管中最大真空度为：由于<(8～9)m,则满足压力升高要求。近似取关闭开始时刻的尾水管进口速度的一半即。其中v0为进口初始流速。2.1.4转速上升计算假定甩负荷后，导叶开始动作到最大转速时刻之间的水轮机出力随时间呈直线至零。1．机组惯性时间常数：2．调节滞后时间常数T式中Tq——为接力器不动时间，取Tq=0.2s,bp——为调速器永态转差系数，bp=4%。3．水锤压力影响系数4.水轮机飞逸特性影响系数查HL90水轮机转轮飞逸特性曲线得则甩负荷时机组的速率上升值：由以上计算可知，本电站机组设计水头下甩全负荷时压力升高与转速升高均在允许范围内。2.2最大水头甩全负荷2.2.1已知计算参数=320m对应的单位转速与出力限制线的交点，则2.2.2管道特性系数压力钢管段2、蜗壳段取进口断面流速计算，长度由CAD图量得=10.3尾水管段=1\*GB2⑴直锥段：平均流速：几何长度：=3m则：=2\*GB2⑵肘管段：平均流速：由量测法得几何尺寸=3.86m则：=3\*GB2⑶扩散段：平均流速：几何长度：=7.29m=3\*GB2⑶管道特性系数：=4\*GB2⑷压力引水系统的平均流速(5)水流惯性时间常数最大水头下导叶关闭时间、分别为Hmax、Hr甩负荷时导叶接力器的直线关闭时间；、分别为Hmax、Hr带全负荷时的导叶开度。从转轮运转特性曲线上查得=17、=25因=5.44＞tr=0.37,发生间接水击，且＞1.5水击发生在末相。2.2.3水击压力升高计算1、最大压力上升值：对混流式水轮机，取修正系数K=1.22、各管道的压力升高值：=1\*GB2⑴压力钢管末端压力升高为：=2\*GB2⑵蜗壳末端最大压力升高为：=3\*GB2⑶尾水管中最大压力降低为： =4\*GB2⑷尾水管中最大真空度为：由于<(8～9)m,则满足压力升高要求。近似取关闭开始时刻的尾水管进口速度的一半即。其中v0为进口初始流速。2.2.4转速上升计算假定甩负荷后，导叶开始动作到最大转速时刻之间的水轮机出力随时间呈直线至零机组惯性时间常数：2、调节滞后时间常数式中：Tq——为接力器不动时间，取Tq=0.2s,bp——为调速器永态转差系数，取bp=4%。3、水锤压力影响系数4、水轮机飞逸特性影响系数则甩负荷时机组的速率上升值：由以上计算可知，本电站机组设计水头下甩全负荷时压力升高与转速升高均在允许范围内。2.3调速设备的选择调节设备一般包括调速柜，接力器和油压装置。2.3.1调节功计算及接力器的选择大型调速器的导叶接力器容量选择一般是按经验公式计算出接力器直径，然后选取与接近且偏大的系列直径。取油压装置额定压力为25Kg/cm2，采用标准导水机构且用两个单缸接力器操作时，每个接力器的直径dc可近似按下式计算：查标准接力器直径取800mm。式中查得为0.03。导叶的最大开度：；接力器最大行程：；双直缸接力器总容积：2.3.2调速器的选择主配压阀直径：选取主配压阀直径为100mm的DT-100。即主配压阀直径为100mm的单调电气液压型调速器。2.3.3油压装置的选择1、导叶接力器油压装置：额定压力为2.5MPa，压力槽容积分为两大部分：空气所占的部分，约为2/3，其余为油。其压力油槽容积：可查选取YZ-20型分离式油压装置。第三章辅助设备3.1气系统3.1.1气系统用户1.油压装置压力油槽充气，额定压力2.5MPa。2.机组停机时制动装置用气，额定压力为7×105Pa.3.机组作调相运行时转轮室压水用气，额定压力为7×105Pa.4.检修维护时风动工具及吹污用气，额定压力为7×105Pa.5.水轮机导轴承检修密封围带充气，额定压力为7×105Pa.3.1.2供气方式电站压缩空气用户均布置在主厂房内，从供气可靠，经济，合理和运行维护方便考虑，采用厂内压缩空气系统综合系统向各个用户供气。油压装置压油槽供气，为了提高其干燥度，空压机厚设气水分离器和储气罐，采用二级压力供气。储气罐的高压空气经减压后供给压油槽。低压用户合用空压机，储气罐按各用户的要求来设置。3.1.3设备选择1、厂内高压压缩空气系统以YZ-16计算：=1\*GB2⑴空气压缩机选择：——压油绝对压力；——压力油罐中空气容积T——充气时间空压机台数一般选两台，充气时同时工作，故每台生产率为，应选型号为V1/40-=1\*ROMANI的空压机两台。参数：生产率为：1工作压力：40风冷式=2\*GB2⑵贮气罐选择：根据油压装置型号，供气方式和厂房布置条件，贮气罐容积设置为1个2.0m3的高压气罐，额定工作压力30。=3\*GB2⑶管道选择：按经验选用，干管选用的无缝钢管，支管按油压槽进气管接头尺寸选用的管子。二、厂内低压压缩空气系统1、制动用气量：单元接线按一台机组计算=1\*GB2⑴用气量计算：式中：QZ——机组一次制动所需的总空气量（自由空气）m3；N——发电机额定出力;K——经验系数，一般取0.03～0.05,取0.04;所以：=2\*GB2⑵贮气罐容积： 式中：Z——同时制动台数；——制动前后储气罐允许压力，一般取，取0.15MPa贮气罐容积设置为一个=3\*GB2⑶空压机生产率计算：式中：——空压机生产率（）;△T——贮气罐恢复气压时间min,10～15min;取12min=4\*GB2⑷供气管道选择通常按经验选取。供气干管，环管，支管，都采用无缝钢管。２、机组调相用气量=1\*GB2⑴充气量计算：充气容积包括转轮室空间，尾水管部分容积，以及可能与两部分空间连通的管道，腔体。混流式水轮机下压水位应在转轮下环底面以下（0.4～0.6），取2m。=1\*GB3①导叶部分：查得：D0导叶中心线所在圆直径D0=3.6m,则V1=D02b0π/4=3.62×0.36×π/4=3.66m3=2\*GB3②底环部分：其中,D2为转轮出口直径;h1为转轮除导叶外的高度，=3\*GB3③锥管部分： =7.06h2——压到尾水管进口边以下的高度2.0m；r——尾水管进口半径r=1.03m；R——压下的尾水位所在圆半径:R=1.09m=4\*GB3④转轮部分: =γ一般取7.8,则:则总体积为:=2\*GB2⑵压力计算：▽下限=2.58=3\*GB2⑶贮气罐容积： 一般取0.6～0.9,取0.8V-总充气容积P1-贮气罐计算压力P2-压力下限,P2=Pl+0.8×105=2×105选用2个30m3的贮气罐。=4\*GB2⑷空压机生产率计算：式中：qL——压水后转轮室漏气量：选取型号为4L-20/8的低压空气机。两台，正常情况下一台工作一台备用，其排气量为21.5，水冷式。=5\*GB2⑸管道选择计算：根据经验干管选用标准直径，接入转轮室的支管3、风动工具用气=1\*GB2⑴空压机与调相用气适用同一装置：现按风动工具连续工作的要求校核空压机的生产率式中：本电站考虑机组检修时，两台S-60型风砂轮和两台ZQ-6风钻同时工作。耗气量风别为0.7和0.35风动工具总耗气量小于4L-20/8型空压机的生产率，故所选空压机满足要求。=2\*GB2⑵管道选择：按经验选取.4、空气围带充气和轴承检修密封围带充气充气压力通常采用0.7MPa，耗气量小，不需专用设备，从制动干管引出。3.2水系统3.2.1技术供水系统1、用水量估算=1\*GB3①空气冷却器用水量：=2\*GB3②推力轴承和导轴承冷却器用水量：查得=130（m3/h）=3\*GB3③水轮机水导轴承的用水量:查得=16.2（m3/h）=4\*GB3④水冷式变压器用水量:变压器的用水量按变压器的容量每千伏安耗水0.001m3/h=5\*GB3⑤其他设备用水量：以总量的1%计算=6\*GB3⑥则系统总用水量为：2、水温水温一般取为25℃。3、水压=1\*GB2⑴、冷却器进口水压一般不超过2×105Pa，压力降4～7.5mH2O,则取为1.8×105Pa，压力降5mH2O。=2\*GB2⑵、水冷式变压器进口处水压一般不超过（0.5-0.8）×105Pa，则取为0.6×105Pa。4、水质一般需要满足如下要求：=1\*GB2⑴.水中不含有悬浮物。=2\*GB2⑵.含沙粒径在0.025mm以下，含沙量在50g/l以下。=3\*GB2⑶.冷却水应是软水，暂时硬度不大于8。-12。。=4\*GB2⑷.要求PH植为中性，不含游离酸。=5\*GB2⑸.力求不含有机物，水生物及微生物。=6\*GB2⑹.含铁量不应大于0.1mg/l.=7\*GB2⑺.不含油分.水轮机导轴承对水质的要求=1\*GB2⑴.含沙量及悬浮物必须控制在0.1g/l以下,泥沙粒径应小于0.01mm.=2\*GB2⑵.润滑水中不允许含有油脂及其它对导轴承和主轴有腐蚀性杂质.5、水源及供水方式=1\*GB2⑴.因该电站水头处于20.5～400之间，采用以蜗壳取水为主水源，以坝前取水为备用水源.=2\*GB2⑵.供水方式由于水电站水头在30-48.3m,采用自流供水，由于电站水头高于40m,为了对多余的水压加以消减，装设减压装置，采用自流减压供水方式。=3\*GB2⑶.设备配置方式采用单元供水.单元供水运行灵活.可靠性高,容易实现自动化,有其突出的优点.6、水泵选择扬程要满足空压机以及消防用水需要50m。选四台12sh-6离心泵每组两台，一台工作，一台备用。流量792，扬程90m，允许吸上真空高度h容=3.5m每台泵都设有单独的取水口，并设拦污栅和滤水器。水导轴承润滑水要求比较高，设专用滤水器。7、管道选择管道中水流流速按2m/s计算供水干管取直径600mm至发电机空气冷却器取直径350mm至推力轴承冷却器取直径200mm至下导轴承冷却器取直径80mm至水导轴承冷却器取直径70mm至水冷式变压器取直径70mm技术供水采用钢管，水导轴承在滤水器后采用镀锌钢管，防止铁锈进入。3.2.2消防和生活供水1.发电机消防用水：由发电机定子直径初步确定环管长度喷孔面积：喷孔的孔径为3～5mm,取5mm选择1#喷头,压力为5×105,Q=31.5L/min每根环管上的喷头数量:本电站水头很高，采用自流减压供水方式。灭火环管内的水头取H=40m,则由公式2.厂房消火用水：参考设立消火栓和灭火器，消火栓采用的消火软管，配用据的喷头。工作压力0.75Mpa，采用单列式布置。Q=2.5L/s=9m3/h，；两股同时工作，用水量3.油库及变压器的水喷雾消防供水由于另设系统所以不予考虑。4．生活供水：可以技术供水主管取水，通过过滤供给生活用水。5．消防供水采用自流减压供水方式，取水口设在压力钢管。设单独消防主管。3.2.3检修排水只考虑一台机组检修,其余三台机组在设计水头下工作时的尾水位，查原始资料此时尾水位为21.3米，而机组安装高程为23.5米，所以需排除的积水1、排水量计算=1\*GB2⑴钢管段：=2\*GB2⑵蜗壳段：进口断面面积：末段面面积：=3\*GB2⑶尾水管段：直锥段：弯肘段：扩散段：检修时排水总容积：=2、漏水量估算：=1\*GB2⑴上游阀门漏水量=2\*GB2⑵尾水闸门漏水量计算q-闸门水封每米长的单位时间漏水量,取q=25L/s.m。=3\*GB2⑶3、检修排水泵的选择：=1\*GB2⑴计算水泵流量：每小时需排除的水量工作泵的台数应不少于两台，均为工作泵，无需备用，则每台流量=2\*GB2⑵扬程估算：▽尾-▽底=23.57-10.9=14.43m=3\*GB2⑶水泵的选择水泵的流量大于342m3/h,扬程16.44m。选取水泵：10sh-19×2两台。=4\*GB2⑷检修排水方式：采用廊道排水。3.2.4渗漏排水1、渗漏水量的估算厂内渗漏水量主要来源是水轮机顶盖和大轴密封漏水，而大轴密封又占其中绝大部分，采用橡胶平板密封.参考已运行的类似电站漏水量的大小，取2、集水井容积的确定一般按容纳30～60min渗漏水量来考虑，取60minV集=（30～60）q=60×1=603、渗漏排水泵选择水泵生产率可按工作10～20min排干集水井的有效容积中积存的渗漏水量来选择：=1\*GB2⑴水泵扬程：=2\*GB2⑵水泵的选择：选取：12J160×2两台，一台工作一台备用。水泵参数：Q=204H=22.8mn=1450r/min4、渗漏排水泵的操作方式采用自动操作：由液位信号器控制工作水泵和备用水泵的启停，并在水位过高时发出报警信号,然后工作水泵开始工作。3.3透平油系统3.3.1透平油系统供油对象发电机推力轴承，导轴承；调速系统。油系统的组成；油库，油处理室，油化验室，油再生设备，管网，测量及控制元件。3.3.2用油量估算1、水轮机调节系统充油量计算油压装置用油量:（1）油压装置YZ-16的充油量:压力油箱:回油箱:0（2）导水机构接力器用油量为：（3）受油器充油量：一般是接力器充油量的20%总用油量:2、推力轴承和导轴承的用油量查得3、管内充油量4、透平油总用量a.运行用油量：b.事故备用油量：c.补充用油量： α-一年中需补充油量的百分数,对HL式取5～10%取7%5、系统用油总量： =120.6823.3.3油桶及油处理设备选择1．贮油设备选择：（1）净油槽：选一个容量为50m3的油罐。D=4000mm,H=4000mm（2）运行油槽：选两个容量为25m3的油罐。D=3100mm,H=3300mm（3）事故排油槽：（4）重力加油槽：对于混流式机组其漏油量少加油的机会也少,可用移动式小车添加油.容积为0.8m32.净油设备的选择：压力滤油机和真空滤油机的生产率是按8h内能净化最大一台机组的用油量来确定：考虑到压滤机要换滤纸所需时间，所以计算时额定生产率降30%。选压力滤油机一台型号：LY-100；真空滤油机一台型号：ZLY-1003.油泵的选择：油泵生产率按4h内充满一台机组的用油量来确定（t—充油时间,一般取4—8h取4h）可选油泵型号KCB-7.5型齿轮油泵两台，一台固定式油泵供设备冲油用；一台移动式，用于接受新油和排油。参数：输油量Q=5.0最大工作压力33MPa转速1430r/min4.管径、管材选择均采用无缝钢管推力轴承油槽供油管径80mm推力轴承油槽排油管径100mm导轴承油槽供油管径50mm导轴承油槽排油管径50mmYZ-6油压装置油槽供油管径50mmYZ-6油压装置油槽排油管径50mm供油管管径80mm排油管管径100mm第四章电气部分4.1接入系统设计4.1.1接入系统分析岷溪水电站总装机24万KW，年运行小时数为4630系统中担负峰荷，少部分时间带基荷，有调相任务。故其对系统送电的可靠性要求较高，宜采用2回线路送入系统。电站建成以后在南昌变电所接入系统。4.1.2估算送电容量送电容量=本电站最大出力-近区供电负荷-本电站自用电负荷+有可能通过本电站转送的容量。本电站建成后需向岷溪上游供电2000KW，厂用电按电站装机容量的0.5%计算，则接入系统的最大输送容量P为：P=240-240×0.5%-2=228MW4.1.3确定可行方案由本电站对系统送电的可靠性要求可知，接入系统可采用2回。采用两回线接入系统时，每回线的最大输送容量P2′为：P2′=P/2=228/2=114(MW)查各级电压线路输送容量与送电距离的关系表，得:送电电压为220KV即可。4.1.4选择送电线路的截面考虑到电力系统的经济性，升压变的功率损耗和近区负荷用电及自用电负荷的功率因素较低等原因，送电功率因素略高于发电机的功率因素，本电厂的功率因素为0.85，可取送电功率因素为0.9。1、输电线路的工作电流为：2、按经济电流密度选择送电线路导线截面导线采用钢芯铝铰线。本电站年利用小时数为4630小时，查得：经济电流密度查得j=1.15A/mm2。则送电线路计算截面Sj为：由《发电厂电气部分》附表1-1可选用型导线。3、按最大允许长期工作电流校验导线截面最大允许长期工作电流按一回线故障时，其它线路送出原回路的160%出力计。此时母线电流为：由《发电厂电气部分》附表1-1查得，最高允许温度为90℃时,允许的持续工作电流。由于本电厂所在地7月份平均气温23．2℃,输电线的允许电流应进行校正，温度校正系数所以选择该型号电线能满足要求4、电晕校核：由不必验算电晕的导线最小直径表查得额定电压为220KV时，不必验算电晕的导线最小直径为21.3mm。对应导线型号为LGJQ-240，故不必进行电晕验算。5、电压损失校验由于在35KV以上，不用校验。4.2电气主接线设计电气主接线由四个部分组成：发电机电压侧、送电电压侧、近区负荷侧及厂用电侧。4.2.1发电机侧水轮发电机额定电压的选择由《水电站机电设计手册—电气一次》P156页表4-5额定电压的选择表查得，发电机额定容量在70-150MVA时，发电机额定电压为13.8KV，本电站发电机容量为120MVA，故选择发电机额定电压为13.8KV。电机电压接线方式本电厂装机2台，采用单元接线，可大大减少投资，提高供电可靠性。采用2回出线，主变共2台。选择主变压器的台数和容量由于近区负荷所占比例不大，故采用三相双绕组变压器，其容量与所连接的发电机容量相配套。本电站采用单元接线，每台机组接一台主变，所以变压器容量所以选择2台主变，型号：SFPL1-150000/220*参数：额定容量：150000KVA额定电压：220/13.8KV连接组Y0/Y-12水轮发电机中性点接地情况水轮发电机单相接地电容C为：公式见《设计指示书》式中K——系数，对于B级绝缘发电机，K=0.04。S——发电机容量（千伏安）——发电机额定线电压（千伏）——转速（转/分）则水轮发电机单相接地电容电流Ijd为：故，发电机中性点通过隔离开关，接入消弧线圈。应接入消弧线圈的计算容量：4.2.2送电电压侧由于本电站装机台数为2台，且有2回出线，采用外桥接线形式，提高供电可靠性，且运行较为灵活。同时投资较少，经济性比较好。4.2.3近区负荷侧1.近区负荷输送容量本电厂需要向外的上游林区供电2000千瓦，采用两回输电线路供电。供电线路按五年内年负荷增长5%设计,则线路最大输送容量：。由《发电厂电气部分》表1-3，查得:送电电压为35KV。功率因素按cos=0.85设计导线截面（1）送电线路的工作电流（2）按经济电流密度选择送电线路导线截面导线采用钢芯铝铰线。最大负荷利用小时按5000小时计，查《水电站机电设计手册--电气一次》表1-6得：经济电流密度，考虑一条线路故障时转移70%负荷，则送电线路计算截面由《发电厂电气部分》附表1-1可选用型导线。（3）按最大允许长期工作电流校验导线截面由《发电厂电气部分》附表1-1查得最高允许温度为90℃时,允许的持续工作电流，温度校正系数由《发电厂电气部分》表1-3，查得:送电电压为110KV。功率因素按cos=0.85设计导线的最大长期工作电流小于导线允许的持续工作电流，满足要求。（4）电晕校验导线截面：额定电压35KV，需要进行电晕校验。不会发生电晕（5）选择近区变压器的台数和容量近区变两台。按一条线路故障，另一条线路送出该线路的170%容量来选择变压器。每回线路送出容量：由《水电站动力设备》P384表105选主变型号：SJL1—3150/35参数：额定容量：6300KVA额定电压35/13.8KV连接组Y0/-114.2.4电厂自用电侧厂自用电采用三相四线制，共设二台自用变压器分别由单元接线引出，自用电接线按暗备用考虑，其总容量按电站总容量的0.5%计算，，功率因数取0.85，则每台的容量为S=160000QUOTE0.005=800kVA，考虑70%暗备用，则每台变压器容量为S=800QUOTE1.7/(2QUOTE0.85)=800查表选两台型号为SJL1－800/10的变压器，电压为13.8/0.4kV，连接组Y/Y0-12出线侧采用单母线分段接线。考虑供电可靠性，加设BZT设备。4.3短路电流计算为合理选择电气设备，需要进行短路电流计算。短路电流计算最危险的情况，即最大运行方式下三相短路故障。按标么值进行计算，选取基准值如下SB=100MVAUe（KV）22013.8110Uav（KV）23014.51154.3.1化简电路图按我们这次设计需要，选取相应的短路点化简电力系统接线图。4.3.2统一化标幺值统一化标幺值电源名称容量MVAX”标幺值计算公式标幺值编号金安水电站235.290.120.0511碧口火电站235.290.120.0512岷溪水电站94.120.120.1273变变压器线路名称容量MVAUk%标幺值计算公式标幺值编号安县变12010.50.08754德阳变12010.50.08755金堂变12010.50.08756映塘变12010.50.08757碧口火电站24010.50.043758金安水电站24010.50.043759成都变24010.50.0437510秀湾水电站240170.0354211近区变6.3071.111112岷溪水电站12013.610.113413厂用变0.84.55.62514金安火电站100.20.015115碧口水电站——安县变1000.40.302516碧口水电站——德阳变650.20.098317安县变1100.40.332718德阳变650.40.196619金堂变1000.40.302520映塘变700.20.105821成都变1500.40.113422近区变100.40.269923岷溪水电站——成都变900.20.037244.3.3短路计算计算采用运算曲线法，该法分为以下几个步骤：1.画出等效电路图，以100MVA，平均电压为基值，统一化标幺值。（已完成）2.进行等值网络化简，最终化为每个电源与短路点只有一个电抗直接相连。这个电抗成为“转移电抗”（仍然是以100MVA，平均电压为基值）。3.将各个“转移电抗”分别化为以各自电源容量为基值的新的标幺值，称为“计算电抗”Xca。4.用“计算电抗”在“运算曲线”上查找各个电源供给的短路电流的周期分量任意时刻的标幺值（这些标幺值不能直接相加，因为他们的基值不同！）。5.将这些标幺值乘以各自的电流基准值（以各自的电源容量和短路点的平均电压为基值算出），得到短路点处由各电源供给的短路电流周期分量有名值。6.将各个电源提供的短路电流有名值相加，就得到了短路点总的三相短路电流有名值。7.同样方法求得三相短路冲击电流的有名值。本次计算查取It=0”、It=0.2”、It=4”的短路电流，用以计算短路时的热效应。计算电抗大于3.45的，等效为无穷大系统。短路计算点1（岷溪发电机出口侧）岷溪电站G1：查水轮发电机运算曲线 岷溪电站G2： 无穷系统G3：碧口电站G4：金安电站G5：短路计算点2（厂用变低压侧）岷溪电站G1：岷溪电站G2：无穷系统G3：碧口电站G4：金安电站G5：短路计算点3（近区高压侧）岷溪电站G1：查水轮发电机运算曲线岷溪电站G2：无穷系统G3：碧口电站G4：金安电站G5：短路计算点4（主变压器高压侧）岷溪电站G1：查水轮发电机运算曲线 岷溪电站G2：查水轮发电机运算曲线 无穷系统G3：碧口电站G4：查水轮发电机运算曲线 金安电站G5：查水轮发电机运算曲线 计算结果如下：S岷溪水电站G131.5221.6715.0712.8184.691135.60岷溪水电站G23.663.594.144.229.83无穷系统G38.698.698.698.6923.35碧口火电站G41.711.711.711.714.59金安火电站G51.931.931.931.935.19总和47.5137.5931.5429.36130.15S岷溪水电站G116.3016.3016.3016.3029.9616.70岷溪水电站G21.671.671.671.673.07无穷系统G34.334.334.334.337.96碧口火电站G40.850.850.850.851.56金安火电站G50.950.950.950.951.75总和24.124.124.124.144.3S岷溪水电站G10.760.760.760.761.9970.49岷溪水电站G20.0740.0740.0740.0740.192无穷系统G30.190.190.190.190.50碧口火电站G40.