全椒县人民医院综合楼空调系统设计

⑥过滤性能差适用性适用于旅馆、公寓、医院、办公楼等高层多层的建筑物中,需要增设空调的小面积多房间建筑室温需要进行个别调节的场合表3.4盘管的新风供给方式供给方式示意图适用范围房间缝隙自然渗入图3-1=1\*GB3①无规律渗透风，室温不均匀=2\*GB3②简单、方便=3\*GB3③卫生条件差=4\*GB3④初投资与运用费用低=5\*GB3⑤机组承担新风负荷，长时间在湿工况下工作=1\*GB3①人少，无正压要求，清洁度要求不高的空调房间=2\*GB3②要求节省投资与运行费用的房间=3\*GB3③新风系统布置有困难或旧有建筑改造单设新风系统，独立供给室内图3.3=1\*GB3①.设新风机组，可随室外气象变化进行调节，保证室内湿度与新风量要求=2\*GB3②.投资大=3\*GB3③.占有空间多=4\*GB3④.新风口尽量紧靠风机盘管，为佳要求卫生条件严格和舒适的房间，目前最常采用此方式单设新风系统供给风机盘管图3-4图3.4=1\*GB3①.单设新风机组，可随室外气象变化进行调节，保证室内湿度与新风量要求=2\*GB3②.投资大=3\*GB3③.新风送至风机盘管，与回风混合后进入室内，加大了风机风量，增加噪声要求卫生条件严格的房间，目前较少采用此种方式机组背面墙洞引入新风=1\*GB3①新风口可调节，冬、夏季最小新风量；过渡季大新风量=2\*GB3②.随新风负荷变化，室内直接受影响=3\*GB3③.初投资与运行费节省=4\*GB3④.须作好防尘、防噪声、防雨、防冻措施=5\*GB3⑤.机组长时间在湿工况下工作同上房高为6m以下的建筑物本设计为医院综合楼的空调系统设计，系统的选定应注意档次和安全的要求，按负担室内空调负荷所用的介质来分类可选择四种系统——全空气系统、空气—水系统、全水系统、冷剂系统。全空气系统分一次回风式系统和二次回风式系统，该系统是全部由处理过的空气负担室内空调冷负荷和湿负荷；空气—水系统分为再热系统和诱导器系统并用、全新风系统和风机盘管机组系统并用；全水系统即为风机盘管机组系统，全部由水负担室内空调负荷，在注重室内空气品质的现代化建筑内一般不单独采用，而是与新风系统联合运用；冷剂系统分单元式空调器系统、窗式空调器系统、分体式空调器系统，它是由制冷系统蒸发器直接放于室内消除室内的余热和余湿。对于较大型公共建筑，建筑内部的空气品质级别要求较高，全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿，不能起到改善室内空气品质的作用，所以全水系统和冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用。终上所述，拟采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风机组，独立供给室内。3.3空气处理方案风机盘管加新风系统的空气处理方式有：=1\*GB3①新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷，新风单独送入室内，但是新回风的混合状态点很难确定，可能会室内相对湿度过高，太高就不能满足舒适的要求了。=2\*GB3②新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷，新风的这种处理方案的优点是：a.盘管表面干燥，无霉菌滋生条件，卫生条件好；b.制冷系数高，能效底；缺点是c.冷冻水系统比较复杂d.信风系统的冷却设备因负荷增加而需要加大规格e.风机盘管可能出现不希望的湿工况。=3\*GB3③新风处理到焓值小于室内状态点焓值,新风机组不仅承担新风冷负荷，还承担部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷，风机盘管仅承担一部分室内显热冷负荷，可实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患。=4\*GB3④新风处理到室内状态的等温线风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷很大，造成卫生问题和水患。=5\*GB3⑤新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管处理，这种方式室内风口布置均匀，施工方便，美化环境。风机盘管处理的风量比其它方式大，不易选型。此工程的风机盘管的新风供给方式，决定采用将新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷的方案。3.4气流组织方案此办公楼的风机盘管均选用卧式暗装在吊顶内，其主要优点是不占用房间的有效空间，冷冻水的配管与其连接和凝结水的排出都比较方便。送风均采用顶送风（散流器平送，顶棚回风）。顶棚上的回风口远离散流器，排风口布置在通道。该送风方式能使气流分布均匀，流动畅通，不会出现死角和很大的吹风感。3.5送风量的计算3.5.1送风量的计算公式人体散湿量:式（3.1）式中：—人体散湿量，kg/s；--群集系数；--计算时刻空调区内的总人数；G--1名成年男子每小时散湿量，g/h。湿负荷：=（kg/s）；热湿比：(kJ/kg)式(3.2)送风量：（kg/s）式(3.3)式中：--送风量，kg/s；--室内冷负荷，kw；--分别为室内状态点和送风状态点的焓值，kJ/kg。3.5.2送风量的计算过程及结果以病房6001的送风量计算为例：根据余热=1.19KW，余湿WX=0.304kg/h，画热湿比线：=14092，取送风温差为7℃，空气处理方案过程线见图3.5。图3.5空气处理焓湿图夏季室内状态点N的参数：室内温度26，相对湿度65%送风状态点O点的焓值=55.2干空气总送风量新风量的确定：查《空调工程》表3.34知病房每人新风量为60m3／h，由此确定的新风量和总风量的10％比较,取大值（房间的新风量不能低于通风量的10％）作为所需的新风量。则病房6001新风量L=max（60ⅹ3，559ⅹ0.1）=180m3/h，新风量=180m3/h根据图解法：式（3.4)确定点的位置，hM=51.06干空气，回风量：qm,F=qm-qm,W=379m3/h盘管负担的冷量为：Q0=qm,F(hN-hM)=1.33KW其他房间的计算方法同上，其数据见计算书。3.6风机盘管的选型3.6.1风机盘管的技术性能参数表本工程设计所选择的各种风机盘管的技术性能参数见表3.5。表3.5风机盘管的技术性能参数型型号项目FP―2.5FP―3.5FP―5FP―6.3FP―7.1性能风量（m³/h）高250350500630710中200270400500580低200300350450500冷量W高17002300310038004300中15201900270033003800低14001600240026003150热量（W）高25503450465057006450中22802850405049505700低21002400360039004725输入功率标准型（W）2728304354高静压（W）4050657484噪声dB（A）﹤34﹤35﹤37﹤38﹤40水量（kg/h）250350530620700水阻（kPa）4.54.5101923风机型式双进风多叶低噪音钢风轮离心风机叶轮数量11222电机数量11111电源220V50Hz热交换器构造薄壁紫铜管穿V型双翻边铝翅片高效热交换器最大工作压力（MPa）1接管进水管Rc3/4(DN20)出水管Rc3/4(DN20)凝结水管R3/4(DN20)备注：=1\*GB3①风量是当机外余压为0Pa时的值。=2\*GB3②冷量：进水温度12℃，出水温度7℃，室外温度35℃；热量：进水温度40℃，出水温度45℃，室外温度7℃。=3\*GB3③在实际使用中冷热量应考虑机组安装后系统管络，水泵，阀门，污垢等损失6%左右=4\*GB3④工厂标准产品，每个模块进出水都为DN25内螺纹活结，水泵统连接参考安装图。=5\*GB3⑤工厂标准产品，在环境温度低于16℃时不允许制冷运行，常年制冷工业冷水机组请向工厂咨询。=6\*GB3⑥噪声值dBA是根据ARI测定条件（ARISTANDARD260）测得在消声室内的声量。=7\*GB3⑦风机盘管安全要求符合ZBJ72018的规定。=8\*GB3⑧风机型式都为前曲多翼镀锌钢板离心式双吸风机，电机型式为分相电容式电机&滚珠轴承，供电为220V，50HZ。=9\*GB3⑨换热器结构形式：铜管串套高效双翻边铝翅片，胀紧成一体。3.6.2风机盘管的选型所选的风机盘管是按参数表中的中档风量情况下的冷量进行的选型。以房间6001为例，冷量Q=1.19kw,风量G=559m3/h，当风量和冷量不匹配时以满足冷量为优先，然后校核风量。决定选用格力型号系列FP-10KW风机盘管机组1台，中速运行的风量为870ｍ3/h,水流量为960kg/h，机组的全冷和显冷量均能满足要求，并且还有一部分富裕量。其他房间选型见计算书。3.7新风机组的选型经过多方面的考虑，决定每层独立设一个新风机组，根据每层的新风量和冷负荷分别选择新风机组，选择结果见表3.6。表3.6新风机组的主要性能参数楼层新风量m3/h新风负荷KW型号额定风量m3/h冷量盘管电机水流量水压降余压KW数量功率KWT/hKpaPa一层189228.7SYXF-4W200031.46排0.7510.225250二层276533.93SYXF-6W300045.96排1.114.143300三层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.143400四层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.143400五层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.143400六层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.143400七层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.143400八层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.143400九层420057.6SYXF-8W450069.76排1.519.1434003.8气流组织计算=1\*GB3①布置散流器，以病房6001为例，L=9.78m，B=3.8m，H=3.8m，对空调区域进行划分，均匀划分为4个小区域，所以散流器的数量为n=4。=2\*GB3②选用圆形散流器，总送风量为559，假定喉部风速为3，则单个散流器需要的喉部面积为式(3.5)选用喉部尺寸为的圆形散流器，则喉部的实际风速为=式(3.6)散流器实际出口面积约为喉部面积的90%，则散流器的有效流通面积式(3.7)散流器出口的风速为式(3.8)=3\*GB3③计算射程=2.24m式(3.9)散流器中心到区域边缘距离为2.945m，根据要求，散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75%，所需最小射程为：。因为2.24m大于2.2m，因此射程满足要求。=4\*GB3④计算室内平均风速0.166式(3.10)夏季工况送风，则室内平均风速为0.166×1.2=0.2。基本满足舒适性空调夏季室内风速不应大于0.3的要求。校验核心温度衰减0.82式(3.11)满足舒适性空调温度波动范围的要求。河南城建学院本科毕业设计（论文）4风管布置及水力计算4风管布置及水力计算4.1风管水力计算概述送、回风管管径的确定都是用假定流速法计算得到的。按照经济技术要求先假定风管内空气的流速，再根据风管的风量确定风管的断面尺寸和阻力，然后对各支路的压力损失进行调整，使其在一定范围内达到平衡。计算步骤：=1\*GB3①根据建筑物的平面图，确定通风机和各种空气处理设备的位置；划分空调区域，布置最合理的送风和回风管线。=2\*GB3②确定每个空调区域，不同空调房间的送风口、回风口的型式、位置、个数和风量。=3\*GB3③根据以上资料绘制风管系统的草图（管道走向示意图）；图中应对各管段进行编号，并标明各管段的长度和风量。为简化起见，以两管件间的中心线长度作为计算长度，忽略其间附件（如三通、弯头、变径管等）的长度。=4\*GB3④选择风管内合适的风速。风速高，风管截面小，材料消耗少，投资费用省，但系统阻力增加，动力消耗大，运行费用增加。反之风速低，阻力小，动力消耗少，但风管截面大，占用建筑空间多，投资费用增加。通常对钢风管和塑料风管，干管的风速为6~14m/s，支管风速为2~8m/s；对于砖砌或混凝土风管，干管风速为4~12m/s，支管风速为2~6m/s。本设计取主干管风速7m/s，支管风速3m/s。=5\*GB3⑤根据各管段的风量和选定的流速，确定各管段的截面尺寸。截面尺寸圆整时，应尽可能地采用标准风管。=6\*GB3⑥根据确定的风管截面尺寸，计算各管段的实际流速、沿程阻力和局部阻力。应注意的是，和热水管网计算一样，计算从风管系统中最不利的环路开始。最不利的环路阻力就是风管系统的总阻力。=7\*GB3⑦对并联管段进行阻力平衡。如果各支管之间的阻力不平衡，则需改变风管尺寸，重新计算。各并联支管之间的计算压力损失差值应小于15%。对于难于平衡的支管系统，可在该支管上加装调节阀，利用阀门开启的大小来平衡各支管的阻力。=8\*GB3⑧选择通风机，此时应注意通风机的工作特性曲线和工作状态点是否是满足要求。4.2确定风管尺寸风量和风速都已经确定，风管的尺寸可以根据式(4.1)计算：式（4.1）式中：L--风管的风量，m3/h；a、b--矩形风管的长和宽，m；V--风管的风速，m/s。风管当量直径用下式计算：式(4.2)主送风管道：式(4.3)查得管道的标准尺寸，再确定主送风管内的风速V：式(4.4)4.3风管阻力计算风管内空气流动阻力主要包括沿程阻力和局部阻力。4.3.1沿程阻力沿程阻力主要是发生在流动的空气与风道内壁之间，计算公式是：式(4.5)式中：λ--摩擦阻力系数；De--风道当量直径，m；V--风道内空气平均流速，m/s；Ρ--空气密度，kg/m3。一般情况下空调空气流动都在紊流过渡区，摩擦阻力系数λ主要用下面超越方程式进行迭代计算：式(4.6)式中：K--风道的粗糙度，mm，取0.15mm；De--风管的当量直径，m；Re--雷诺数。矩形的当量直径De由式4.7计算：式(4.7)式中：a，b--为矩形风道的边长，m。沿程阻力则为：式(4.8)式中：--比摩阻，Pa/m；L--管段长度，m。4.3.2局部阻力在风道系统中总是要安装一些特别的管件用以调节风管内的风速或调整风管内的风压、流量、流动方向等。典型的管件如弯头、三通、变径管、调节阀、风口等。这些管件的引起的局部阻力按下式计算：式(4.9)其中：ξ--局部阻力系数；V--与ξ相对应的断面空气流速，m/s；Ρ--空气密度，kg/m3。风管的材料全部选用镀锌钢板（K=0.15）制作。4.4风管阻力的校核按照分支节点阻力平衡的原则确定并联管路（或支风管）的断面尺寸后，要求两分支管的阻力不平衡率：对一般通风系统，应小于15%，除尘系统应小于10%。当并联管路阻力差超过上述规定的要求时，可采用下列方法调整阻力使其平衡。=1\*GB3①调整支管管径。此方法通过改变支管管径来改变支管的阻力，达到阻力平衡。=2\*GB3②增大风量。当两支管的阻力相差不大时，例如，在20%以内，可以不改变支管管径，将阻力小的那段支管的流量适当加大以达到阻力平衡。=3\*GB3③增加支管局部压力损失。通过改变阀门开度，或者增加阀门个数来调节管道阻力，是最常用的一种增加局部阻力的方法。由于本设计支管路很多，用前两种方法调节阻力平衡相当麻烦且设计的时间不够多，因此本设计采用增加支管局部压力损失的方法，也就是通过阀门调节使阻力在一定范围内达到平衡。4.5风管水力计算步骤=1\*GB3①绘制一层风管布置平面图，对管路进行编号，如下图4.1所示。=2\*GB3②选取管段1-3-5-7-9-11-13-15-17-19-20-21为最不利环路，选取管段1-2为最有利环路，进行水力计算；=3\*GB3③先假定流速，选择标准尺寸，然后确定实际流速，主管道最大允许风速为7m/s，支管最大允许风速为3.0m/s；=4\*GB3④计算各管段的沿程阻力和局部阻力，最后校核阻力。图4.1一层风管布置平面图一层风管水力计算结果见下表4.1。表4.1一层风管水力计算表管段编号流量(m³/h)长度L（m）尺寸mm流速v（m/s）单位长度摩擦阻力Rm(Pa/m)摩擦阻力Rml(Pa)局部阻力系数动压(Pa)局部阻力P1(Pa)管段阻力Rml+P1(Pa)161803.6500x5006.870.8723.143.228.2990.5393.67358101.3500x5006.460.781.0140.6251516.01553303.6500x5005.920.6672.4010.621.0412.6215.03749605.4500x4006.891.015.4560.628.4717.0822.54945909.2500x4006.370.8788.0760.724.3817.0725.141142200.8500x4005.860.7540.6030.620.6112.3712.971334404.8400x4005.970.8854.2490.721.414.9819.231530704.7400x4005.330.7213.3870.717.0411.9315.3217270012.8400x4004.690.5727.3170.713.189.2316.541920254.4400x3204.390.5872.5820.711.598.1110.72013505.6320x3203.660.4812.6910.68.054.837.52216756.8250x25030.4553.09215.45.48.49223704.3200x2002.570.4541.9534.63.9618.2220.17最不利环路总阻力263.15最有利环路总阻力113.84由表格可以看出一层风管最不利环路与最有利环路的阻力差相差15%以上。为了满足水力平衡，必须添加阀门或局部阻力构件，通过添加风阀之后，能够满足最不利环路与最有利环路的阻力差值在15%以内，其他层风管的水力计算见附录C。河南城建学院本科毕业设计（论文）5水管布置及水力计算5水管布置及水力计算5.1水管管径的确定采用假定流速法，根据管道允许流速，确定管道面积，查找对应标准管径，再求出管内实际流速。计算公式：式(5.1)式中：qg--计算管段的设计秒流量，m3/s；d--计算管段的管径，m；v--管段中的流速，m/s。5.2水管阻力计算水管的水头损失包括沿程水头损失和局部水头损失。5.2.1沿程水头损失计算公式：式(5.2)式中：hy--管段的沿程水头损失，kPa；i--单位长度的沿程水头损失，kPa/m；L--管段长度，m。5.2.2局部水头损失由于在实际工程中给水管网的局部水头损失，一般不作详细计算，可按管网沿程水头损失的百分数采用，生活、生产、消防共用给水管网为20％。5.3水管水力计算步骤=1\*GB3①绘制水管布置系统图，对管路进行编号，如图5.1所示。=2\*GB3②选取最不利环路和最有利环路，进行水力计算；=3\*GB3③根据管内允许流速，假定流速，选择标准尺寸，然后确定实际流速；=4\*GB3④计算各管段的沿程阻力和局部阻力，计算过程中，将局部阻力按占沿程阻力20%计算，最后校核阻力。图5.1一层水管布置平面图一层供回水管水力计算结果见下表5.1。表5.1一层供回水管水力计算表楼层户内系统编号负荷(w)流量(kg/h)水管管材公称直径流速(m/s)管长(m)比摩阻(Pa/m)楼层1层内系统1FG115364018872.4镀锌钢管801.031.86178.31FG214610017946.2镀锌钢管800.984161.84FG313856017020镀锌钢管800.9294.08146.15FG413445016515.2镀锌钢管800.9023.98137.94FG513034016010.3镀锌钢管800.8744129.96FG612623015505.5镀锌钢管800.8464122.22FG712212015000.6镀锌钢管800.8194114.71FG811801014495.8镀锌钢管800.7914107.43FG911390013990.9镀锌钢管800.76419.52100.39FG108270010158.5镀锌钢管700.7775.14128.8FG118270010158.5镀锌钢管700.7772.15128.8FG128270010158.5镀锌钢管700.7770.55128.8F28镀锌钢管700.7064107.32F1镀锌钢管700.635287.77F8镀锌钢管700.585474.96FG16568206979.49镀锌钢管500.8794224.7F18镀锌钢管500.7954185.6F87镀锌钢管500.7124150.18FG19406204989.56镀锌钢管500.6284118.46FG20352204326.25镀锌钢管400.914335.43FG21311103821.4镀锌钢管400.8044264.49FG22270003316.55镀锌钢管400.6988201.87FG23216002653.24镀锌钢管320.7344266.05FG24162001989.93镀锌钢管320.5514154.22FG25108001326.62镀锌钢管250.6444299.88FG265400663.31镀锌钢管200.524275.44FH115364018872.4镀锌钢管801.032.15178.31FH215364018872.4镀锌钢管801.030.77178.31FH314824018209.1镀锌钢管800.9944166.43FH414284017545.8镀锌钢管800.9584154.96FH513744016882.4镀锌钢管800.9224143.89FH613204016219.1镀锌钢管800.8854133.23FH712664015555.8镀锌钢管800.8498122.98FH812253015051镀锌钢管800.8224115.44FH911842014546.1镀锌钢管800.7944108.15FH1011302013882.8镀锌钢管800.758498.92FH1110762013219.5镀锌钢管800.722490.09FH1210222012556.2镀锌钢管700.9614193.35FH139682011892.9镀锌钢管700.914174.2FH149142011229.6镀锌钢管700.8594156.04FH158602010566.3镀锌钢管700.8082.3138.87FH16784809640.09镀锌钢管700.7384116.54F92镀锌钢管700.6670.2796.14F92镀锌钢管700.6671.8596.14FH19709408713.92镀锌钢管700.6674.8496.14FH27312003832.45镀锌钢管400.8070.2265.95FH28312003832.45镀锌钢管400.8076.94265.95FH20397404881.46镀锌钢管500.61519.52113.65FH21356304376.61镀锌钢管400.9214342.97FH22315203871.76镀锌钢管400.8154271.19FH23274103366.91镀锌钢管400.7094207.74FH24233002862.06镀锌钢管320.7924307.42FH25191902357.2镀锌钢管320.6523.98212.46FH26150801852.35镀锌钢管320.5134.08134.76E17540926.18镀锌钢管200.7268.51517.69E27540926.18镀锌钢管200.7264.51517.69E34110504.85镀锌钢管200.3963.35165.45E44110504.85镀锌钢管200.3963.35165.45E54110504.85镀锌钢管200.3963.35165.45E64110504.85镀锌钢管200.3963.35165.45E74110504.85镀锌钢管200.3963.35165.45E84110504.85镀锌钢管200.3963.35165.45E9312003832.45镀锌钢管500.4838.171.99E107540926.18镀锌钢管200.7262.55517.69E117540926.18镀锌钢管200.7262.55517.69E125400663.31镀锌钢管200.524.64275.44E135400663.31镀锌钢管200.524.64275.44E145400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E155400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E165400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E175400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E184110504.85镀锌钢管200.3969.74165.45E194110504.85镀锌钢管200.3969.74165.45E205400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E215400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E225400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E235400663.31镀锌钢管200.525.04275.44E245400663.31镀锌钢管200.525.04275.44表5.1续表楼层户内系统动压(Pa)局阻系数沿程阻力(Pa)局部阻力(Pa)楼层1层内系统1530.610330.910479.80.1647.3447.98431.560.1595.5843.16406.340.1548.3140.63381.870.1519.8438.19358.170.1488.8735.82335.230.1458.8233.52313.040.1429.7331.3291.620.11959.9729.16301.940.1662.0830.19301.941276.92301.94301.94171.46301.94249.390.1429.2824.94201.870.1175.8620.19170.910.1299.8317.09386.230.1898.838.62316.310.1742.3931.63253.360.1600.7425.34197.390.1473.8619.74414.370.11341.7441.44323.310.11057.9632.33243.520.11614.9524.35269.620.11064.2126.96151.660.1616.8915.17207.180.11199.5320.72134.990.11101.7813.5530.610383.890530.611136.84530.61493.960.1665.7249.4458.630.1619.8445.86424.610.1575.5742.46391.90.1532.9339.19360.50.1983.8236.05337.480.1461.7833.75315.220.1432.5931.52287.130.1395.6628.71260.350.1360.3626.03461.30.1773.4246.13413.850.1696.8241.38368.970.1624.1736.9326.670.1319.8932.67271.910.1466.1627.19222.170.125.6422.22222.171177.86222.17222.171465.58222.17325.181.553.19487.77325.1811845.76325.18188.930.12218.7118.89424.070.11371.8742.41331.880.11084.7733.19250.970.1830.9725.1313.730.11229.6731.37212.810.1844.5421.28131.410.1549.1413.14263.1811.64407.435816.29263.18112336.685658.3878.211554.861681.2578.211554.861681.2578.211554.861681.2578.211554.861681.2578.211554.861681.2578.211554.861681.25116.456.5583.421979.71263.18111319.185658.38263.18111319.185658.38134.99111276.872902.26134.99111276.872902.26134.99111387.052902.26134.99111387.052902.26134.99111387.052902.26134.99111387.052902.2678.2111610.741681.2578.2111610.741681.25134.99111387.052902.26134.99111387.052902.26134.99111387.052902.26134.99111387.052902.26134.99111387.052902.26由上表可以看出供回水最远不利环路和最近不利环路的阻力差相差15%以上，为了满足水力平衡，必须添加阀门或局部阻力构件，通过添加阀门之后，能够满足最不利环路与最有利环路的阻力差值在15%以内。其他楼层的水管水力计算见附录B。5.4冷凝水管设计由于各种空调设备如风机盘管机组等在运行的过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。冷凝水的管路设计，应注意以下各要点：=1\*GB3①风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于0.01。其它水平支干管，沿水流方向，应保持不小于0.003的坡度，且不允许有积水部位；=2\*GB3②当冷凝水盘位于机组内的负压区段时，凝水盘的出口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大50％左右。=3\*GB3③冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。=4\*GB3④为了防止冷凝水管道表面产生结露，必须进行防结露验算。当采用聚氯乙烯塑料管时，一般可以不进行防结露的保温和隔汽处理；而采用镀锌钢管时应设保温层。=5\*GB3⑤设计和布置冷凝水管路时，必须认真考虑定期冲洗的可能性，并应设计安排必要的设施。=6\*GB3⑥冷凝水管的公称直径DN（mm），应根据冷凝水的流量计算确定。一般情况下，每1KW冷负荷每1h大约产生0.4kg左右的冷凝水；在潜热负荷较高的场合，每1KW冷负荷每1h大约产生0.8kg左右的冷凝水。查《民用建筑空调设计》表8.20得到下列数据，近似选定冷凝水管的公称直径：Q≤7KW，DN=20mm；Q=7.1-17.6KW，DN=25mm；Q=17.7-100KW，DN=32mm；Q=101-176KW，DN=40mm；Q=177-598KW，DN=50mm；Q=599-1055KW，DN=80mm；Q=1056-1512KW，DN=100mm；Q=1513-12462KW，DN=125mm；Q≥12462KW，DN=150mm。所有房间的风机盘管的冷凝水管管径均为DN20；新风机组冷凝水管管径均为DN32，每层所有冷凝水汇集后采取就近排放。5.5冷水机组的选型5.5.1几种常用冷热水机组的特点和使用场合=1\*GB3①活塞式冷水机组特点：制冷机组其有结构紧凑、外形美观、配件齐全、制冷系统的流程简单等特点。机组运到现场后只需简单安装.接上水、电即可投人运行。使设计选型和安装调试变为简捷，节省设备占地面积，方便操作运行廿理，整体机组在很大程度上褪高了设备运行的可靠性、稳定性、安全性和经济性。适用场合：单机容量小，适用于小型空调制冷系统与热泵系统。=2\*GB3②螺杆式冷水机组特点：利用滑阀调节气缸的工作容积来调节负荷。转速高，允许压缩比高，排气压力脉冲性小，容积效率高。螺杆式冷水机组的单机制冷量较大，其制冷效率略高于活塞式冷水机组。目前主要采用R22，R134a为制冷剂。适用场合：典型制冷量范围为700~1000KW。与活塞式和离心式机组相比，螺杆式冷水机组一般应用于制冷量在580~1163KW的高层建筑、宾馆、饭店、医院、科研所等大、中型空调制冷系统中。=3\*GB3③离心式冷水机组特点：采用全封闭的制冷压缩机，叶片高速旋转，速度变化产生压力。为速度式压缩机。运动部件少，故障率低，可靠性高。性能系数值高，一般在5.0以上。30%负荷运行可实现无极调节，节能效果更加明显。其冷量随着使用时间的长久，冷量衰减很少。技术和制造工艺成熟，使用和维修方便，维修费用低。适用场合：适用于制冷量大的大中型建筑物，如宾馆、剧院、博物馆、商场、高层建筑、写字楼等大、中型空调制冷系统。=4\*GB3④涡旋式冷水机组特点：机组结构紧凑，占地面积小，管路设计简单，安装维护简易。智能化控制，具有效率高，噪声低，振动小，运行可靠，寿命长等优点。具有强大的安全保护、通讯、故障判断、自动适应等功能；可自动监控机组运行时的各种参数及运行状况。机组分整体式和模块化。模块化机组有2~8个模块组装而成，具有冷量大、相互备用、间隙运行等特点。提供高低压保护、冷冻水防冻结冰保护、电源相序保护、缺相保护、水流量不足保护、压缩机电机过热等多重保护功能。适用场合：涡旋式冷水机组适用于较小的机型=5\*GB3⑤直燃型溴化锂吸收式冷热水机组直燃型溴化锂吸收式冷热水机组适用于以下地区：1）用户所在地区具有丰富的燃油，燃气资源；2）当地环保要求不允许采用燃煤锅炉，且用电紧张或电费昂贵；3）燃油、燃气均可使用的场合，应认真研究、权衡使用燃气或燃油的得失。一般优先考虑使用城市煤气，若无城市煤气供应时，应考虑使用轻油。重油的含硫量较高，一般不宜采用。5.5.2冷热水机组的确定因为制冷系统的总冷负荷4931KW，负荷比较大，又考虑到环保的问题和可以利用热电厂的余热来制冷和制热，所以选定直燃型溴化锂吸收式冷热水机组，查阅相关资料，根据总冷负荷选定两台型号为AR-F800G溴化锂直燃式冷热水机组，单机制冷量为2908kw。5.5.3冷冻水泵选型根据选型原则，选择四台冷冻水泵（四用）。水泵所承担的供回水管网最不利环路为一层管路。=1\*GB3①水泵流量的确定单台冷水机组的额定水流量为22.4×3=67.2m3/h（以冷水机组蒸发器的额定流量为基准）。根据水泵工作时，取流量储备系数=1.1。则单台水泵设计流量V=1.1×67.2=73.92m3/h。=2\*GB3②水泵扬程H的确定水泵扬程H按式(5.3)计算：H=·Hmax式(5.3)式中：H--水泵扬程，m；--水泵所承担的最不利环路的水压降，mH2O；--扬程储备系数，取=1.2。根据上面水循环的水力计算可知：=12.65mH2O，水泵的扬程H=1.2=1.2×12.65=15.18mH2O，根据此可选择一台山东双轮空调循环水泵100RK74-20B，性能参数见表5.2。表5.2循环水泵100RK74-20B的主要性能参数转速n流量Q扬程H功率(kw)必须汽蚀余量(NPSH)(r/min)(m3/h)(m)轴功率配电机r(m)14507417.15.15.53.7进行水泵的配管布置时，应注意以下几点：=1\*GB3①安装软性接管：在连接水泵的吸入管和压出管上安装软性接管，有利于降低和减弱水泵的噪声和振动的传递。=2\*GB3②出口装止回阀：目的是为了防止突然断电时水逆流而时水泵受损。=3\*GB3③水泵的吸入管和压出管上应分别设进口阀和出口阀；目的是便于水泵不运行能不排空系统内的存水而进行检修。=4\*GB3④水泵的出水管上应装有温度计和压力表，以便于检测。如果水泵从地位水箱吸水，吸水管上还应该安装真空表。=5\*GB3⑤水泵基础高出地面的高度应小于0.1m，楼顶应设排水沟。5.5.4膨胀水箱配置与计算=1\*GB3①膨胀水箱的容积计算由于本设计采用闭式水系统，为了贮存系统中的水因温度上升时的膨胀水量以及排除系统中存在的空气，并且稳定系统压力，因此在管路系统中连接膨胀水箱。为保证膨胀水箱和空调水系统的正常运作，水箱应该接在水泵的吸入口侧，水箱标高应至少为1.0～2.0m。膨胀管最好接至循环水泵入口，当水箱距水泵入口较远时，可接至该建筑物内的回水总管上，但运行时，回水总管和水泵吸入口之间不应有关断的阀门。在本设计中，膨胀水箱连接至回水总管上，起定压、排气、补水的作用。膨胀水箱的配管应包括膨胀管、信号管、溢流管、排水管等。为防止冬季供暖时水箱里的水冻结，在膨胀水箱上接出一根循环管，把循环管接至系统定压点前的水平回水干管上，这样可使少量热水缓慢地通过循环管和膨胀管流过水箱。定压点和循环管连接点间距取1.5～3.0m。在膨胀管、循环管上，严禁安装阀门，以防止系统超压，水箱水冻结。膨胀水箱的容积是由系统中水容量和最大的水温变化幅度决定，由下式计算：V==式(5.4)式中：--膨胀水箱有效容积（即从信号管到溢流管之间高差内的容积），；--水的体积膨胀系数，α=0.0006，L/℃；--最大的水温变化值，℃，取12-7=5℃；--系统内的水容量，m³，计算时可按建筑面积1L/㎡取。=2\*GB3②膨胀水箱的选型对应采暖通风标准，查得膨胀水箱的尺寸见表5.3。表5.3膨胀水箱的性能参数水箱形式方形型号1公称容积0.5m有效容积0.61m外形尺寸(mm)内径（d）900高H900水箱配管的公称直径DN溢流管40排水管32膨胀管25信号管20循环管20膨胀水箱立面图如下：图5.2膨胀水箱立面图如下5.6卫生间机械排风取卫生间排风换气次数为10次/小时，根据每个卫生间的体积选用相应的天花板型换气扇，其性能参数见表5.4。表5.4天花板型换气扇的性能参数安装位置安装数量设备型号风量额定电源额定功率噪音一层卫生间12AB-2576CE760220V/50HZ3045一层卫生间22FV-20CKIC450220V/50HZ2240二层卫生间12DPT18-44600220V/50HZ5545二层卫生间22FV-27CH8C350220V/50HZ3439三层至十九层卫生间14DPT18-44600220V/50HZ55455.7制冷机房布置机房内设备布置，应符合以下标准：=1\*GB3①机组与墙之间的净距不小于1m，与配电柜的距离不小于1.5m；=2\*GB3②机组与机组或其他设备之间的净距不小于1.2m；=3\*GB3③留有不小于蒸发器、冷凝器或低温发生器长度的维修距离；=4\*GB3④机组与其上方管道、烟道或电缆桥架的净距不小于1m；=5\*GB3⑤机房主要通道的宽度不小于1.5m。5.8空调系统的保温防腐 管道的保温和防腐一是为了减少管道的冷、热损失，二是防止冷管路表面结露，三是防止金属表面的外部腐蚀并保护好涂料层。保温材料的热工性能主要取决于其导热系数，导热系数越大，说明保温性能越差，因此选择导热系数低的保温材料是首要原则；同时要综合考虑保温材料的吸水率、使用温度范围、使用寿命、抗老化性、机械强度、防火性能、造价及经济性，在本设计中对供回水管及风管的保温材料均采用带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉。5.8.1管道保温的一般原则=1\*GB3①送风管、回风管，冷、热水供回水管，制冷剂管道、凝水管、膨胀水箱、储热(冷)水箱、热交换器、电加热器等的有冷、热损失或有结露可能的设备，材料和部件均需做绝热保温。=2\*GB3②闭孔性保温材料外表面应设隔气层和保护层。=3\*GB3③温管道的支架，穿墙或楼板时应防止“冷桥”。=4\*GB3④温材料应采用不燃和难燃材料。=5\*GB3⑤穿越防火墙，变形缝两侧各2m范围内的风管和风管型电加热器前后0.8m范围内的风管保温材料必须采用不燃材料。5.8.2管道保温层厚度的确定本设计中对供回水管及风管的保温材料均采用带有网格线铝箔贴面的防潮离心玻璃棉。具体见表5.5。表5.5玻璃棉保温材料选用厚度风管(mm)空调水管(mm)DN﹤100100≤DN﹤250DN≥25020～25253035～40河南城建学院本科毕业设计（论文）6通风与防排烟设计6通风与防排烟设计建筑物一旦起火，要立即使用各种消防设施，隔绝新鲜空气的供给，同时切断燃烧部位。由于消防灭火需要一定时间，当采取了以上措施后，仍不能灭火时，为确保有效的疏散通路，必须要有防烟设施。这是由于火灾产生的烟气，随燃烧的物质而异，由高分子化合物燃烧所产生的烟气，毒性尤为严重。烟气不仅直接危及在室人员，对疏散和补救也造成很大的威胁。所以建筑物防止火灾危害，很大程度上是解决火灾发生时的防排烟问题。6.1常用防排烟方式常用的防排烟方式有:=1\*GB3①自然排烟方式：它是利用火灾产生的高温烟气和浮力作用，通过建筑物的对外开口（如门窗、阳台等）或排烟竖井，将室内烟气排至室外。其优点是不需电源和风机设备，可兼作平时通风用，避免设备的闲置。其缺点是当开口部位在迎风面时，不仅降低排烟效果，有时还可能使烟气流流向房间。=2\*GB3②机械排烟方式：它是按照通风气流组织的理论，将火灾产生的烟气通过排烟风机排到室外，其优点是能有效保证疏散通路，使烟气不向其他区域扩散。但是必须向排烟房间补风。当烟气温度达到或超过280℃时，烟气中已带火，如不停止排烟，烟火就有扩大到其他地方而造成新的危害。因此在排烟系统（排烟支管）上应设有排烟防火阀，该阀当烟气温度超过280℃时能自动关闭。=3\*GB3③机械加压送风的防烟方式：作为疏散通路的前室或防烟楼梯间及消防电梯井加压送风，用造成两室间的空气压差的方式，以防止烟气侵入安全疏散通路。6.2空调建筑的防火防烟措施良好的防火防烟设施与建筑设计和空调设计有着密切关系，这两方面的正确规划是做好建筑物防火防烟工程的基本保证。由于空调风管直接连接于房间与房间之间，所以传播烟气和扩散火灾的危险性甚大，大火常常沿着竖向管道管井迅速蔓延。从防灾观点看，最好采用不以空气为热媒而是以水作为带热介质的空调方式。但是，选择空调方式除考虑防灾之外，还要注意经济性、耐久性以及维修等因素。目前，对于空调方式与防灾性能及经济性之间的关系还没有定量的评价。每一层设置一台空调机组虽然造价偏高，但防灾性能是理想的。防火分区或防烟分区与空调系统应尽可能统一起来，并且不使空调系统（风道）穿越分区，这是理想的。但实际上设置风道时，却时常需多处穿过防火区或防烟分区。为此在系统上要设置防火防烟风门。河南城建学院本科毕业设计7空调系统消声减振的设计方案河南城建学院本科毕业设计（论文）7空调系统消声减振的设计方案7空调系统消声减振的设计方案空调系统的消声和减振是空调设计中的重要一环，它对于减少噪声和振动，提高人们舒适感和工作效率，延长建筑物的使用年限有着及其重要的意义。7.1空调系统消声设计本空调系统的噪声主要是风道系统中气流噪声和空调设备产生的噪声。一个房间隔声效果的好坏取决于整个房间的隔墙、楼板及门窗的综合处理，所以，凡是管道穿过空调房间的围护结构其孔洞四周的缝隙必须用弹性材料填充实心密实。=1\*GB3①由于风管内气流流速和压力的变化以及对管壁和障碍物的作用而引起的气流噪声，设计中相应考虑风速选择，总干管风速5～6.5m/s，支管风速3～4.5m/s，从而降低气流噪声[9]。=2\*GB3②在机组和风管接头及吸风口处都采用软管连接，同时管道的支架、吊架均采用橡胶减振。=3\*GB3③风机盘管吊装于吊顶内，可适当降低噪声。另外风机盘管带回风箱亦可降低噪声。=4\*GB3④新风机组静压箱内贴有5mm厚的软质海绵吸声材料。联接新风机组的消声器选用T701-6型消声器系列，型号为6，外形尺寸宽×高×长(mm)为1200×1000×900。7.2空调系统减振设计=1\*GB3①水泵和风冷螺杆式冷热水机组固定在隔振基座上。隔振基座用钢筋混凝土板加工而成。=2\*GB3②水泵的进、出口采用橡胶柔性接头同水管连接。=3\*GB3③水泵、冷热水机组以及风机盘管等设备供回水管用橡胶或不锈钢柔性软管连接，以不使设备的振动传递给管路。=4\*GB3④新风机组风机进出口与风管间的软管采用帆布材料制作=5\*GB3⑤水管、风管敷设时，在管道支架、吊卡、穿墙处作隔振处理。管道与支吊、吊卡间应有弹性料垫层，管道穿过围护结构处，其周围缝隙应弹性材料填充。河南城建学院本科毕业设计总结河南城建学院本科毕业设计（论文）小结总结这是我第一次课程设计，在设计的时候出现了很多问题，系统的设计离真正施工的标准还有很大的距离，而且在设计时由于一些数据的匮乏留下很多遗憾，不过总体来说这次设计依然在我的能力范围之内做到了最好，而且它也确实帮了我很多。这次课程设计给了我很大的启示，由于是第一次做设计，设计过程中遇到了不少的阻力，一是因为可以参考的文献相对的匮乏，而且自己在查找资料的能力比较欠缺。二是因为对该系统的设计尚存在着一些争议，这是因为该系统存在着较大的灵活性，需要对设计对象有比较深入的了解，同时也要求设计者对其他方面的知识，如控制系统的设计也要掌握，是一项相当综合的设计任务。在系统设计过程中就因为建筑负荷特点和结构限制进行了多次的修改，同时因为设备选型的限制也影响到了设计的顺利进行，没有很好的综合考虑系统的合理性，存在着较大的缺憾。这次设计也给了我很大的锻炼，让我通过自己的学习来完成一项设计任务，这个过程对我而言是相当重要的，同时也让我克服了自己惰性比较强的缺点，能够较好投入到设计工作中去。同时，时间上的跨度也锻炼了我的协调能力，对于时间的分配、设计进度的把握，我做的不是很好，总是以为每一个设计过程都只会是一次，不会在以后的设计中造成不利的影响。但是随着设计的不断深入，因为不断的修改，耽误了自己设计的进度，没有很好的利用自己的资源。还有给我感触最深的是自己独立解决问题的能力还有待进一步加强，由于本次水力计算采用的是鸿业软件，设计中给我们带来了很大的便利。于是对于软件的依赖越来越大，我想这不利于我们真正了解一些计算过程的机理，不能很好的提出自己的想法，使得设计缺乏个性。希望通过以后的学习加以改正。我想对于一名建筑环境与设备工程的学生，能够独立得完成毕业设计的任务，体验设计过程，对我们都是一次实践考验。对于以后的学习工作会打下一个良好的基础。对于以后自己的专业课学习也会有很大的帮助，我珍惜这次的设计机会。在此，向顶着烈日依然坚持辅导我们设计的老师表示感谢，没有您的指导，这次设计不可能这么顺利的完成，谢谢您！河南城建学院本科毕业设计参考文献河南城建学院本科毕业设计（论文）参考文献参考文献[1].陆亚俊主编，暖通空调（第二版）.中国建筑工业出版社[2].赵荣义主编，简明空调设计手册.中国建筑工业出版社[3].付祥钊主编，流体输配管网（第二版).中国建筑工业出版社，2005[4].采暖通风与空气调节设计规范GBJ19-87[5].暖通空调常用数据设计手册(第二版).中国建筑工业出版社，2002[6].周邦宁主编，中央空调设备选型手册.中国建筑工业出版社，1999[7].中国建筑科学研究院编，民用建筑采暖通风设计技术措施.中国建筑工业出版社，1986[8].电子工业部第十设计研究院主编，空气调节设计手册.中国建筑工业出版社，1983[9].何耀东主编，通风空调制图与设计施工规范应用手册.中国建筑工业出版社，1999[10].黄翔主编,空调工程.机械工业出版社河南城建学院本科毕业设计（论文）致谢致谢通过本次空调设计，我学到了很多有用的东西，也锻炼了自己分析问题解决问题的能力，为自己以后的工作奠定了基础，使我受益终身！在这次毕业设计过程中，我通过亲自实践将课本知识运用到实际工程中，加深了对空调系统方案和流程的了解，从负荷计算到方案的确定，再到气流组织计算和水力计算，我走了很多弯路，但是在导师和同学的指导与交流下，我一次次的改进，终于顺利完成了毕业设计。此次毕业设计的完成，离不开老师这几个月来对我的辛勤辅导，也离不开同组同学的帮助，在此我要向他们道谢，并祝他们在今后的工作和生活中一帆风顺！目录目录第一章总论 1一、项目概述 1二、可行性研究报告编制依据和范围 2三、项目主要经济技术指标 3四、******国家森林公园概