伊河桥35m、40m预制箱梁预应力张拉计算书

中原大道跨伊河桥预制箱梁预应力钢绞线张拉控制计算书编制：复核：审核：郑州市第一建筑工程集团有限公司中原大道跨伊河桥项目部二零一六年六月预制箱梁预应力张拉计算书1、工程概况本工程引桥全长1766m，桥梁面积72406㎡。主桥北侧右幅引桥分6联布置，跨径分别为（3x30m）+(4x35m)+(4x35m)+(3x40m)+(3x40m)+(4x40m)=770m，左幅引桥分7联布置，跨径分别为（2x30m）+(2x35m)+(4x35m)+(4x35m)+(2x40m)+(3x40m)+(4x40m)=770m，主桥南侧右幅引桥分10联布置，跨径分别为（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+(2x40m)+(4x35m)+(2x25m)+(30+41+30m)+（2x35m）+(3x25m)=996m，左幅引桥分9联布置，跨径分别为（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+(2x40m)+(4x35m)+(2x35m)+(30+41+30m)+（5x25m)=996m。每幅主梁全宽20.5米，由7片小箱梁组成，箱梁间距2.85m跨度分别为25m、30m、35m、40m。梁高对应25m、30m、35m、40m跨度分别为1.4m、1.6m、1.8m、2m。采用C50混凝土预制而成，现场吊装施工。本桥梁工程共计箱梁644片，其中25m跨70片、30m跨35片、35m跨210片、40m跨329片本计算书针对引桥的35m与40m的预制箱梁。预制箱梁分布于桥0轴—21轴、26轴—46轴、49轴—54轴。分中跨中梁、中跨边梁、边跨中梁、边跨边梁四种型号。各梁的预应力筋分布情况如下表所示：35m箱梁腹板与底板处钢绞线（负弯矩未计入计算范围）箱梁名称数量(片)N1（2束）N2（2束）N3（2束）N4（2束）N5（2束）钢绞线钢绞线钢绞线钢绞线钢绞线中跨中梁604φs15.24φs15.25φs15.25φs15.25φs15.2中跨边梁245φs15.25φs15.25φs15.25φs15.25φs15.2边跨中梁905φs15.25φs15.25φs15.26φs15.25φs15.2边跨边梁365φs15.26φs15.26φs15.26φs15.25φs15.240m箱梁腹板与底板处钢绞线（负弯矩未计入计算范围）箱梁名称数量(片)N1（2束）N2（2束）N3（2束）N4（2束）N5（2束）N6（2束）钢绞线钢绞线钢绞线钢绞线钢绞线钢绞线中跨中梁754φs15.24φs15.24φs15.24φs15.25φs15.24φs15.2中跨边梁304φs15.24φs15.25φs15.25φs15.25φs15.24φs15.2边跨中梁1605φs15.25φs15.25φs15.25φs15.26φs15.24φs15.2边跨边梁645φs15.25φs15.25φs15.26φs15.26φs15.24φs15.235m、40m预制箱梁均为单箱单室构造，35m箱梁梁高1.8m，梁底宽1m，中梁顶宽2.4m，边梁顶宽2.78m，砼强度C50。40m箱梁梁高2m，梁底宽1m，中梁顶宽2.4m，边梁顶宽2.78预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板（负弯矩未计入），其中35m箱梁底板2束，腹板8束，顶板负弯矩7束，对称于梁横断方向中线布置（边跨板顶负弯矩除外）。钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径φs15.2，标准强度Ryb=1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.25。预应力管道采用金属波纹管，底板、腹板、顶板均为圆孔，所配锚具为YM15-4、YM15-5及YM15-6，设计对预应力工艺的有关要求本工程箱梁预应力钢绞线按预张拉和终张拉两阶段,均采用两端对称张拉，施加的预应力采用张拉力与伸长值双控。1、35m跨箱梁在砼强度达到60%进行预张拉，预张拉顺序为N2、N5号钢束，其锚外控制应力为0.45Fpk。在砼强度及弹性模量达到设计值85%后且砼龄期不小于7d时，进行终张拉，张拉顺序为N3、N1、N4、N5、N2号钢束，终张拉锚下控制应力为0.75Fpk，注意终张拉锚外控制应力还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失。40m跨箱梁在砼强度达到60%进行预张拉，预张拉顺序为N2、N6号钢束，其锚外控制应力为0.45Fpk。在砼强度及弹性模量达到设计值85%后且砼龄期不小于7d时，进行终张拉，张拉顺序为N3、N5、N1、N4、N6、N2号钢束，终张拉锚下控制应力为0.75Fpk，注意终张拉锚外控制应力还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。设计伸长值复核力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.95*105MPa※标准强度：Ryb=1860MPa※单根钢绞线截面面积：Ap=140mm2※预张拉控制应力：σcon=0.45*Ryb=837MPa※张拉控制应力：σcon=0.75*Ryb=1395MPa※钢绞线松驰系数：0.25※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.25※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：ΔL=p式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（N）；L——预应力筋的长度（mm）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。预应力筋的平均张拉力Pp按如下公式计算：Pp=P(1-上式中：P——预应力筋张拉端的张拉力（N）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），；μ——预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。上式中的k值在管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响，μ值只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。单根钢绞线张拉力P值按如下公式计算：P=σ上式中：P——预应力筋的张拉力（KN）；σcon——预应力筋的张拉控制力（MPa）；Ap——每根预应力筋的截面面积（mm2）；n——同时张拉预应力筋的根数；b——超张拉系数，不超张拉时为1.0。对伸长值的要求当预应力张拉到设计张拉力时，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内，实际伸长值应扣除钢束的非弹性变形的影响，各钢束伸长值（两端之和）详下表：钢束理论伸长值一览表（设计图）单位：mm35m箱梁项目N1N2N3N4N5中跨242242242240242边跨24224224224124240m箱梁项目N1N2N3N4N5N6中跨278276276276276274边跨278277276276276276伸长值的计算（按设计编号）35m箱梁：（N1、N2、N3、N4、N5详图见35m箱梁钢束构造图）35m箱梁中跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=11203.38+2021.02-2302+1517.4=12.44mX曲1=3.95mθ1=0.079radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.44*0.0015=0.0187KX曲1+μθ1=3.95*0.0015+0.25*0.079=0.0257KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0187）/0.0187=193485N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0257）/0.0257=192811N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193485*12440/（140*1.95*105）=88.17mm（公式1）Δ曲1=192811*3950/（140*1.95*105）=27.9mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.17+27.9+5.59）*2=243.32mm与设计比较（243.32-242）/242=0.55%N2：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=9670.75+3629-2302+1517.4=12.515mX曲1=3.89mθ1=0.0778radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.515*0.0015=0.0188KX曲1+μθ1=3.89*0.0015+0.25*0.0778=0.0253KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0188）/0.0188=193476N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0253）/0.0253=192850N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193476*12515/（140*1.95*105）=88.7mm（公式1）Δ曲1=192850*3890/（140*1.95*105）=27.48mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.7+27.48+5.59）*2=243.54mm与设计比较（243.54-242）/242=0.64%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8027.56+5237-2302+1517.4=12.48mX曲1=3.94mθ1=0.0788radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.48*0.0015=0.0187KX曲1+μθ1=3.94*0.0015+0.25*0.0788=0.0256KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0187）/0.0187=193485N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0256）/0.0256=192821N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193485*12480/（140*1.95*105）=88.45mm（公式1）Δ曲1=192821*3940/（140*1.95*105）=27.83mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.45+27.83+5.59）*2=243.74mm与设计比较（243.74-242）/242=0.72%N4：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=6444.22+6850.17-2302+1517.4=12.51mX曲1=3.925mθ1=0.0785radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.51*0.0015=0.01877KX曲1+μθ1=3.925*0.0015+0.25*0.0785=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01877）/0.01877=193478N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193478*12510/（140*1.95*105）=88.66mm（公式1）Δ曲1=192830*3925/（140*1.95*105）=27.72mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.66+27.72+5.59）*2=243.94mm与设计比较（243.94-240）/240=1.64%N5：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2740.79+13270=16.01mX曲1=1.091mθ1=0.0364radKX直=16.01*0.0015=0.024KX曲1+μθ1=1.091*0.0015+0.25*0.0364=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.024）/0.024=192975N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192975*16010/（140*1.95*105）=113.17mm（公式1）Δ曲1=194258*1091/（140*1.95*105）=7.76mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（113.17+7.76）*2=241.86与设计比较（241.86-242）/242=-0.058%35m箱梁边跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=9335.53+4051-2302+1517.4=12.602mX曲1=3.906mθ1=0.0781radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.602*0.0015=0.0189KX曲1+μθ1=3.906*0.0015+0.25*0.0781=0.0254KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0189）/0.0189=193466N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0254）/0.0254=192840N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193466*12602/（140*1.95*105）=89.3mm（公式1）Δ曲1=192840*3906/（140*1.95*105）=27.59mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.3+27.59+5.59）*2=244.96mm与设计比较（244.96-242）/242=1.22%N2：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=7737.97+5639.02-2302+1517.4=12.592mX曲1=3.911mθ1=0.0782radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.592*0.0015=0.0189KX曲1+μθ1=3.911*0.0015+0.25*0.0782=0.0254KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0189）/0.0189=193466N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0254）/0.0254=192840N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193466*12592/（140*1.95*105）=89.24mm（公式1）Δ曲1=192840*3911/（140*1.95*105）=27.63mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.24+27.63+5.59）*2=244.92mm与设计比较（244.92-242）/242=1.2%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6124.67+7227-2302+1517.4=12.567mX曲1=3.931mθ1=0.0786radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.567*0.0015=0.01885KX曲1+μθ1=3.931*0.0015+0.25*0.0786=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01885）/0.01885=193470N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193470*12567/（140*1.95*105）=89.06mm（公式1）Δ曲1=192830*3931/（140*1.95*105）=27.77mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.06+27.77+5.59）*2=244.96mm与设计比较（244.84-242）/242=1.17%N4：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=4539.51+8815-2302+1517.4=12.57mX曲1=3.924mθ1=0.0785radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.57*0.0015=0.01885KX曲1+μθ1=3.924*0.0015+0.25*0.0785=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01885）/0.01885=193470N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193470*12570/（140*1.95*105）=89.08mm（公式1）Δ曲1=192830*3924/（140*1.95*105）=27.72mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.08+27.72+5.59）*2=244.78mm与设计比较（244.78-241）/241=1.56%N5：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2745+13430=16.175mX曲1=1.087mθ1=0.0362radKX直=16.175*0.0015=0.0243KX曲1+μθ1=1.087*0.0015+0.25*0.0362=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.0243）/0.0243=192946N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192946*16175/（140*1.95*105）=114.32mm（公式1）Δ曲1=194258*1087/（140*1.95*105）=7.73mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（114.32+7.73）*2=244.1与设计比较（244.1-242）/242=0.87%40m箱梁中跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=14139.9+2012-2302+1517.4=15.367mX曲1=3.517mθ1=0.0703radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.367*0.0015=0.0231KX曲1+μθ1=3.517*0.0015+0.25*0.0703=0.0229KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0231）/0.0231=193061N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0229）/0.0229=193080N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193061*15367/（140*1.95*105）=108.67mm（公式1）Δ曲1=193080*3517/（140*1.95*105）=24.87mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（108.67+24.87+5.59）*2=278.26mm与设计比较（278.26-278）/278=0.094%N2：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=12358+3817-2302+1517.4=15.39mX曲1=3.507mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.39*0.0015=0.02308KX曲1+μθ1=3.507*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.02308）/0.02308=193063N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193091N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193063*15390/（140*1.95*105）=108.84mm（公式1）Δ曲1=193091*3507/（140*1.95*105）=24.8mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（108.84+24.8+5.59）*2=278.46mm与设计比较（278.46-276）/276=0.89%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=10608.3+5622-2302+1517.4=15.446mX曲1=3.465mθ1=0.0693radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.446*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.465*0.0015+0.25*0.0693=0.0225KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0225）/0.0225=193119N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15446/（140*1.95*105）=109.23mm（公式1）Δ曲1=193119*3465/（140*1.95*105）=24.51mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.23+24.51+5.59）*2=278.66mm与设计比较（278.66-276）/276=0.096%N4：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8816.08+7427-2302+1517.4=15.458mX曲1=3.465mθ1=0.0693radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.458*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.465*0.0015+0.25*0.0693=0.0225KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0225）/0.0225=193119N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15458/（140*1.95*105）=109.31mm（公式1）Δ曲1=193119*3465/（140*1.95*105）=24.51mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.31+24.51+5.59）*2=278.82mm与设计比较（278.82-276）/276=1.02%N5：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6983.73+9232-2302+1517.4=15.431mX曲1=3.506mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.431*0.0015=0.0231KX曲1+μθ1=3.506*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0231）/0.0231=193062N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193091N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193062*15431/（140*1.95*105）=109.13mm（公式1）Δ曲1=193091*3506/（140*1.95*105）=24.8mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.13+24.8+5.59）*2=279.04mm与设计比较（279.04-276）/276=1.1%N6：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2740.79+15770=18.511mX曲1=1.091mθ1=0.0364radKX直=18.511*0.0015=0.02776KX曲1+μθ1=1.091*0.0015+0.25*0.0364=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.02776）/0.02776=192614N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192614*18511/（140*1.95*105）=130.6mm（公式1）Δ曲1=194258*1091/（140*1.95*105）=7.76mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（130.6+7.76）*2=276.72与设计比较（276.72-274）/274=-0.99%40m箱梁边跨（曲1、θ1为竖向弯曲，曲2、θ2为平弯）N1：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=11992.85+4285-2302+1517.4=15.493mX曲1=3.514mθ1=0.0703radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.493*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.514*0.0015+0.25*0.0703=0.0228KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0228）/0.0228=193090N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15493/（140*1.95*105）=109.56mm（公式1）Δ曲1=193090*3514/（140*1.95*105）=24.85mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.56+24.85+5.59）*2=280mm与设计比较（280-278）/278=0.72%N2：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=10205.05+6073-2302+1517.4=15.493mX曲1=3.510mθ1=0.0702radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.493*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.510*0.0015+0.25*0.0702=0.0228KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0228）/0.0228=193090N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15493/（140*1.95*105）=109.56mm（公式1）Δ曲1=193090*3510/（140*1.95*105）=24.83mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.56+24.83+5.59）*2=279.96mm与设计比较（279.96-277）/277=1.07%N3：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8416.25+7860-2302+1517.4=15.492mX曲1=3.507mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.507*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193062N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193062*3507/（140*1.95*105）=24.80mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.8+5.59）*2=279.88mm与设计比较（279.88-276）/276=1.4%N4：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6628.46+9648-2302+1517.4=15.492mX曲1=3.503mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.503*0.0015+0.25*0.0701=0.02278KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0231=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02278）/0.02278=193092N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193092*3503/（140*1.95*105）=24.78mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.78+5.59）*2=279.84mm与设计比较（279.84-276）/276=1.39%N5：单根钢绞线的张拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=4840.66+11436-2302+1517.4=15.492mX曲1=3.498mθ1=0.0700radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.498*0.0015+0.25*0.070=0.02275KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0231=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02275）/0.02275=193095N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193095*3498/（140*1.95*105）=24.74mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.74+5.59）*2=279.76mm与设计比较（279.76-276）/276=1.36%N6：单根钢绞线的张拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2615.53+15930=18.546mX曲1=1.217mθ1=0.0406radKX直=18.546*0.0015=0.0278KX曲1+μθ1=1.217*0.0015+0.25*0.0406=0.012Pp直=195300*（1-e-0.0278）/0.0278=192610N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.012）/0.012=194133N（公式2）Δ直=192610*18546/（140*1.95*105）=130.85mm（公式1）Δ曲1=194133*1217/（140*1.95*105）=8.65mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（130.85+8.65）*2=279与设计比较（279-276）/276=1.09%张拉时理论伸长值的计算力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※钢绞线实测弹性模量：Ep=？*105MPa※标准强度：Ryb=1860MPa※单根钢绞线实际截面面积：Ap=？mm2※张拉控制应力：σcon=0.75*Ryb=1395MPa※单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σconAp=1395MPa*？※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.25※千斤顶工作长度：0.35m※工具锚长度：0.07m张拉时理论伸长量计算（待钢绞线的检测报告出来后再进行计算）实际伸长值的量测及计算预应力筋在张拉之前，要先调整到初应力σ0，一般取控制应力σcon的10%~15%），本桥取10%，即σ0=0.1σcon=139.5MPa，张拉到初应力后再开始张拉和量测伸长值。实测伸长值除张拉时量测的伸长值外，还应加上初应力时的推算伸长值，先张法还应扣除混凝土结构在张拉过程中产生的弹性压缩值。实际伸长值总量△L的计算公式如下：△L上式中：△L1——从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）；△L2——初应力σ0时推算伸长值（mm）；C——混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值（mm），一般情况下可忽略不计。上式中△L2按下式计算：△L式中各符号的含义与上述相同。为总的伸长量，边跨按计算的半边的伸长量加中跨半边的伸长量为总的伸长量。顶板束为直线，不需分段计算。计算钢束的伸长量时张拉端还应考虑千斤顶的计算长度及工具锚的长度，千斤顶的计算长度为0.35m，工具锚的长度为0.07m钢绞线张拉控制应力的计算根据设计图提供的数据，预张拉控制应力σcon=0.45*Ryb=837MPa终张拉控制应力σcon=0.75*Ryb=1395MPa，截面积Ap=140mm2，低松驰预应力筋不考虑超张拉，则按“公式3”计算得各预应力张拉端的张拉力P值如下表所示：预张拉0.45Ryb预应力张拉端的张拉力单位：KN钢束规格1φs15.24φs15.25φs15.26φs15.2锚下张拉力117.18468.72585.9703.08终张拉0.75Ryb预应力张拉端的张拉力单位：KN钢束规格1φs15.24φs15.25φs15.26φs15.2锚下张拉力195.3781.2976.51171.8油表读数的计算按不同的钢束区分使用不同的油压千斤顶分别计算10%σcon、20%σcon、100%σcon的油表读数，初应力的力值用内插法计算，终值用回归方程计算，计算结果如下表：2016QJD008#千斤顶预张拉时各阶段的油表读数单位：MPa（千斤顶回归方程：P=0.03342F+0.51415）钢束规格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)读数力值(KN)读数力值(KN)读数1φs15.211.7180.9123.4361.3117.184.434φs15.246.8722.0893.7443.65468.7216.195φs15.258.592.47117.184.43585.920.096φs15.270.3082.86140.625.21703.0824.01注：P为千斤顶油表读数，F为千斤顶力值2016QJD009#千斤顶预张拉时各阶段的油表读数单位：MPa（千斤顶回归方程：P=0.03318F+0.38595）钢束规格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)读数力值(KN)读数力值(KN)读数1φs15.211.7180.7723.4361.17117.184.274φs15.246.8721.9493.7443.5468.7215.945φs15.258.592.33117.184.27585.919.836φs15.270.3082.72140.625.05703.0823.71注：P为千斤顶油表读数，F为千斤顶力值2016QJD008#千斤顶终张拉时各阶段的油表读数单位：MPa（千斤顶回归方程：P=0.03342F+0.51415）钢束规格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)读数力值(KN)读数力值(KN)读数1φs15.219.531.1739.061.82195.37.044φs15.278.123.12156.245.74781.226.625φs15.297.653.78195.37.04976.533.156φs15.2117.184.43234.368.351171.839.68注：P为千斤顶油表读数，F为千斤顶力值2016QJD009#千斤顶终张拉时各阶段的油表读数单位：MPa（千斤顶回归方程：P=0.03318F+0.38595）钢束规格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)读数力值(KN)读数力值(KN)读数1φs15.219.531.0339.061.68195.36.874φs15.278.122.98156.245.57781.226.315φs15.297.653.63195.36.87976.532.796φs15.2117.184.27234.368.161171.839.27注：P为千斤顶油表读数，F为千斤顶力值实际伸长值的计算及量测6.1、实际伸长值的计算预应力筋张拉前，应先调整到初应力，即10%σcon，再开始张拉和量测伸长值，初应力时的伸长值是推算值。实测伸长值的计算详“公式4”，初应力时的伸长值推算按“公式5”计算，不考虑混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值。初应力σ0=10%σcon=139.5MPa，预应力筋长度L值区分非连续端及连续端取值，即区分中跨及边跨的半边梁取值，Ep=MPa。则计算结果如下表：钢束初应力伸长值表(一端)单位：mm项目N1N2N3N4N5N6中跨边跨本桥的初应力时的推算伸长值也可取10%σ~20%σ的伸长值，两个值可相互复核。6.2、实际伸长值的量测实际伸长值的量测方法多种多样，目前使用较多的是直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的方法，但这样的测量方法存在一定的误差。因为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后，在张拉到10%σk时因钢绞线受力，夹片会向内滑动，这样通过测量千斤顶的伸长量而得到的伸长量比钢绞线的实际伸长值长1~2mm。从10%σk张拉到100%σk时，钢绞线的夹片又有2~3mm的滑动，按最小值滑动量计算单端钢绞线的伸长量就有3～4mm的误差，两侧同时张拉时共计有约6～8mm的误差（误差值的大小取决于工具锚夹片打紧程度）。因此用测量千斤活塞的方法一般测出来的值都是偏大的。因此，对于钢束实际伸长值的测量，应采用量测钢绞线绝对伸长值的方法，而不使用量测千斤顶活塞伸出量的方法。故本桥伸长量的测量方法是使用一个标尺固定在钢绞线上，不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究目录论文正文 51. 第一章涂层工艺介绍 51.1 涂层的作用与要求 51.1.1 涂层的作用 51.1.2 涂层的要求 51.2 各种涂层工艺介绍与分析 51.2.1 各种涂层工艺介绍 51.2.2 各种涂层工艺分析 62. 第二章公司钢管涂层工艺 82.1 公司采用的涂层工艺 82.2 设备 82.2.1 设备组成 82.2.2 设备主要技术性能 92.3 涂料 112.3.1 涂层涂料介绍 112.3.2 涂层涂料技术指标 112.4 涂层工艺 122.4.1 工艺过程描述 122.4.2 工艺流程图 133. 第三章涂层质量分析 143.1 涂层质量常见问题 143.1.1 涂层不均 143.1.2 防腐剂挂滴 143.1.3 防腐剂起泡 153.2 质量问题产生的原因分析 153.2.1 涂层不均原因 153.2.2 防腐剂挂滴原因 163.2.3 防腐剂起泡原因 164. 第四章现场涂层质量推进 174.1 具体步骤措施 174.2 现场问题总结、分析与解决 194.2.1 作业 194.2.2 设备 214.2.3 来料 254.2.4 标准 254.2.5 环境 29HYPERLINK"file:///H:\\准备修改传百度文档\\合并2016121020160713\\lyy2