准油股份模板施工方案

...2 计2.2地下室基础为筏板基础＋钢筋混凝土防水底板＋钢筋砼剪力墙，楼板为钢筋混凝土梁设计总体思路3.1.3经济合理：根据不同部位及设计要求选用不同的模板材料。模板设计通用性强，规3.1.4安全实用：积极学习交流，强化细部设计，确保模板构造简单，制作、拆装灵活方用。组拼模板、穿墙螺栓钢木组合体系结构部位1现浇直柱2框架梁3剪力墙墙体4楼板、楼梯梁板计与施工砌砖胎模，防水直接贴在砖胎模上并预留搭接长度，砖胎高度高出底板300-500㎜，120厚标准砖墙，M5水泥砂浆砌筑，20厚1：2水泥砂浆抹灰压光(内侧)，外侧面及时回填土。底板部分按设计要求设置后浇带。底板施工时，将后浇带部位的立面用钢丝网封闭，保证浇筑后浇带相邻部位的底板浇筑时混凝土不从预留后浇带的侧面流漏。先将钢丝网片沿着后浇带两侧的方向立面拉平，然后用直径12的竖向钢筋将钢丝网片固定。固定钢丝网的钢筋上下两mm两侧依次分布。：底板后浇带钢丝网片示意图m用Ф48×3.5mm(计算按Ф48×3.0mm偏于安全)双钢管作为主龙骨，纵向支撑间距900mm，支m铺严，不得有飞跳板和探头板。搭接铺脚手板，两块板端头的搭接长度不小于200mm，脚手板3.3.3.4支模工艺：放线→搭设排架→搭设梁底钢管→安装梁底模板→绑扎梁钢筋→支设固侧模→模板工程验收。楼板模板径径向轴碗扣架间距900*1200，配合可调顶托双卡48mm钢管间距600mm径向轴径向轴*200mm木板1.板模板面板采用15厚国产优质多层板，拼板方式见详图；次龙骨采方架图接杆的地方，上端与水平杆连接的地方，均需加保险卡。水平杆采浇带浇筑完毕，达到设计强度要求时拆除模板及支撑，模板支设方法见下图。后浇带后浇带部位顶板模板骨@300注:后浇带部位顶板模板支撑体系直接顶在次龙骨上不与其他顶板支撑连接mm，水平杆设三道，第一道距地面为20cm~30cm，第二道间3.3.4.3.4在墙上弹水平线，并在楼面上弹控制可调支撑位置的十字线(柱、墙位置线)，方形预留洞模板用多层板钉做木盒，圆形预留洞采用与洞口相同尺寸的钢管做模具。面板＞＞木板外侧刨光木方厚多层板≤≤5木板外侧刨光木板外侧刨光 m (竖向)×600mm(横向)，钢管间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且(1)、剪力墙模板施工工艺流程(4)、钢筋验收完后，墙筋上焊好模板限位，不能焊在主筋上，钢筋为ф12，用砂轮切割机(5)、模板安装时，应严格剪力墙模板截面尺寸，根据楼板上放出的柱边线、控制线，进行(6)、为防止剪力墙根部漏浆、烂根等，浇筑前4小时用砂浆封堵模板下口缝隙，缝较大处，4模板加工工艺板的加工裁制时防止受潮，导致面板含水率增大。4.2模板裁切机具设有主锯和副锯，副锯切割压膜，主锯、切割基材。轮锯切割速度为3000~6000m/mi进料速度控制在31m/min。4.3胶合板钻孔作业时，要求周边切割整齐，不破坏面膜，使用专用钻具。5模板加工验收质量标准拉线用直尺检查1-3-11L012345676模板施工工艺根据柱的放线位置确定好柱模板的安装位置。测量在柱模板安装范围内基准面的平整误差每根距柱，均需在基准面上放出各模板下口内边的位置线。即：混凝土柱在结构面上的位焊接点。头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序。缝，7质量控制及保证措施7.1.1.1模板及其支架必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上、下层支架的立凝土接槎处。与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂防止粘结，不得采用影响结构性能的隔离剂；浇筑混凝孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，露长度允许偏差(mm)32322225+5，05+10、01234567梁梁底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无要求时，混凝土强度应符合拆除时的混凝土强度要求─板梁。7.2.2模板裁切、打孔后必须用专用封边漆封闭切口，以防模板吸水变形，穿墙螺栓孔用。架设计总体思路。并在此基础上搞好各单位所承担施工任务区域的施组及方案的编审工作，做。格证书、产品说明书。必须送样检验的或验收时有疑问的材料应及时送样试验，在取得试验报在项目设置材料台帐的报表，并进行抽查；8安全技术措施8.1.1根据公司《施工技术交底管理规定》模板工程施工前，应由施工负责人组织，由技术负责人和安全负责人依据模板方案进行安全技术交底，安全技术交底的末端是带领工人施工施工常识。8.2.1使用的木工机械必须安装漏电保护器，分机要做到一机一闸一保护。使用前要对供。。8.3.5操作人员登高必须走行人梯道，不得在墙顶或其他高处狭窄而无防护的模板上面行柱子模板拆除：先拆掉柱斜撑，再卸掉柱箍，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板与混凝土顶板模板拆除时，先将可调顶托拆掉，待模板自行脱落在架体上，运走后再拆下部的钢管拆模起吊前，应复查穿墙螺栓杆是否拆净，在确定无遗漏且模板与墙体完全脱离后，方可模板进场后应区分不同规格码放整齐。木工加工机械要按指定位置设置，并应有防噪音等环保作业环境不良、信号缺陷、标志缺陷、指挥失误、操作失误、监护失误。禁用钢管钩代替，以避免柱模翻转待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。8.6.6支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影8.6.7高空临边作业时，有高处坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道，严禁利用模板、栏杆、支撑上下，站在活动平台上支模，要系安全带，工具要随手放入工具袋内，禁9成品保护措施9.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结m时，在混凝土强度达到7.5MPa之前，不得提升保持水平、四点起吊，平台上严禁载人载物，起吊时注意与墙体。筒体混凝土初凝后即可提升筒模，防止停留时间过长造折页处漏浆影响其转动，故支模前应先用胶带粘贴于折页离。为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护工作服、防护手套和绝缘鞋外，还应保持干燥和清11.7施工现场布设排水措施,保证现场无冰雪现象,现场排水必须经沉淀处理后,方可排入管架)计算书JBm.35；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距L(m)：0.90；aa(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L(m)：0.90；bHm00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；m松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；fcNmm：10.0；板厚度(mm)：12.00；底模板参数b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；mmmm.00；m的较小值:度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；12面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣2新浇混凝土侧压力设计值:q=1.2×0.45×17.85=9.638kN/m；1振捣混凝土荷载设计值:q=1.4×0.45×4=2.52kN/m；2计算跨度:l=(800-180)/(4-1)=206.67mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(800-180)/(4-1)]2+面板的最大支座反力为:N=1.1ql+1.2ql=1.1×9.638×[(800-180)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(800-180)/(4-1)]/1012mf=13N/mm2；q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q=9.638N/mm；1l--计算跨度:l=[(800-180)/(4-1)]=206.67mm；EENmm；面板的最大挠度计算值:ν=00-180)/(4-1)]4/(100×6000×6.48×104)=0.306mm；=l/250=[(800-180)/(4-1)]/250=0.827mm；.306mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.827mm，满足q=2.816/0.450=6.258kN/m方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模W1×10×5×5/6=41.67cm3；EN/mm2；强度验算计算公式如下:Nmmmm=450/400=1.125mm；mm次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W2×4.493=8.99cm3；E.00N/mm2；f205N/mm2；梁计算得到主楞的最大挠度为0.087mm面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模I面抵抗矩W分别为:W900×12×12/6=2.16×104mm3；mm土梁和模板自重设计值(kN/m)：q=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×0.90=22.356kN/m；1捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q=1.4×(2.00+2.00)×0.90=5.040kN/m；2q=22.356+5.040=27.396kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M=0.125ql2=0.125×27.396×1752=1.05×105N·mm；maxR=R=0.375ql+0.437ql=0.375×22.356×0.175+0.437×5.04×0.175=1.853kNAC12R=1.25ql=1.25×27.396×0.175=5.993kNBσ=M/W=1.05×105/2.16×104=4.9N/mm2；max动荷载作用。算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q/1.2=18.630kN/m；1lmmEE000.0N/mm2；700mm；度计算值:ν=0.521×22.356×1754/(100×6000×1.30×105)=0.14mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.14mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.7mm，满足支撑的计算q=5.993/0.9=6.659kN/m撑力验算矩I和截面抵抗矩W分别为:W10×10/6=83.33cm3；计算公式如下:MW.539×106/83333.3=6.5N/mm2；f3N/mm2；N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!截面抗剪强度必须满足:0V=0.6×6.659×0.9=3.596kN；Nmm1.4N/mm2；1.079N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!计算公式如下:000/250=3.600mm；验算1A2BP=(0.600-0.350)/4×0.900×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900×(0.830)×0.300=0.851kN支座力:132最大挠度计算值V=0.032mm；max90=31.1N/mm2；fN/mm2；1.1N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算性计算杆的稳定性计算公式横向支撑钢管的最大支座反力：N=1.111kN；1脚手架钢管的自重：N=1.2×0.129×6=0.93kN；2N=1.111+0.93=2.041kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；oW立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；l--计算长度(m)；o根据《扣件式规范》，立杆计算长度l有两个计算公式l=kμh和l=h+2a，ooo为安全计，取二者间的大值，即:l=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；o度l/i=2975.85/15.9=187；o值；σ=2040.81/(0.205×424)=23.5N/mm2；横向钢管的最大支座反力：N=9.176kN；1脚手架钢管的自重：N=1.2×0.129×(6-0.8)=0.93kN；2N=N+N=9.176+0.806=9.982kN；12φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；oW--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；l--计算长度(m)；o根据《扣件式规范》，立杆计算长度l有两个计算公式l=kμh和l=h+2a，ooo为安全计，取二者间的大值，即:l=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；o度l/i=2975.85/15.9=187；omm议按下式计算o12k--计算长度附加系数按照表1取值1.167;l/i=2232.821/15.9=140；oNmmm90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；标准值(kN/m2):2.500；ENmm9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00；的计算厚度(mm):180.00；模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度W90×1.22/6=21.6cm3；q=25×0.18×0.9+0.35×0.9=4.365kN/m；1q=2.5×0.9=2.25kN/m；2计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.365+1.4×2.25=8.388kN/mMW=52425/21600=2.427N/mm2；f13N/mm2；427N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!qq=4.365kN/m1[ν]=250/250=1mm；.094mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!模板支撑方木的计算性矩I和截面抵抗矩W分别为:Wbh/6=10×5×5/6=41.67cm3；mq=25×0.25×0.18+0.35×0.25=1.212kN/m；1q=2.5×0.25=0.625kN/m；2计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q+1.4×q=1.2×1.212+1.4×0.625=2.33kN/m；12M/W=0.189×106/41666.67=4.53N/mm2；f13.000N/mm2；53N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bh<[τ]nV2.33×0.9=1.258kN；3×1.258×103/(2×100×50)=0.377N/mm2；1.4N/mm2；计算公式如下:均布荷载q=q=1.212kN/m；10.574mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!W49cm3；maxmmQmaxkN6/4490=183.569N/mm2；f205N/mm2；算值183.569N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要6mm小于900/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)容N=0.138×5.71=0.79kN；G1件式规范》附录A。N=0.35×0.9×0.9=0.284kN；G2N=25×0.18×0.9×0.9=3.645kN；G3经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N=4.719kN；GG1G2G3土时产生的荷载算N=1.2N+1.4N=10.766kN；GQ的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.766kN；cmicmA面积(cm2)：A=4.24cm2；W模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；0按下式计算:l=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；0l/i=1900/15.9=119；0Loi立杆的稳定系数φ=0.458；计算值；σ=10765.517/(0.458×424)=55.437N/mm2；立杆的最大应力计算值σ=55.437N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l=kk(h+2a)=1.167×1.006×(1.5+0.2×2)=2.231m；012k--计算长度附加系数按照表1取值1.167；1k--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.006；2L/i=2230.604/15.9=140；o计算值；σ=10765.517/(0.349×424)=72.752N/mm2；计算值σ=72.752N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=。mm平间距(mm):600；mm0；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；(mm):M12；2；mm00；壁厚(mm):3.00；mmmm50.00；胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f(N/mm2):13.00；cN/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值f(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；c方木抗剪强度设计值f(N/mm2):1.50；tENmm:206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；板荷载标准值计算的较小值:度，取25.000kN/m3；thV筑速度，取1.500m/h；H板计算高度，取6.000m；121m2、墙模板面板的计算度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑弯矩计算公式如下:2新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×27.887×0.400×0.900=12.047kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；2W--面板的截面抵抗矩:Wbh0×12.0×12.0/6=9.60×103mm3；面板截面的最大应力计算值σ=5.5N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值计算公式如下:2新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×27.887×0.400×0.900=12.047kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；2V.0+0.617×1.008×200.0=1570.0N；截面抗剪强度必须满足:nvV面板计算最大剪力(N)：V=1570.0N；bmmb00mm；h--面板厚度(mm)：h=12.0mm；nnf--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f=1.500N/mm2；vv:τ=3×1570.0/(2×400×12.0)=0.491N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[f]=1.500N/mm2；v截面的最大受剪应力计算值τ=0.491N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:lmmEENmm；II5.76cm4；0.677×11.15×2004/(100×6000×5.76×104)=0.35mm；0.35mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm，满足100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W10×5×5/6×1=41.667cm3；2新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×27.887×0.200×0.900=6.024kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90为2/4.17×104=2.5N/mm2；mm的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:2新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×27.887×0.200×0.900/1=6.024kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.20×0.90/1=0.504kN/m，其中，0.902V400.0=1570.0N；