2011-学习资料大全：钢结构设计规范GB50017

知识改变命运勤奋塑造成功整理人落叶时间2011-4-15天才是百分之九十九的勤奋加百分之一的灵感钢结构设计规范GB50017修订内容介绍同济大学知识改变命运勤奋塑造成功整理人落叶时间2011-4-15天才是百分之九十九的勤奋加百分之一的灵感钢结构设计规范GB50017修订内容介绍同济大学沈祖炎2002年11月一、章节目录1总则2术语和符号2.1术语2.2符号3基本设计规定3.1设计原则3.2荷载和荷载效应计算3.3材料选用3.4设计指标3.5结构或构件变形的规定4受弯构件的计算4.1强度4.2整体稳定4.3局部稳定4.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算5轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算5.1轴心受力构件5.2拉弯构件和压弯构件5.3构件的计算长度和容许长细比5.4受压构件的局部稳定6一、章节目录1总则2术语和符号2.1术语2.2符号3基本设计规定3.1设计原则3.2荷载和荷载效应计算3.3材料选用3.4设计指标3.5结构或构件变形的规定4受弯构件的计算4.1强度4.2整体稳定4.3局部稳定4.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算5轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算5.1轴心受力构件5.2拉弯构件和压弯构件5.3构件的计算长度和容许长细比5.4受压构件的局部稳定6疲劳计算6.1一般规定6.2疲劳计算7连接计算7.1焊缝连接7.2紧固件（螺栓、铆钉等）连接7.3组合工字梁翼缘连接7.4梁与柱的刚性连接7.5连接节点处板件的计算7.6支座8构造要求8.1一般规定8.2焊缝连接8.3螺栓连接和铆钉连接8.4结构构件8.5对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求8.6大跨度屋盖结构8.7提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求8.8制作、运输和安装8.9防护和隔热9塑性设计9.1一般规定9.2构件的计算9.3容许长细比和构造要求10钢管结构10.1一般规定10.2构造要求10.3杆件和节点承载力118构造要求8.1一般规定8.2焊缝连接8.3螺栓连接和铆钉连接8.4结构构件8.5对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求8.6大跨度屋盖结构8.7提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求8.8制作、运输和安装8.9防护和隔热9塑性设计9.1一般规定9.2构件的计算9.3容许长细比和构造要求10钢管结构10.1一般规定10.2构造要求10.3杆件和节点承载力11钢与混凝土组合梁11.1一般规定11.2组合梁设计11.3抗剪连接件的计算11.4挠度计算11.5构造要求附录A结构或构件的变形容许值附录B梁的整体稳定系数附录C轴心受压构件的稳定系数附录D柱的计算长度系数附录E疲劳计算的构件和连接分类附录F桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算附：本规范用词说明附：修改条文说明其中下面打—的节为新增，下面打~~的节为有较多修改。二、增加的一些新概念2.1.一阶分析与二阶分析（1）一阶分析为不考虑结构变形对内力产生的影响，根据未变形的结构平衡条件分析结构内力及位移。（2）二阶分析为考虑结构变形对内力产生的影响，根据变形的结构平衡条件分析结构内力及位移，也称考虑P—Δ效应的分析。一阶分析二阶分析2.2.屈曲与屈曲后强度（1）屈曲整个结构或构件在外荷载作用下由原有平衡状态时的变形突然变为另一平衡状态的另一性质的变形，出现这种状态称为整个结构或构件出现屈曲。（2）屈曲强度与屈曲后强度结构或构件出现屈曲后其承载能力根据结构或构件的具体情况有两种可能。一种为出现屈曲时结构或构件已达到最大承载力，屈曲出现即标志结构或构件破坏。另一种为出现屈曲时，结构或构件并未达到最大承载力，仍有后继承载能力，即屈曲后强度。屈曲破坏屈曲临界力Pcr极限承载力PulPM=HlHP∆M=Hl+P∆HPPcr∆P∆PuP∆PcrP∆屈曲后强度

二、增加的一些新概念2.1.一阶分析与二阶分析（1）一阶分析为不考虑结构变形对内力产生的影响，根据未变形的结构平衡条件分析结构内力及位移。（2）二阶分析为考虑结构变形对内力产生的影响，根据变形的结构平衡条件分析结构内力及位移，也称考虑P—Δ效应的分析。一阶分析二阶分析2.2.屈曲与屈曲后强度（1）屈曲整个结构或构件在外荷载作用下由原有平衡状态时的变形突然变为另一平衡状态的另一性质的变形，出现这种状态称为整个结构或构件出现屈曲。（2）屈曲强度与屈曲后强度结构或构件出现屈曲后其承载能力根据结构或构件的具体情况有两种可能。一种为出现屈曲时结构或构件已达到最大承载力，屈曲出现即标志结构或构件破坏。另一种为出现屈曲时，结构或构件并未达到最大承载力，仍有后继承载能力，即屈曲后强度。屈曲破坏屈曲临界力Pcr极限承载力PulPM=HlHP∆M=Hl+P∆HPPcr∆P∆PuP∆PcrP∆屈曲后强度2.3.无支撑框架、强支撑框架、弱支撑框架（1）无支撑框架无支撑框架在框架平面内无支撑，当框架整体失稳在框架平面内发生位移时，其侧移不受约束。（2）强支撑框架强支撑框架在框架平面内有刚度很强的支撑，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移将受到刚度很强的支撑的约束，不能发生或侧移很小可以略去侧移对结构受力的影响。（3）弱支撑框架弱支撑框架在框架平面内虽有支撑但其刚度较弱，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移虽会受到约束，但仍能发生一定的侧移，并对结构的受力有影响。无支撑框架强支撑框架弱支撑框架2.4.刚性连接、铰接、半刚性连接（1）梁与柱刚性连接受力过程梁柱间交角不变，同时连接应具有充分的强度。（2）梁与柱铰接连接应有充分的转动能力，且能有效地传递横向剪力与轴心力。（3）梁与柱的半刚性连接只具有有限的转动刚度，承受弯矩时会产生交角变化；内力分析时，必须预先确定连接的弯矩－转角特性曲线。梁柱连接性能M视同钢接视同铰接半刚性理想刚性

2.3.无支撑框架、强支撑框架、弱支撑框架（1）无支撑框架无支撑框架在框架平面内无支撑，当框架整体失稳在框架平面内发生位移时，其侧移不受约束。（2）强支撑框架强支撑框架在框架平面内有刚度很强的支撑，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移将受到刚度很强的支撑的约束，不能发生或侧移很小可以略去侧移对结构受力的影响。（3）弱支撑框架弱支撑框架在框架平面内虽有支撑但其刚度较弱，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移虽会受到约束，但仍能发生一定的侧移，并对结构的受力有影响。无支撑框架强支撑框架弱支撑框架2.4.刚性连接、铰接、半刚性连接（1）梁与柱刚性连接受力过程梁柱间交角不变，同时连接应具有充分的强度。（2）梁与柱铰接连接应有充分的转动能力，且能有效地传递横向剪力与轴心力。（3）梁与柱的半刚性连接只具有有限的转动刚度，承受弯矩时会产生交角变化；内力分析时，必须预先确定连接的弯矩－转角特性曲线。梁柱连接性能M视同钢接视同铰接半刚性理想刚性2.5.弯曲失稳、扭转失稳、弯扭失稳（1）弯曲失稳构件整体失稳时只发生弯曲变形，双轴对称截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。（2）扭转失稳构件整体失稳时只发生扭转变形，十字形截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。（3）弯扭失稳构件整体失稳时既发生弯曲变形又发生扭转变形，单轴对称截面轴心受压构件绕对称轴失稳以及无对称轴截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。弯曲失稳扭转失稳弯扭失稳构件失稳时截面位移投影图三、关于基本设计规定3.1设计原则3.1.1设计方法设计方法与旧规范相同，但可靠度指标有变化。旧规范的设计目标安全度量是按可靠性指标校准值的平均值上下浮动0.25进行总体控制。现规范的设计目标安全度是按可靠性指标不得低于校准值的平均值进行总体控制。3.1.2安全等级按《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的规定见下表安全等级破坏后果建筑物类型一级很严重重要的房屋二级严重一般的房屋三级不严重次要的房屋对一般工业与民用建筑钢结构，按我国已建成的房屋用概率设计方法分析的结果，安全等级应为二级。对跨度等于或大于60m的大跨度结构如大会堂、体育馆、飞机库等的安全等级宜取一级。3.1.3吊车梁等的疲劳和挠度计算按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车的荷载标准值不乘动力系数确定。

2.5.弯曲失稳、扭转失稳、弯扭失稳（1）弯曲失稳构件整体失稳时只发生弯曲变形，双轴对称截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。（2）扭转失稳构件整体失稳时只发生扭转变形，十字形截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。（3）弯扭失稳构件整体失稳时既发生弯曲变形又发生扭转变形，单轴对称截面轴心受压构件绕对称轴失稳以及无对称轴截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。弯曲失稳扭转失稳弯扭失稳构件失稳时截面位移投影图三、关于基本设计规定3.1设计原则3.1.1设计方法设计方法与旧规范相同，但可靠度指标有变化。旧规范的设计目标安全度量是按可靠性指标校准值的平均值上下浮动0.25进行总体控制。现规范的设计目标安全度是按可靠性指标不得低于校准值的平均值进行总体控制。3.1.2安全等级按《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的规定见下表安全等级破坏后果建筑物类型一级很严重重要的房屋二级严重一般的房屋三级不严重次要的房屋对一般工业与民用建筑钢结构，按我国已建成的房屋用概率设计方法分析的结果，安全等级应为二级。对跨度等于或大于60m的大跨度结构如大会堂、体育馆、飞机库等的安全等级宜取一级。3.1.3吊车梁等的疲劳和挠度计算按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车的荷载标准值不乘动力系数确定。3.2荷载和荷载效应计算3.2.1设计工作寿命规范规定的设计工作寿命为50年。对设计使用年限为25年的结构构件，γo不应小于0.95。γo为结构重要性系数。3.2.2吊车摆动水平力计算重级工作制吊车梁（桁架）及其制动结构的强度、稳定性及连接的强度时，应考虑由吊车摆动引起的横向水平力。《起重机设计规范》GB/T3811规定的吊车工作级别为A1－A8级。《建筑结构荷载规范》中的吊车荷载状态一般为轻级工作制相当于A1－A3级，中级工作制相当于A4、A5，重级工作制相当于A6~A8,其中A8为特重级。但设计人员必要时可根据吊车的具体操作情况作适当调整。如检修吊车可按轻级工作制设计等等。在每个轮压处的横向水平力标准值为K,maxkHP式中K,maxP──吊车最大轮压标准值；──系数，一般软钩吊车0.1斗式磁盘吊车0.15硬钩吊车0.23.2荷载和荷载效应计算3.2.1设计工作寿命规范规定的设计工作寿命为50年。对设计使用年限为25年的结构构件，γo不应小于0.95。γo为结构重要性系数。3.2.2吊车摆动水平力计算重级工作制吊车梁（桁架）及其制动结构的强度、稳定性及连接的强度时，应考虑由吊车摆动引起的横向水平力。《起重机设计规范》GB/T3811规定的吊车工作级别为A1－A8级。《建筑结构荷载规范》中的吊车荷载状态一般为轻级工作制相当于A1－A3级，中级工作制相当于A4、A5，重级工作制相当于A6~A8,其中A8为特重级。但设计人员必要时可根据吊车的具体操作情况作适当调整。如检修吊车可按轻级工作制设计等等。在每个轮压处的横向水平力标准值为K,maxkHP式中K,maxP──吊车最大轮压标准值；──系数，一般软钩吊车0.1斗式磁盘吊车0.15硬钩吊车0.2摆动横向水平力可以双向作用，且不与荷载规范规定的制动水平力同时作用。3.2.3吊车的计算同一跨间每条运行线上的台数：梁式吊车不宜多于2台电动葫芦不宜多于1台3.2.4框架分析的规定1.框架结构可采用一阶弹性分析2.多层框架结构当N[u]0.1时，宜采用二阶弹性分析Hhu]为层间侧移容许值[N为所计算楼层各柱轴压力设计值之和H为所计算楼层以上各层的水平力之和h为所计算楼层的高度3.二阶弹性分析的近似计算方法如下（1）每层柱顶附加一假想水平力Hni25010.2QiynsHniQi为第i楼层的总重力荷载设计值ns为框架总层数y为钢材强度影响系数，对Q235，1.0yQ345，1.1yQ390，1.2yQ420，1.25y（2）各杆件杆端的弯矩为1s2i1bMMM121HhNuiM1b为框架无侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩M1s为框架有侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩2i为考虑二阶效应第i层杆端侧移弯矩增大系数u为按一阶弹性分析求得的第i层的层间侧移（3）当i1.33时，宜增大框架结构的刚度2H3H2H1H3H2H125010.2QiynsHniQi为第i楼层的总重力荷载设计值ns为框架总层数y为钢材强度影响系数，对Q235，1.0yQ345，1.1yQ390，1.2yQ420，1.25y（2）各杆件杆端的弯矩为1s2i1bMMM121HhNuiM1b为框架无侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩M1s为框架有侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩2i为考虑二阶效应第i层杆端侧移弯矩增大系数u为按一阶弹性分析求得的第i层的层间侧移（3）当i1.33时，宜增大框架结构的刚度2H3H2H1H3H2H13H’3+Hn3H’2+Hn2H1+Hn1H’H’2H’1u3u2u1MM1bM1s4.山形门式刚架的分析不能采用上述规定3.3材料选用3.3.1承重结构宜采用的钢材宜采用Q235、Q345、Q390和Q420钢。1.钢材牌号的表示方法Q脱氧方法：F─沸腾钢b─半镇静钢可以省略zTz特殊镇静钢镇静钢质量等级：Q235分A、B、C、DQ345分A、B、C、D、E屈服点数值2.钢材性能（1）Q235：化学成分与质量等级有关A级含碳0.14～0.22B级0.12～0.20C级0.18D4.山形门式刚架的分析不能采用上述规定3.3材料选用3.3.1承重结构宜采用的钢材宜采用Q235、Q345、Q390和Q420钢。1.钢材牌号的表示方法Q脱氧方法：F─沸腾钢b─半镇静钢可以省略zTz特殊镇静钢镇静钢质量等级：Q235分A、B、C、DQ345分A、B、C、D、E屈服点数值2.钢材性能（1）Q235：化学成分与质量等级有关A级含碳0.14～0.22B级0.12～0.20C级0.18D级0.17A级的C、Si、Mn含量不作为交货条件。力学性能屈服点、抗拉强度、伸长率、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。冲击韧性与质量等级有关。A不提供B20ºC时27JC0ºC时27JD-20ºC时27JA级钢冷弯试验为附加交货条件B级沸腾钢轧制钢材厚度一般25mm。（2）Q345、Q390、Q420化学成分与质量等级有关力学性能屈服点、抗拉强度、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。伸长率、冲击韧性与质量等级有关。Q345A、B级伸长率（5%）21C、D、E级22Q390A、B级19C、D、E级20Q420A、B级18C、D、E级19冲击韧性Q345A不提供Q390B20ºC时34JQ420C0ºC时34JD-20ºC时34JE-40ºC时27JA级钢冷弯试验为附加交货条件3.2.2材料选用（1）应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度、工作环境等因素综合考虑。（2）选用要求承重结构钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有含碳量的合格保证。主要焊接结构不能使用Q235－A级钢，因为Q235－A级钢的碳含量不作为交货条件，即不作为保证，即使生产厂提供碳含量，也只能视为参考，不能排除离散性大，质量不稳定等，因此如发生事故，生产厂在法律上不负任何责任。伸长率、冲击韧性与质量等级有关。Q345A、B级伸长率（5%）21C、D、E级22Q390A、B级19C、D、E级20Q420A、B级18C、D、E级19冲击韧性Q345A不提供Q390B20ºC时34JQ420C0ºC时34JD-20ºC时34JE-40ºC时27JA级钢冷弯试验为附加交货条件3.2.2材料选用（1）应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度、工作环境等因素综合考虑。（2）选用要求承重结构钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有含碳量的合格保证。主要焊接结构不能使用Q235－A级钢，因为Q235－A级钢的碳含量不作为交货条件，即不作为保证，即使生产厂提供碳含量，也只能视为参考，不能排除离散性大，质量不稳定等，因此如发生事故，生产厂在法律上不负任何责任。焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构，还应具有冷弯试验的合格保证。需要验算疲劳的结构，钢材应具有冲击韧性的合格保证。焊接结构工作温度T0oC应有常温冲击韧性合格保证T0oC20oCQ235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证T20oCQ235、Q345应有-20oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-40oC冲击韧性合格保证非焊接结构工作温度T20oC应有常温冲击韧性合格保证T20oCQ235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证吊车起重量≥50t的中级工作制吊车梁，对冲击韧性的要求与需验算疲劳构件相同重要的受拉或受弯的焊接结构，厚度较大的钢材应有冲击韧性合格保证当焊接承重结构采用Z向钢时应符合《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定有人认为将硫、磷含量控制在不大于0.01就可以防止层状撕裂问题，也有人提出在上述要求下，再辅以对厚钢板作全面超声波探伤，排除内部缺陷，就可以代替Z向钢的要求，这是不正确的。以下情况不应采用Q235沸腾钢焊接结构：1）需要验算疲劳非焊接结构工作温度T20oC应有常温冲击韧性合格保证T20oCQ235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证吊车起重量≥50t的中级工作制吊车梁，对冲击韧性的要求与需验算疲劳构件相同重要的受拉或受弯的焊接结构，厚度较大的钢材应有冲击韧性合格保证当焊接承重结构采用Z向钢时应符合《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定有人认为将硫、磷含量控制在不大于0.01就可以防止层状撕裂问题，也有人提出在上述要求下，再辅以对厚钢板作全面超声波探伤，排除内部缺陷，就可以代替Z向钢的要求，这是不正确的。以下情况不应采用Q235沸腾钢焊接结构：1）需要验算疲劳2）工作温度<-20oC的直接受动力荷载3）工作温度<-20oC的受弯及受拉4）工作温度≤-30oC非焊接结构：工作温度≤-20oC的需要验算疲劳3.4设计指标查规范有关表格3.5结构或构件变形的规定1.变形的限值查规范附录A当有实践经验或有特殊要求时，可进行适当调整。2.起拱规定当有实践经验或有特殊要求时，可根据不影响正常使用和观感的原则对变形容许值进行适当调整。可对横向受力构件进行起拱起拱大小：一般为恒载标准值加12活载标准值产生的挠度起拱后挠度计算应为恒载和活载标准值产生的挠度减去起拱值。aythcwhohRhF四、受弯构件的计算4.1强度与原规范相同4.2整体稳定与原规范相同4.3局部稳定4.3.1局部稳定分析规定1.承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁宜考虑腹板屈曲后强度2.直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件及不考虑屈曲后强度的组合梁应按规定配置加劲肋并计算腹板的局部稳定性。4.3.2梁腹板的局部稳定计算1.配置横向加劲肋的腹板1c,crc2cr2craythcwhohRhF四、受弯构件的计算4.1强度与原规范相同4.2整体稳定与原规范相同4.3局部稳定4.3.1局部稳定分析规定1.承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁宜考虑腹板屈曲后强度2.直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件及不考虑屈曲后强度的组合梁应按规定配置加劲肋并计算腹板的局部稳定性。4.3.2梁腹板的局部稳定计算1.配置横向加劲肋的腹板1c,crc2cr2crcIMhwwFhtVwzctl2hR5hylza（1）计算cr0.85bfcr1.250.85b0.85)]fbcr[10.75(1.25b21.1fbcry235177tc2hwbf受压翼缘扭转受约束y235153tc2hwbf受压翼缘扭转未受约束（2）计算cr0.8svcrf1.20.8svscr0.8)]f[10.59(s1.221.1fsvcr235h/a)24145.34(h/tyowosfah1.0o235h/a)24(415.34h/tyowosfah1.0o（3）c,cr计算0.9cfc,cr1.20.9c0.9)]fcc,cr[10.79(1.250.85b0.85)]fbcr[10.75(1.25b21.1fbcry235177tc2hwbf受压翼缘扭转受约束y235153tc2hwbf受压翼缘扭转未受约束（2）计算cr0.8svcrf1.20.8svscr0.8)]f[10.59(s1.221.1fsvcr235h/a)24145.34(h/tyowosfah1.0o235h/a)24(415.34h/tyowosfah1.0o（3）c,cr计算0.9cfc,cr1.20.9c0.9)]fcc,cr[10.79(1.2c2c,cr1.1fc2352810.913.41.83h0/tw3fyhocaah1.50.5o2352818.95ahh0/twfyocah2.01.5o2.配置横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板区格I1.02cr12c,cr1ccr1区格II1.02cr2c,cr2c22cr22公式中的cr1等的计算公式从略，可查阅新规范3.新、旧规范的差别（1）相关公式不一样（2）临界应力计算公式不一样（3）取消确定加劲肋间距的计算公式（4）对轻、中级工作制吊车梁，吊车轮压设计值可乘以折减系数0.94.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算1.适用范围2.配置横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板区格I1.02cr12c,cr1ccr1区格II1.02cr2c,cr2c22cr22公式中的cr1等的计算公式从略，可查阅新规范3.新、旧规范的差别（1）相关公式不一样（2）临界应力计算公式不一样（3）取消确定加劲肋间距的计算公式（4）对轻、中级工作制吊车梁，吊车轮压设计值可乘以折减系数0.94.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算1.适用范围（1）工字形截面组合梁（2）h/ywoft250235（3）承受静力荷载2.屈曲后强度的基本原理（1）具有大宽厚比腹板梁的抗剪强度（ⅰ）工形截面腹板抗剪屈曲后的张力场理论张力场理论说明实腹钢梁的腹板失稳后、腹板的受拉方向形成斜向张力场，使钢梁转化成桁架方式的受力，能继续承担荷载，直到梁的受压翼缘失稳破坏。由下图可以看出，加劲肋会受到轴心压力。aIIIh1h2ho（ⅱ）考虑屈曲后强度的梁的抗剪强度根据张力场理论，规范采用的公式为当s0.8时，Vuwwvhtf当0.81.2时，Vus0.50.8f1wwvsht当s1.2时，V1.2wwvushtf（2）具有大宽厚比腹板梁的抗弯强度（ⅰ）I形截面腹板抗弯屈曲后的有效截面理论为腹板受压区有效高度系数，规范采用的公式为当b0.85时，1.0当0.851.25时，b0.820.851b当b1.25时，（ⅱ）考虑屈曲后强度的梁的抗剪强度根据张力场理论，规范采用的公式为当s0.8时，Vuwwvhtf当0.81.2时，Vus0.50.8f1wwvsht当s1.2时，V1.2wwvushtf（2）具有大宽厚比腹板梁的抗弯强度（ⅰ）I形截面腹板抗弯屈曲后的有效截面理论为腹板受压区有效高度系数，规范采用的公式为当b0.85时，1.0当0.851.25时，b0.820.851b当b1.25时，110.2bb（ⅱ）考虑屈曲后强度的梁的抗弯强度euxexMwf为截面塑性发展系数x张力场ch1hc为梁截面模量考虑腹板有效高度的折减系数e11ht2I3cwex为梁截面全部有效时的惯性矩xI为梁截面全部有效时算得的腹板受压区高度ch（3）具有大宽厚比腹板梁在弯矩和剪力同时作用下的强度规范采用相关公式2110.5VfMueufMMVM3.计算公式1VV1u0.52MMMMfeuff221Ah1hhAMf2ff2M、V为计算区格内梁的平均弯矩和平均剪力设计值，当Vu0.5V时，取Vu0.5V为梁截面模量考虑腹板有效高度的折减系数e11ht2I3cwex为梁截面全部有效时的惯性矩xI为梁截面全部有效时算得的腹板受压区高度ch（3）具有大宽厚比腹板梁在弯矩和剪力同时作用下的强度规范采用相关公式2110.5VfMueufMMVM3.计算公式1VV1u0.52MMMMfeuff221Ah1hhAMf2ff2M、V为计算区格内梁的平均弯矩和平均剪力设计值，当Vu0.5V时，取Vu0.5V当MfM时，取MfMMf为梁翼缘所能承担的弯矩设计值Af1、h1为较大翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的距离Af2、h2为较小翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的距离Meu、Vu为梁抗弯和抗剪承载力设计值（1）Meu计算eWxfrxMeuxcw2Ie)h3t(11当0.85时b1.01.25时0.85b0.85)10.82(bRho/4Hho1.25时b0.2b11b（2）V计算u当0.8时svwwuhtfV1.2时0.8s0.8)]htf[10.5(Vsvwwu1.2时shwtwfv/1.2sVu4.当利用屈曲后强度时，加劲肋受力增加，应按规范另行计算当仅配置支承加劲肋不能满足本条文的计算公式时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。（腹板仍需按本条文的公式验算抗弯和抗剪承载力）中间横向加劲肋的截面尺寸除应满足构造规定外，尚需按轴心受力计算在腹板平面外的Rho/4Hho1.25时b0.2b11b（2）V计算u当0.8时svwwuhtfV1.2时0.8s0.8)]htf[10.5(Vsvwwu1.2时shwtwfv/1.2sVu4.当利用屈曲后强度时，加劲肋受力增加，应按规范另行计算当仅配置支承加劲肋不能满足本条文的计算公式时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。（腹板仍需按本条文的公式验算抗弯和抗剪承载力）中间横向加劲肋的截面尺寸除应满足构造规定外，尚需按轴心受力计算在腹板平面外的稳定性，轴心压力N为SSucrwwNVhtFF为作用于中间支承加劲肋上端的集中压力。支座加劲肋应按压弯构件计算强度和腹板平面外的稳定。支座加劲肋的受力如图所示HVt120ucrwwahha为加劲肋间距；不设中间加劲肋时，a取支座到跨内剪力为零处的距离。五、轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算5.1轴心受力构件5.1.1强度与原规范相同5.1.2稳定计算公式与原规范相同增加：（1）板厚t40mm时的截面分类及的d曲线（2）增加和修改单轴对称截面弯矩失稳计算时的长细比计算方法1.单轴对称截面轴心受力构件绕对称轴失稳的弯扭失稳问题（ⅰ）弯扭失稳临界力根据弹性稳定理论，弯扭失稳临界方程为NNNNeiN220200Eyyzzyzyz式中y轴为对称轴Ey为绕y轴的欧拉临界力N2EA2EyyNyz为绕y轴弯扭失稳临界力N为扭转屈曲临界力zN2EIi2l201GIztN为截面剪心在对称轴上的坐标0e为对于剪心的极回转半径05.1.2稳定计算公式与原规范相同增加：（1）板厚t40mm时的截面分类及的d曲线（2）增加和修改单轴对称截面弯矩失稳计算时的长细比计算方法1.单轴对称截面轴心受力构件绕对称轴失稳的弯扭失稳问题（ⅰ）弯扭失稳临界力根据弹性稳定理论，弯扭失稳临界方程为NNNNeiN220200Eyyzzyzyz式中y轴为对称轴Ey为绕y轴的欧拉临界力N2EA2EyyNyz为绕y轴弯扭失稳临界力N为扭转屈曲临界力zN2EIi2l201GIztN为截面剪心在对称轴上的坐标0e为对于剪心的极回转半径0ie2i2i200xyi、ixy为绕x轴和y轴的回转半径i为截面抗扭惯性矩tII为截面扇性惯性矩Nyz为绕y轴弯扭失稳临界力令N2EA2yzyzyz为弯扭失稳的长细比由上式可得22y2241ei1222220201yzzyzyzi2A2I0l225.7tzIl为扭转屈曲的计算长度这样即可由查得yz2.单轴对称截面轴心受力构件的弯扭稳定的换算长细比2z12yio)2eo/22y2)2zz(2y224(1yz21Il2iA/It22y2241ei1222220201yzzyzyzi2A2I0l225.7tzIl为扭转屈曲的计算长度这样即可由查得yz2.单轴对称截面轴心受力构件的弯扭稳定的换算长细比2z12yio)2eo/22y2)2zz(2y224(1yz21Il2iA/It25.722z0i2i2e2i2yxooeo为截面形心至剪心的距离io为截面对剪心的极回转半径l为扭转屈曲的计算长度It为毛截面抗扭惯性矩I为毛截面扇性惯性矩，对于T形（包括双角钢）、十形、L形截面可取I＝03.角钢截面的简化公式为了简化常用截面计算，作如下假设（ⅰ）T形、十字形和角形截面取I＝0，有Ai2I2025.7zt（ⅱ）等边单角钢主轴的回转半径ix0.195b，iy0.385b剪心坐标e0b3，IAt23t（ⅲ）双角钢组合T形截面ItAt20.58即可得到简化公式如下（1）等边单角钢uu/b时0.54lb/toyb4)loyt0.85y(122yz/b时0.54lb/toyloyt)b4.78bt(113.5422yz（2）等边双角钢/b时0.58lb/toyb4)loyty(10.47522yz/b时0.58lb/toyloyt)b3.9bt(118.6422yz（3）长肢相并的不等边双角钢2时2l/b0.48b/toyb42)loyty(11.0922yz/b时0.48lb/toy2loyt)bb2t(117.425.142uu/b时0.54lb/toyb4)loyt0.85y(122yz/b时0.54lb/toyloyt)b4.78bt(113.5422yz（2）等边双角钢/b时0.58lb/toyb4)loyty(10.47522yz/b时0.58lb/toyloyt)b3.9bt(118.6422yz（3）长肢相并的不等边双角钢2时2l/b0.48b/toyb42)loyty(11.0922yz/b时0.48lb/toy2loyt)bb2t(117.425.1422yzb2为短肢长度（4）短肢相并的不等边双角钢loyt)b52.741b1t(13.722yzb1为长肢长度（5）等边单角钢绕u轴失稳时0.25b4l2t20.69loub时，1uzuoubt0.69loub时，5.4btuzbt5.1.3用作减少轴心受压构件自由长度的支撑设计1.支撑轴线应通过被撑构件截面的剪心双轴对称截面，剪心与形心重合单轴对称T形（包括双角钢）、L形截面剪心在两板件的相交点2.支承所受的力Fb1单根柱设置一道支撑时支撑在柱高度中央b160NF支撑位于柱高l处N2401b1F单根柱设置m道支撑，等距或不等距但不超过平均间距的20％时N30m1b1Fn根柱被一道设置在柱高中央的支撑撑住时bn0.40.660iNFniN为n根柱轴心压力设计值之和3.支撑同时承担结构上其他作用效应时，其轴力可不与上述支撑力叠加5.2拉弯构件和压弯构件5.2.1强度与原规范相同5.2.2稳定5.1.3用作减少轴心受压构件自由长度的支撑设计1.支撑轴线应通过被撑构件截面的剪心双轴对称截面，剪心与形心重合单轴对称T形（包括双角钢）、L形截面剪心在两板件的相交点2.支承所受的力Fb1单根柱设置一道支撑时支撑在柱高度中央b160NF支撑位于柱高l处N2401b1F单根柱设置m道支撑，等距或不等距但不超过平均间距的20％时N30m1b1Fn根柱被一道设置在柱高中央的支撑撑住时bn0.40.660iNFniN为n根柱轴心压力设计值之和3.支撑同时承担结构上其他作用效应时，其轴力可不与上述支撑力叠加5.2拉弯构件和压弯构件5.2.1强度与原规范相同5.2.2稳定与原规范相同5.3构件计算长度和容许长细比桁架弦杆、单系腹杆、再分式腹杆、单层厂房阶形柱的计算长度计算与原规范相同桁架的交叉腹杆以及单层、多层框架等截面柱的计算长度的计算作了补充和修改5.3.1框架等截面柱的稳定计算1.无支撑框架（1）当采用一阶弹性分析时，框架柱计算长度系数μ按有侧移框架计算（2）当采用二阶弹性分析时，框架柱计算长度系数μ＝12.有支撑框架（1）当支撑结构的侧移刚度(产生单位侧倾角的水平力)Sb大于下式时，为强支撑框架N)S3(1.2NoibibN、N为层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度oibi系数算得的轴压杆稳定承载力之和。框架柱的计算长度μ按无侧移框架计算。（2）当支撑结构的侧移刚度Sb不满足上式要求时，为弱支撑框架。弱支撑框架柱的稳定系数按下式计算N))o3(1.2SN(1boibio1、为框架柱按有侧移框架和无侧移框架的计算长度系数算得的轴压杆稳定o系数。5.3.2桁架交叉腹杆的计算长度1.桁架平面内，取节点中心到交叉点间的距离2.桁架平面外，当两交叉杆长度相等时(1)压杆1)相交杆受压，两杆截面相同，在交叉点均不中断N00121Nl2)相交杆受压，另一杆在交叉节点板处中断2NN00l112l3)相交杆受拉，两杆截面相同，在交叉点均不中断N00l1213N0.5l4系数算得的轴压杆稳定承载力之和。框架柱的计算长度μ按无侧移框架计算。（2）当支撑结构的侧移刚度Sb不满足上式要求时，为弱支撑框架。弱支撑框架柱的稳定系数按下式计算N))o3(1.2SN(1boibio1、为框架柱按有侧移框架和无侧移框架的计算长度系数算得的轴压杆稳定o系数。5.3.2桁架交叉腹杆的计算长度1.桁架平面内，取节点中心到交叉点间的距离2.桁架平面外，当两交叉杆长度相等时(1)压杆1)相交杆受压，两杆截面相同，在交叉点均不中断N00121Nl2)相交杆受压，另一杆在交叉节点板处中断2NN00l112l3)相交杆受拉，两杆截面相同，在交叉点均不中断N00l1213N0.5l4l4)相交杆受拉，受拉杆在交叉点节点板处中断N003Nl10.5l4l5)相交杆受拉，在交叉点处不中断，而计算压杆中断若N0N，或拉杆的EIl20203N41yNN00.5lll为桁架节点中心间距离，交叉点不作为节点考虑N为所计算的压杆的内力，取绝对值N0为相交杆的内力，取绝对值当两杆均受压时，应取N0N(2)拉杆0ll(3)交叉杆单角钢杆件斜平面长细比时l取节点中心到交叉点的距离05.3.3框架柱计算长度的修正1.附有摇摆柱（两端斜接柱）时无支撑框架柱、弱支撑框架柱的计算长度应乘以增大系数NH1NH1ff1NH为各框架柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和11NH为各摇摆柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和ff摇摆柱的计算长度为其几何长度当两杆均受压时，应取N0N(2)拉杆0ll(3)交叉杆单角钢杆件斜平面长细比时l取节点中心到交叉点的距离05.3.3框架柱计算长度的修正1.附有摇摆柱（两端斜接柱）时无支撑框架柱、弱支撑框架柱的计算长度应乘以增大系数NH1NH1ff1NH为各框架柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和11NH为各摇摆柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和ff摇摆柱的计算长度为其几何长度2.梁柱连接为半刚性时，柱的计算长度应考虑半刚性的影响5.3.4构件容许长细比增加了跨度60m的桁架中构件的规定，其余与原规范相同跨度60m桁架中的受压弦杆、端压杆宜取100受压腹杆承受静力宜取150承受动力宜取120受拉弦杆承受静力宜取300腹杆承受动力宜取2505.4局部稳定局部稳定的规定与原规范相同，仅增加了热轧部分T形钢的局部稳定规定和对焊接T形钢的规定作了修改，即轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件热轧部分T形钢腹板高度与其厚度之比150.2235fy焊接T形钢腹板高度与其厚度之比130.17235fy弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当01.0时，腹板高度与其厚度之比15235fy当01.0时，腹板高度与其厚度之比18235fy为长细比maxmin腹杆承受动力宜取2505.4局部稳定局部稳定的规定与原规范相同，仅增加了热轧部分T形钢的局部稳定规定和对焊接T形钢的规定作了修改，即轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件热轧部分T形钢腹板高度与其厚度之比150.2235fy焊接T形钢腹板高度与其厚度之比130.17235fy弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当01.0时，腹板高度与其厚度之比15235fy当01.0时，腹板高度与其厚度之比18235fy为长细比maxmin，压应力取正，拉应力取负0max六、疲劳计算与原规范相同，仅构件和连接分类有少许修改七、连接计算增加了下列规定（1）焊缝质量等级选用（2）梁与柱的刚性连接（3）连接节点板件的计算7.1焊缝质量等级选用1.需进行疲劳计算的构件中横向对接焊缝受拉时一级，受压时二级纵向对接焊缝二级2.不需进行疲劳计算的构件中对接焊缝受拉时不低于二级受压时二级3.重级工作制、Q≥50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘之间的T形焊透焊缝，不低于二级吊车桁架与节点板4.梁腹板与翼缘之间采用角焊缝时对吊车梁外观二级对一般梁外观三级7.2梁与柱的刚性连接1.工形梁与H形柱的翼缘相连，柱腹板不设加劲肋时（1）柱腹板tw应满足cebbffcwAft235c30ycwfhtAfc为梁受压翼缘的截面积fb、fc为梁和柱钢材的抗拉、抗压强度设计值be为假定分布长度，be=a+5hyhc为柱腹板宽度fyc为柱钢材屈服点（2）梁受拉翼缘处柱翼缘板厚度t纵向对接焊缝二级2.不需进行疲劳计算的构件中对接焊缝受拉时不低于二级受压时二级3.重级工作制、Q≥50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘之间的T形焊透焊缝，不低于二级吊车桁架与节点板4.梁腹板与翼缘之间采用角焊缝时对吊车梁外观二级对一般梁外观三级7.2梁与柱的刚性连接1.工形梁与H形柱的翼缘相连，柱腹板不设加劲肋时（1）柱腹板tw应满足cebbffcwAft235c30ycwfhtAfc为梁受压翼缘的截面积fb、fc为梁和柱钢材的抗拉、抗压强度设计值be为假定分布长度，be=a+5hyhc为柱腹板宽度fyc为柱钢材屈服点（2）梁受拉翼缘处柱翼缘板厚度t应满足ccbfftc0.4AftAft梁受拉翼缘的截面积beahy2.柱腹板设加劲肋时，腹板节点域应满足vPthb2b1V43fMMcb90whMb1、Mb2为节点两侧梁端弯矩设计值VP为节点域腹板的体积H形cwbPhhtV箱形cwbP1.8hhtVhb为梁腹板高度3.柱腹板横向加劲肋应满足4点要求，详见规范7.3节点板计算1.节点板强度计算)f(ltN2.柱腹板设加劲肋时，腹板节点域应满足vPthb2b1V43fMMcb90whMb1、Mb2为节点两侧梁端弯矩设计值VP为节点域腹板的体积H形cwbPhhtV箱形cwbP1.8hhtVhb为梁腹板高度3.柱腹板横向加劲肋应满足4点要求，详见规范7.3节点板计算1.节点板强度计算)f(ltNiiii12cos21123l3l2l1l1l1l212=0NN2.桁架节点板强度计算fbtNe扩散角30O3.桁架节点板在斜腹杆压力作用下稳定性计算（1）有竖杆时yfc/t15235不必验算yyfc/tf2223515235验算稳定(附录F)（2）无竖杆时yfc/t10235时，0.8btfNeyyfc/t17f.5235，10235验算稳定(附录2.桁架节点板强度计算fbtNe扩散角30O3.桁架节点板在斜腹杆压力作用下稳定性计算（1）有竖杆时yfc/t15235不必验算yyfc/tf2223515235验算稳定(附录F)（2）无竖杆时yfc/t10235时，0.8btfNeyyfc/t17f.5235，10235验算稳定(附录F)稳定计算公式从略θθbebeθθflC4.节点板的自由边长度Lf与厚度t之比不得大于60yf235，否则应沿自由边设加劲肋。7.4焊接计算7.4.1直角角焊缝强度计算1.直角角焊缝的性能角焊缝的应力状态极为复杂，其计算公式的建立只能依靠试验。根据国内外大量试验结果，直角角焊缝的强度条件用下式表达3222//3fwf为垂直于焊缝有效截面的应力为有效截面上垂直于焊缝长度方向的剪应力为有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力//fw为角焊缝的强度设计值fhlxfewN2f2f//hlzfewN代入上式即可得强度计算公式计算破坏面xyzhlxfew4.节点板的自由边长度Lf与厚度t之比不得大于60yf235，否则应沿自由边设加劲肋。7.4焊接计算7.4.1直角角焊缝强度计算1.直角角焊缝的性能角焊缝的应力状态极为复杂，其计算公式的建立只能依靠试验。根据国内外大量试验结果，直角角焊缝的强度条件用下式表达3222//3fwf为垂直于焊缝有效截面的应力为有效截面上垂直于焊缝长度方向的剪应力为有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力//fw为角焊缝的强度设计值fhlxfewN2f2f//hlzfewN代入上式即可得强度计算公式计算破坏面xyzhlxfewNhlzfewNf2.强度计算公式22ffwff为正面角焊缝强度的增大系数直接承受动力荷载时1.0f静力荷载等其他荷载时1.22f角焊缝计算厚度0.7hefh角焊缝计算长度l2hwfl3.三向受力时代入前式后，可得2222fxfyfxfxfwfff由于研究不透，规范未列入，如有这种受力状态，建议222fwfxfyffchchchfhfhfhfhfhfh1.5hf2.强度计算公式22ffwff为正面角焊缝强度的增大系数直接承受动力荷载时1.0f静力荷载等其他荷载时1.22f角焊缝计算厚度0.7hefh角焊缝计算长度l2hwfl3.三向受力时代入前式后，可得2222fxfyfxfxfwfff由于研究不透，规范未列入，如有这种受力状态，建议222fwfxfyffchchchfhfhfhfhfhfh1.5hffxfyffxfy7.4.2斜角角焊缝强度计算（60135）（1）计算公式与直角角焊缝相同，但取1（2）计算厚度h时取用如下e当b、b或b121.5mm时，hehcosf2当1.5mm、b或b12b5mm时，heb或b、bsincos221fh7.4.3部分焊透的对接焊缝（1）计算公式与直角角焊缝相同（2）计算厚度h的取用如下eV形坡口单边V形K形坡口U形坡口J形坡口b1b221hf1hf112hf17.4.2斜角角焊缝强度计算（60135）（1）计算公式与直角角焊缝相同，但取1（2）计算厚度h时取用如下e当b、b或b121.5mm时，hehcosf2当1.5mm、b或b12b5mm时，heb或b、bsincos221fh7.4.3部分焊透的对接焊缝（1）计算公式与直角角焊缝相同（2）计算厚度h的取用如下eV形坡口单边V形K形坡口U形坡口J形坡口b1b221hf1hf112hf1hf1hf2hf2hf2hf2b45时5s3mmeh当ssehsss60时ehhs60时0.75ses（3）对单边V形坡口、K形坡口及J形坡口角焊缝强度设计值应乘以0.97.5高强度螺栓计算高强度螺栓连接分摩擦型连接和承压型连接。7.5.1高强度螺栓摩擦型连接1.抗剪连接0.9nNbvfP为摩擦面抗滑移系数，按表取用增加了Q420钢的系数修改了Q345钢、Q390钢的部分系数，将0.55改为0.50P为一个螺栓的预拉力，按表取用修改了8.8级的预拉力，约增加10%2.螺栓抗拉连接0.8PNbt3.同时受剪受拉时1NvNtbbvtNN（3）对单边V形坡口、K形坡口及J形坡口角焊缝强度设计值应乘以0.97.5高强度螺栓计算高强度螺栓连接分摩擦型连接和承压型连接。7.5.1高强度螺栓摩擦型连接1.抗剪连接0.9nNbvfP为摩擦面抗滑移系数，按表取用增加了Q420钢的系数修改了Q345钢、Q390钢的部分系数，将0.55改为0.50P为一个螺栓的预拉力，按表取用修改了8.8级的预拉力，约增加10%2.螺栓抗拉连接0.8PNbt3.同时受剪受拉时1NvNtbbvtNN、N为某个高强度螺栓所承受的剪力和拉力vNt7.5.2高强度螺栓承压型连接1.工作性能承压型连接在受剪时的工作性能如图所示。在1点以前，由于预拉力的存在，产生较大摩擦力，连接不发生滑移。剪力超过1点值后，连接发生滑移，并由承压力抵抗剪力直到连接承压破坏，即顶点2，此时连接达到极限承载力。摩擦型连接以点1为其计算准则。在荷载设计值作用下不发生滑移承压型连接以点3为其计算准则。在荷载设计值作用下会发生滑移2.应用范围及要求（1）不应用于直接承受动力荷载的结构vN12v不宜用于承受反向内力的连接（2）预拉力P应与摩擦型相同（3）接触面不要求抗滑移处理，但应清除油污及浮锈3.计算公式（1）抗剪连接与普通螺栓相同（2）螺栓抗剪连接与普通螺栓相同（3）同时受剪受拉时221NvNtbbvtNN1.2cNbvN、N为某个高强度螺栓所受的剪力和拉力vNtNb、N、不宜用于承受反向内力的连接（2）预拉力P应与摩擦型相同（3）接触面不要求抗滑移处理，但应清除油污及浮锈3.计算公式（1）抗剪连接与普通螺栓相同（2）螺栓抗剪连接与普通螺栓相同（3）同时受剪受拉时221NvNtbbvtNN1.2cNbvN、N为某个高强度螺栓所受的剪力和拉力vNtNb、N、N为一个高强度螺栓的受剪、受拉和承压承载力设计值vbtbc八、构造要求增加了（1）提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求（2）大跨度屋盖结构其余部分仅有少量修订。8.1提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求1.应尽量减少应力集中。在工作温度低于-30oC的地区，焊接构件宜采用较薄的板件2.在工作温度≤-20oC地区，焊接结构构造宜符合（1）桁架节点板上，相邻焊缝焊趾间净距不小于2.5t（2）节点板对接焊缝处在两侧做成半径不小于60mm的平缓过渡并予打磨r（3）构件拼接部位3.在工作温度≤-20oC地区，焊接结构施工宜符合（1）安装连接宜采用螺栓连接（2）受拉构件钢材采用自动气割、或为轧制边，否则对t>10mm的钢材采用手工气割或剪切边时，应全长刨边（3）应采用钻成孔或先冲后扩钻孔（4）对接焊缝质量等级不得低于二级8.2大跨度屋盖结构的要求（跨度60m）1.应考虑构件变形、支承结构位移、边界约束条件和温度变化等对其内力的影响2.应进行吊装阶段的验算3.当构件内力较大或动力荷载较大时，节点宜采用高强度螺栓的摩擦型连接4.对有悬挂吊车的屋架，按恒＋活荷载的挠度容许值可取L500，按活荷载可取L600。对无悬挂吊车的屋架，按恒＋活荷载可取L250，当有吊天棚时，按活载可取L500。8.3对以下几点增加了提醒条文1.钢结构的构造应减少应力集中，避免材料三向受拉2.焊接厚度大于20mm的角接接头焊缝，应采用收缩时不易引起层状撕裂的构造3.沿杆轴方向受拉的螺栓连接中的端板，应适当增加其刚度，以减少撬力时螺栓抗拉（3）构件拼接部位3.在工作温度≤-20oC地区，焊接结构施工宜符合（1）安装连接宜采用螺栓连接（2）受拉构件钢材采用自动气割、或为轧制边，否则对t>10mm的钢材采用手工气割或剪切边时，应全长刨边（3）应采用钻成孔或先冲后扩钻孔（4）对接焊缝质量等级不得低于二级8.2大跨度屋盖结构的要求（跨度60m）1.应考虑构件变形、支承结构位移、边界约束条件和温度变化等对其内力的影响2.应进行吊装阶段的验算3.当构件内力较大或动力荷载较大时，节点宜采用高强度螺栓的摩擦型连接4.对有悬挂吊车的屋架，按恒＋活荷载的挠度容许值可取L500，按活荷载可取L600。对无悬挂吊车的屋架，按恒＋活荷载可取L250，当有吊天棚时，按活载可取L500。8.3对以下几点增加了提醒条文1.钢结构的构造应减少应力集中，避免材料三向受拉2.焊接厚度大于20mm的角接接头焊缝，应采用收缩时不易引起层状撕裂的构造3.沿杆轴方向受拉的螺栓连接中的端板，应适当增加其刚度，以减少撬力时螺栓抗拉承载力的不利影响4.对吊车梁横向加劲肋的构造和连接作了较详细的规定5.设计使用年限25年的建筑物，对使用期间不能重新油漆的构件部位应采用特殊的防锈措施8.4其他修改内容1.焊接结构是否需要采用焊前预热或焊后热处理等特殊措施，应根据材质、焊件厚度、焊接工艺、施焊时气温以及结构的性能要求等综合因素来确定，并在设计文件中加以说明。这次修改时删去了原规范对焊接厚度的建议。≥5t2.在次要构件或次要焊接连接中，可采用断续角焊缝。继续角焊缝焊段的长度不得小于10h或50mm，其净距不应大于15t（对受压构件）或30t（对受拉构件），t为较薄f焊件的厚度这次修订时增加了焊段的最小长度，以便于操作3.螺栓或铆钉的最大、最小容许距离的规定作了修改（1）最小中心距3d0最小边距顺内力方向2d0垂直内力方向1.5d，但轧制边、自动气割边、锯割边采用一般螺栓0时1.2d0确定垂直于作用力方向的最小中距和边距时考虑了（ⅰ）钢材净截面的抗拉强度钢材的承压强度（ⅱ）毛截面屈服净截面破坏（ⅲ）避免在孔壁周围产生过度的应力集中（ⅳ）施工时便于操作确定顺力方向的最小中距和边距时考虑了（ⅰ）母材承压强度＝母材抗剪切强度（ⅱ）钢板在端部不应被紧固件撕裂（ⅲ）施工时便于操作（2）最大中心距外排8d0或12t内排垂直内力方向16d0或24t内排顺内力且受压12d0或18t内排顺内力并受拉16d0或24t最大边距2.在次要构件或次要焊接连接中，可采用断续角焊缝。继续角焊缝焊段的长度不得小于10h或50mm，其净距不应大于15t（对受压构件）或30t（对受拉构件），t为较薄f焊件的厚度这次修订时增加了焊段的最小长度，以便于操作3.螺栓或铆钉的最大、最小容许距离的规定作了修改（1）最小中心距3d0最小边距顺内力方向2d0垂直内力方向1.5d，但轧制边、自动气割边、锯割边采用一般螺栓0时1.2d0确定垂直于作用力方向的最小中距和边距时考虑了（ⅰ）钢材净截面的抗拉强度钢材的承压强度（ⅱ）毛截面屈服净截面破坏（ⅲ）避免在孔壁周围产生过度的应力集中（ⅳ）施工时便于操作确定顺力方向的最小中距和边距时考虑了（ⅰ）母材承压强度＝母材抗剪切强度（ⅱ）钢板在端部不应被紧固件撕裂（ⅲ）施工时便于操作（2）最大中心距外排8d0或12t内排垂直内力方向16d0或24t内排顺内力且受压12d0或18t内排顺内力并受拉16d0或24t最大边距4d0或8t确定顺内力方向的最大中心距和边距时考虑了钢板的紧密贴合以及钢板的稳定。确定垂直内力方向的最大中心距和边距时考虑了钢板的紧密贴合。4.当焊接桁架的杆件用节点板连接时弦杆与腹板、腹板与腹杆间的间隙20mm相邻角焊缝焊趾间净距5mm当桁架杆件不用节点板连接时（不包括钢管结构）相邻腹杆连接角焊缝焊趾间净距5mm这次修订增加了焊趾间净距的规定5.增加了插入式柱脚的构造规定插入式柱脚中，钢柱插入混凝土基础杯口的最小深度din实腹柱1.5h或1.5dcincd为柱脚截面长度尺寸ch为圆管柱外径cd双肢柱0.5hincd1.5b或1.5dcc最小深度d还不宜小于500mm和吊装时钢柱长度的120in6.增加了埋入式柱脚和外包式柱脚的构造规定埋入式柱脚是将钢柱直接埋入混凝土构件（如地下室墙、基础梁等）中的柱脚。外包式柱脚是将钢柱置于混凝土构件上，又伸出钢筋，在钢柱四周外包混凝土。埋入式柱脚的混凝土保护层厚度外包式柱脚的外包混凝土厚度钢柱的埋入部分和外包部分均宜在柱的翼缘上设置焊钉焊钉直径d16mm中心距d0200mm埋入式柱脚在埋入部分的顶部应设置水平加劲肋或隔板。7.增加了焊接吊车梁T形接头要求焊透的焊缝形式8.对吊车梁横向加劲肋的构造作了补充规定如下吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于90mm。5.增加了插入式柱脚的构造规定插入式柱脚中，钢柱插入混凝土基础杯口的最小深度din实腹柱1.5h或1.5dcincd为柱脚截面长度尺寸ch为圆管柱外径cd双肢柱0.5hincd1.5b或1.5dcc最小深度d还不宜小于500mm和吊装时钢柱长度的120in6.增加了埋入式柱脚和外包式柱脚的构造规定埋入式柱脚是将钢柱直接埋入混凝土构件（如地下室墙、基础梁等）中的柱脚。外包式柱脚是将钢柱置于混凝土构件上，又伸出钢筋，在钢柱四周外包混凝土。埋入式柱脚的混凝土保护层厚度外包式柱脚的外包混凝土厚度钢柱的埋入部分和外包部分均宜在柱的翼缘上设置焊钉焊钉直径d16mm中心距d0200mm埋入式柱脚在埋入部分的顶部应设置水平加劲肋或隔板。7.增加了焊接吊车梁T形接头要求焊透的焊缝形式8.对吊车梁横向加劲肋的构造作了补充规定如下吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于90mm。在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对设置，并与梁上下翼缘刨平顶紧。中间横向加劲肋的上端应与梁上翼缘刨平顶紧。在重级工作制吊车梁中，中间加劲肋应在腹板两侧成对布置，中轻作制吊车梁可单侧设置或两侧错开设置。在焊接吊车梁中，中间横向加劲肋不得与受拉翼缘相焊，其下端宜距受拉下翼缘50～twtw210mm较大值c为柱截面宽度b180mm100mm，其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧。端加劲肋可与梁上、下翼缘相焊。9.明确提出重级工作制吊车梁中，上下翼缘与制动梁的连接可采用高强度螺栓摩擦型连接或焊缝连接。九、塑性设计本章与旧规范基本一样，仅对钢材的性能作了下列要求：按塑性设计时，钢材的力学性能应满足强曲比fuf1.2，伸长率5y15%相应于抗拉强度f的应变不小于20倍屈服点应变uuy同时取消旧规范对钢材和连接的强度设计值采用的折减系数0.9十、钢管结构本章修改后作了较大的扩充。除原有的圆钢管结构外，增加了方钢管结构。10.1一般规定增加了下列内容1.方管或矩形管的ht不应超过40235fy2.管材不应采用fmm2、屈强比ff345Ny0.8100mm，其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧。端加劲肋可与梁上、下翼缘相焊。9.明确提出重级工作制吊车梁中，上下翼缘与制动梁的连接可采用高强度螺栓摩擦型连接或焊缝连接。九、塑性设计本章与旧规范基本一样，仅对钢材的性能作了下列要求：按塑性设计时，钢材的力学性能应满足强曲比fuf1.2，伸长率5y15%相应于抗拉强度f的应变不小于20倍屈服点应变uuy同时取消旧规范对钢材和连接的强度设计值采用的折减系数0.9十、钢管结构本章修改后作了较大的扩充。除原有的圆钢管结构外，增加了方钢管结构。10.1一般规定增加了下列内容1.方管或矩形管的ht不应超过40235fy2.管材不应采用fmm2、屈强比ff345Ny0.8的钢材yu3.管壁厚不宜大于25mm4.桁架节点可视为铰接的条件是桁架平面内杆件的节间长度与截面高度（或直接）之比不小于12（主管）24（支管）5.支管与主管连接节点偏心不超过下式时，在计算节点和受拉主管承载力时可忽略因偏心引起的弯矩的影响；受压主管必须考虑偏心弯矩M的影响。Ne0.55eh(或ed)0.25aeee0e010.2构造要求增加了下列内容1.上图中两支管的间隙a应不小于两支管壁厚之和2.对支管搭接构造作了详细规定(搭接在制作上有难度，要注意)10.3杆件和节点承载力10.3.1圆管部分作了如下修改1.公式适用范围0.21为支管外径与主管外径之比60itid、t为支管的外径和壁厚iid100dtd、t为主管的外径和壁厚30为主管轴线与主管轴线之夹角60120为空间管节点支管的横向夹角2.对于X节点的计算公式支管受压公式未改变支管受拉公式改为Nd0.2tN0.78pjpjtxcxNpj为受压支管在管节点处的承载力设计值cx10.2构造要求增加了下列内容1.上图中两支管的间隙a应不小于两支管壁厚之和2.对支管搭接构造作了详细规定(搭接在制作上有难度，要注意)10.3杆件和节点承载力10.3.1圆管部分作了如下修改1.公式适用范围0.21为支管外径与主管外径之比60itid、t为支管的外径和壁厚iid100dtd、t为主管的外径和壁厚30为主管轴线与主管轴线之夹角60120为空间管节点支管的横向夹角2.对于X节点的计算公式支管受压公式未改变支管受拉公式改为Nd0.2tN0.78pjpjtxcxNpj为受压支管在管节点处的承载力设计值cx3.对于T、Y形节点适当降低5％，系数由12.12减少为11.51，即支管受压Nd0.2t2f11.51sinpjcTndt支管受拉当0.6时1.4NNpjpjtTcT当0.6时2NNpjpjtTcT4.对于K形节点支管受压Nd0.2t2f11.51sinpjcKndact其余未变5.增加K形节点0.9NNpjpjcKKcK0.9NNpjpjTKKTK6.增加TT形节点NpjNpjcTTgcT1.280.64gd1.1g4.对于K形节点支管受压Nd0.2t2f11.51sinpjcKndact其余未变5.增加K形节点0.9NNpjpjcKKcK0.9NNpjpjTKKTK6.增加TT形节点NpjNpjcTTgcT1.280.64gd1.1gNpjNpjtTTcT7.修改的依据旧规范节点承载力计算公式是根据当时的300余试验数据经分析和统计得到的；新规范的修改则是在近年来国内外的1546个试验数据的基础上考虑到试件尺寸效应的影响，删去节点尺寸过小的试验数据后，以824个试验数据为依据经分析研究和数理统计后得出的。新规范与旧规范相比具有下列优点：（1）适用范围扩大，基本能满足新结构设计的需要；（2）规范公式与试验数据对比的统计量包括平均值、均方差、离散度、置信度以及最大和最小偏离值等都较旧规范有所改进NtaNt1N2Ng1Ng2N10.3.2方管部分为修订时增加的内容1.节点处支管与主管相焊时焊缝张度的计算方法为角焊缝的计算厚度取平均计算厚度＝0.7hf焊缝的计算长度为有间隙的K形和N形节点2h60时siniiwiilb2h50时2bsiniiwiil50iwl为直线插值60时T、y、X形节点＝2hsiniwil以上公式基于试验结果，考虑了焊缝传力的不均匀。2.节点承载力计算公式的适用范围hbi、b：biT、y、X形节点0.25间隙K形、N形节点0.01b0.1t及0.35搭接K形、N形节点0.25h10.3.2方管部分为修订时增加的内容1.节点处支管与主管相焊时焊缝张度的计算方法为角焊缝的计算厚度取平均计算厚度＝0.7hf焊缝的计算长度为有间隙的K形和N形节点2h60时siniiwiilb2h50时2bsiniiwiil50iwl为直线插值60时T、y、X形节点＝2hsiniwil以上公式基于试验结果，考虑了焊缝传力的不均匀。2.节点承载力计算公式的适用范围hbi、b：biT、y、X形节点0.25间隙K形、N形节点0.01b0.1t及0.35搭接K形、N形节点0.25hti、t：ibii杆件受拉35杆件受压T、y、X形、间隙K形、N形节点37235f且yi35搭接K形、N形节点33235fyibiih各种节点0.52biihb、httT、y、X、间隙K形、N形节点35搭接K形、N形节点40K、N形节点0.51ab1.51且a12tt25%100%,tt1.0,0.751.0ibijjbpq式中为对于T、y、X形节点bib对于K、N形节点124b12bbhh3.计算公式（1）T、y、X形节点当0.85时t2f1.8bc2csinisinNpjiniih(a)c10.5n当主管受压时0.251.0nb、httT、y、X、间隙K形、N形节点35搭接K形、N形节点40K、N形节点0.51ab1.51且a12tt25%100%,tt1.0,0.751.0ibijjbpq式中为对于T、y、X形节点bib对于K、N形节点124b12bbhh3.计算公式（1）T、y、X形节点当0.85时t2f1.8bc2csinisinNpjiniih(a)c10.5n当主管受压时0.251.0nf当主管受拉时1.0n为节点两侧主管轴心压应力的较大绝对值当1.0时2.0hsini5tsinkNpjiniitf(b)当X形节点的90且hiicos时，Nihpj还应按下式计算i2htfsinvNpjii(c)kf取用为i(搭接杆)j(被搭接杆)qpq为搭接率p当支管受拉时，fkf当支管受压时T、y形节点0.8fkfX形节点0.65sinfkif为按长细比0.511.73ht2sini确定的轴心受压稳定系数vf为主管钢材的抗剪强度系数当0.851.0时，根据进行线性插值同时还不应超过下列二式2.0hbtf2tNpjiiieii(d)10yfteiiyiiftbbbbt当0.852t时1b2.0hsinisinvNpjiepiitfb(e)10bbtepiibb（2）有间隙的K形和N形节点当支管受拉时，fkf当支管受压时T、y形节点0.8fkfX形节点0.65sinfkif为按长细比0.511.73ht2sini确定的轴心受压稳定系数vf为主管钢材的抗剪强度