天桥设计说明

益民菜市长顺街市场外接天桥工程施工图设计说明-1-益民菜市长顺街市场外接天桥工程施工图设计说明项目背景为了方便马路对面买菜的居民，为菜市场设立独立鲜明的出入口，使过街天桥在城市空间中起着更积极的作用，创立良好的城市“第二立面”，该项目将益民菜市建筑二层与长顺上街上行过街天桥相连。益民菜市长顺街店紧邻宽窄巷子东广场，属宽窄巷子休闲商业区，以旅游者、商务人士和居民为主要服务对象，因此，设计将结合周边人文环境，塑造更具本土特色的诗意生活。2.项目概况2.1概况益民菜市长顺街市场外接天桥位于成都市青羊区长顺上街177号益民菜市门口。拟建天桥为单跨人行天桥跨径为6.5m，桥长9.4m、桥宽3.25m，右侧连接现状跨长顺上街天桥，左侧连接现状菜市二楼。桥梁分别布置梯步及缓梯步，方便行人和非机动车通行。3.工程地质条件（摘录自工程地质详细勘察报告）3.1气象水文成都属亚热带湿润季风气候区，气候温和、四季分明、无霜期长、雨量充沛、日照较少。多年年平均气温为16.2℃，年最高气温为37.3℃，年极端最低气温为-5.9℃，最热月出现在7～8月，月平均气温为25.4和25.0℃；最冷月出现在1月，月平均气温为5.6℃；年总降水量为918.2毫米，雨量主要集中在7～8月，月降雨量分别为225和229毫米；降雨最少月份为12和1月，月降雨量分别为6毫米左右；暴雨期普遍出现在5～9月，常年暴雨出现的始终期分别在6月底7月初和8月下旬。成都市区的河流有府南河、沙河、清水河、江安河等四个水系，对场地影响最大的河流为府南河。府南河分为府河和南河，府河起于郫县团结镇石堤堰洞子口，止于彭山县江口镇，全长97.3km；南河起于送仙桥，止于合江亭，全长5.63km。府河进入成都市区后绕城北、东而流，南河绕城西、南而流在合江亭处汇合，汇合后称府南河，又名锦江。拟建工程位于南河北部，距离南河约1.2km。根据《成都市地下水等水位线图》并结合城市地下水位下降的实际情况，勘察场地枯水期地下水位在自然地面下6m左右，丰枯期水位变化幅度约为2～3m。3.2地形地貌场地位于冲洪积平原地区，地貌单元属于岷江Ⅰ级阶地。拟建场地位于现状人行道，地形平坦，钻孔孔口高程最高为505.16m，最低为504.73m，相对高差约0.43m。3.3地层岩性1）杂填土（Q4ml）：杂色，稍湿，松散～稍密状态。主要由建筑垃圾、生活垃圾、粉土、砂土、碎石等组成。场地内均有分布，欠固结状态。2）粉土（Q4al）：灰黄色，湿，中密～密实状态。局部夹薄层粉细砂，含少量氧化铁斑点，不易搓成土条。其摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。层顶埋深2.80～3.00m，层底埋深3.70m～3.90m，层厚约0.90m，以透镜体状分布于场地内，临近菜市门口区域缺失。标贯击数N一般为4.9～5.9击，平均击数为5.4击。3）卵石（Q4al+pl）：杂色，主要由石英岩、花岗岩、灰岩、玄武岩等组成；颗粒圆～次圆状，中～微风化状态。顶板埋深3.00～7.20m，全场地分布，按其颗粒组成、充填物含量及《成都地区建筑地基基础设计规范》的相关规定，场地内卵石按密实程度可分为以下四个亚层：3-1）松散卵石：卵石含量50％～55%左右，一般直径2～8cm。被中细砂充填，局部含薄层细砂。颗粒交错排列，部分接触。临近菜市门口区域缺失，层厚0.60～1.20m，以透镜体状分布于场地内部分地段。N120修正后击数一般为1.7～4.0击，平均击数为3.2击。3-2）稍密卵石：卵石含量55％～60%左右，一般直径4～8cm。被中粗砂充填，并含5%～15%的泥质成分。颗粒交错排列，部分接触。以层状、透镜体状分布于场地内部分地段，层厚0.50～0.70m，以层状、透镜体状分布于场地内。N120修正后击数一般为4.0～7.0击，平均击数为5.7击。3-3）中密卵石：卵石含量占60％～70%左右，一般直径4～10cm，含少量漂石，被中粗砂、砾砂充填，并含10%左右的圆砾。颗粒交错排列，大部分接触。层厚0.50～5.70m，以层状、透镜体状分布于场地内大部分地段。层厚0.70～1.10m，以层状、透镜体状分布于场地内。N120修正后击数一般为4.0～7.0击，平均击数为8.8击。3-4）密实卵石：卵石含量>70％，密实～很密状态，一般直径10～20cm，含较多漂石。被中粗砂和砾砂充填，并含15%左右的圆砾。颗粒交错排列，连续接触。以层状、透镜体状分布于全场地。以层状、透镜体状分布于全场地，本次勘察未揭穿，最大揭露厚度5.10m。N120修正后击数一般为10.0～15.0击，平均击数为13.4击。3.4地质构造及地震烈度据区域地质资料，拟建项目所在的场地的区域地质构造位置上地处成都坳陷盆地内，西距北东走向的龙门山褶皱带约60km，东距走向相同的龙泉山褶皱带约20km，成都坳陷呈北东35°方向展布，受喜山期运动的内力地质作用，龙门山和龙泉山构造带相对上升，而坳陷盆地相对下降，在岷江水系长期的搬运和沉积作用下，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冲洪积地层，不整合于白垩系地层之上，形成了当代景观的冲积平原。受东西两侧构造带的影响，在成都平原下伏基岩内形成了蒲江-新津和新都-磨盘山这一区域性的北东向基底断裂和其它次生断裂，长期以来，经区域地质调查配合物探、钻探和卫星遥感图片的解释，也证实了这些断裂的存在。区内的断裂构造和地震活动较微弱，历史上从未发生过强烈地震，但近年来，龙门山褶皱带比较活跃，并于2008年5月发生过汶川8.0级地震。场地位于距龙门山褶皱带东缘约50km的岷江冲洪积地层上，由于龙门山褶皱带地震活动的强度、频度严格受断裂带控制，地震影响在褶皱带以外衰减较快，并且根据成都市已有的地震地质研究成果和本次勘察查明的场地地层结构特征等综合分析可知，无论从区域地震地质背景还是场地的工程地质总体特征而言，场地稳定性良好。3.5水文地质条件1）地下水类型及赋存条件根据收集的水文地质资料、邻近场地详勘资料及本次勘察结果，场地地下水主要有两种情况，一是分布于人工填土和粉土中的上层滞水，主要靠大气降水渗透补给；二是孔隙型潜水，赋存于卵石层中，为场地主要含水层。孔隙水和裂隙水受大气降水、地下水迳流以及场地附近河流渗水补给，并通过地下径流和蒸发方式排泄。2）地下水位各孔地下水稳定水位于勘察结束后统一量测，其量测时间均大于终孔后24h，量测精度为±2cm。实测得地下水稳定水位最高高程500.73m，最低高程500.76m，平均高程500.75m，水位埋深在自然地面下4.20～4.60m左右。勘察时属丰水期，据了解，场地地下水水位年变化幅度约2～3m。场地地下水近年内最高水位约为502.50m。3）水文地质参数根据含水层性质和工程经验，拟建场地卵石层的平均渗透系数k值约为30m/d，粉土渗透系数k值约为4m/d。若进行降水设计，宜进行井点抽水试验准确确定渗透系数k值。表3.5地下水腐蚀性评价表1、按Ⅱ类环境类型对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)S1119.78＜30015.45＜2000-＜5000.00＜43000400＜20000S2121.5521.35-0.00445腐蚀性微微微微微结论：该地下水按环境类型对混凝土具微腐蚀性。2、按A类地层渗透性对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质PH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)S17.48＞6.50.00＜153.083＞1.0S27.410.004.105腐蚀性微微微结论：该地下水按地层渗透性对混凝土具微腐蚀性。3、对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价腐蚀介质水中的Cl-含量（mg/L）S153.919＜100S250.463腐蚀性微结论：该地下水对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。评判结果表明，场地地下水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。3.6土的腐蚀性评价本次勘察在ZK2和ZK3号钻孔中共取2件土试样进行土的腐蚀性试验，根据土的腐蚀性分析报告，按《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001，2009年版)第12.2条的规定对土的腐蚀性评价表3.4-2。表3.6土的腐蚀性评价表1、按Ⅱ类环境类型对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质SO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)NH4+(mg/kg)OH-(mg/kg)ZK262.2＜300×1.523.9＜2000×1.5∕＜500×1.50.0＜43000×1.5ZK359.620.4∕0.0腐蚀等级微微微微结论：该场地土按环境类型对混凝土具微腐蚀性。2、按A类地层渗透性对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质PH值ZK27.35＞6.5ZK37.30腐蚀等级微结论：该场地土按地层渗透性对混凝土具微腐蚀性。3、对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价腐蚀介质土中的Cl-含量（mg/kg）ZK231.4＜250ZK326.5腐蚀等级微结论：该场地土对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。评判结果表明，场地土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。因拟建工程无钢结构基础，未作场地土对钢结构的腐蚀性评价。3.7不良地质现象根据现场调查及钻孔揭露，拟建场地无滑坡、崩塌、泥石流、采空区及危岩等不良地质作用，也未发现埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。根据现场调查及物探结果，拟建场地西侧为原有建筑地下室，拟建桥梁沿临街商铺往西南方向分布消防水池，由于本次勘察业主未能提供原有建筑及消防水池竣工资料，未能查明原有建筑地下室及消防水池具体边线，建议设计阶段时业主应收集相关资料，防止施工开挖时影响原有建筑地下室及消防水池正常使用。3.8岩土体参数分析与选取3.8.1岩土体参数分析根据物理力学指标统计结果，根据规范有关规定计算各土（岩）的地基承载力，并参照地区经验，综合确定各岩土层主要物理力学指标标准值、地基承载力基本容许值。拟建场地各岩土层地基承载力及各岩土层物理力学指标建议值见表6.1，本次勘察所提供的岩土参数可靠、适用，可作为设计依据。1.标准贯入试验为获取上部土层的力学指标，本次勘察对场地内的粉土共进行了2次标准贯入试验，测试数据统计结果见表1。表1标准贯入试验统计表样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差变异系数修正系数标准值(击)————说明：本次勘察勘探点数量较少、且粉土层分布较薄，故本次勘察仅对粉土进行2次标贯试验。2.超重型动力触探测试本次勘察对砂卵石层进行了N120超重型动力触探测试，以进行工程地质分层和对承载力及变形模量的确定，测试结果统计见表2。表2N120超重型动力触探原位测试成果统计表土层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差变异系数修正系数标准值(击)44.01.33.2————57.04.05.7————510.07.08.8————615.010.013.71.8800.1410.98313.1注：N120大于15击按15击计。3.室内土工试验本次勘察，采取了粉土原状样进行物理力学性质试验及颗粒分析试验；采取了卵石的扰动样，进行颗粒分析试验，试验报告详见附件分别见下表3-1～3-2。表3-1表5.4-1土工试验成果统计表土名指标统计数n最大值最小值平均值x标准差б变异系数δ统计修正系数标准值粉土含水率W（%）223.522.923.20————天然密度ρo(g/cm³)21.931.911.92————比重GS22.722.712.72————饱和度Sr（%）285.084.084.50————孔隙率N(%)243.042.042.50————孔隙比eo20.7590.7260.743————液限WL(%)229.028.328.65————塑限WP(%)219.719.619.65————塑性指数IP0————液性指数IL20.410.380.40————内摩擦角Φ(°)223.522.022.75————内聚力C(kPa)219.918.719.30————压缩系数a1－2（MPa-1）20.3410.3250.333————压缩模量Es（MPa）25.315.165.24————黏粒含量（%）221.716.719.2————根据上表的统计结果：1）粉土压缩系数a1-2范围值为0.325～0.341MPa－1，平均值为0.333MPa－1，按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）对地基土压缩性等级的划分标准，粉土属于中压缩性土；2）粉土的孔隙比范围值为0.726～0.759，平均值为0.743，其密实度为中密～密实；3）粉土的含水量范围值为22.9～23.5，平均值为23.2，其湿度为湿。4）粉土的黏粒含量百分比为16.7～21.7%，平均值为19.2%。表3-2颗粒分析试验成果统计表土样名称颗粒组成百分比（%）漂/石/卵石或碎石圆砾或角砾砂粒细粒块石粗中细粉粒黏粒粒径大小d（mm）>200200～100100～6060～4040～2020～55～22～0.50.5～0.250.25～0.0750.075～0.005<0.005粉土———————2.3～6.34.0～8.05.4～10.058.0～67.616.7～21.7卵石———20.7～28.956.9～45.74.9～11.81.8～15.02.9～5.53.1～6.33.6～6.63.1～.岩土参数取值表1各岩土层物理力学指标参数表岩土名称重度γ(kN/m³)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)黏聚力C(kPa)内摩擦角φ(°)承载力特征值fa0(kPa)杂填土17.22.0／8.08.0／粉土18.53.5／15.018.0110松散卵石20.5／10.0022.0180稍密卵石21.5／19.0028.0300中密卵石22.0／28.0035.0550密实卵石22.5／35.0040.0800表2桩周土侧摩阻力和桩端土极限端阻力建议值表岩土名称人工挖孔桩泥浆护壁钻(冲)孔桩负摩阻力系数ξnqpk(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)qsik(kPa)非挤土桩杂填土-15-150.30粉土-45-40-松散卵石-90-90-稍密卵石-120-110-中密卵石35001402000130-密实卵石60001602500140-4.设计依据及主要设计技术标准4.1.设计依据的规范1）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）；3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；4）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01—2008）；5）《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/TD60-1-2004)；6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）；7）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（JJ69-95）。4.2.设计依据的文件1）《规划红线图》2）《桥位地形图》3）《桥位地质勘察报告》4）与业主签订的设计合同。5）方案设计的批复文件（由业主提供）。4.3.主要设计技术标准1）设计荷载：人群荷载——5KN/m2。栏杆推力——2.5KN/m。风荷载——1.0KN/m2。2）地震设防烈度7度，地震动峰值加速度0.10g。3）净空：桥下为非机动车道时，最小净高为3.5m桥下为人行道时，最小净高为2.3m。4）坡度：人行梯道坡度为1/4。5）桥梁设计基准期:100年；6）桥梁设计安全等级：一级；7）环境类别：按I类环境进行设计；5.总体设计5.1.平面布置原则本人行天桥成都市青羊区长顺上街177号益民菜市门口,方便行人及非机动车安全出入现状菜市二楼。在天桥上分别布置梯步及缓梯步，方便行人和非机动车上下。5.2.梯步布置梯步采用单跨连续全焊扁钢箱结构，梯步宽度为3.25m，坡度为1:4。梯步纵向布置布置为：0.2（护栏）+0.5m（推行道）+1.85m（梯步）+0.5m（推行道）+0.2（护栏）。5.3.使用材料5.3.1.梁体：梁体结构钢采用Q345B钢板焊接而成，材料应符合GB/T700-2006标准规定，选用的焊接材料应符合GB/T5117-1995和GB/T5118-1995标准规定，并与所采用的钢材材质和强度相适应。5.3.2.钢管混凝土桥墩采用C30微膨胀混凝土。5.3.3.扩大基础采用C30混凝土。5.3.4.普通钢筋采用HPB300级钢筋和HRB400级钢筋。HPB300光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）标准规定，抗拉强度标准值fpk=300MPa。HRB400带肋钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）标准规定,抗拉强度标准值fpk=400MPa。5.3.5.其它材料：所有材料质量要求符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）的有关规定。并符合相应的国家标准或地方标准。本桥所有的材料及标准件产品均应采用通过国家级或部级鉴定的产品，并应按国标部标要求进行抽样检查。6.桥梁构造6.1.上部结构6.1.1.主梁结构为单箱三室结构，标准梁高为0.6m，顶板宽度为3.25m，底板宽度为2.25m，直腹板，顶板悬臂宽度为0.5m。顶板、腹板、底板均采用12mm的钢板，桥墩处采用16mm厚钢板作为承重横梁。钢箱梁吊装前需做支架预压试验，并且吊装作业须严格按照经审批的专项方案进行施工。6.2.下部结构桥墩采用钢管混凝土桥墩。根据当地材料供应情况，桥墩采用两根直径为530mm的钢管立柱；钢管立柱内均填充C30微膨胀混凝土，扩大基础采用C30混凝土。墩柱与基础通过预埋钢板与钢管立柱连接。扩大基础下需采用钢管进行地基处理，钢管直径为146mm,壁厚5mm,钢管间距为50cm，呈正方形布置，由于现场位置特殊，须采取封闭式固结灌浆工艺（1、跟管钻孔：注浆管为φ18*2.0钢管；2、钢管需钻φ12mm孔，@50,呈梅花状布置；3、钢管每节长1.5m，接头采用8厚专用接头，端部为管靴），基础正下方的钢管桩伸入基础的长度为30cm，同时钢管桩须做防腐防锈处理（1、管道防腐无机富锌漆管道底漆两遍；2、环氧煤沥青防腐蚀玻璃丝布一层；3、管道防腐冷固环氧树脂漆管道底漆两遍；4、管道防腐冷固环氧树脂漆管道面漆两遍；5、止水环（综合））。地基处理后应委托具有相应资质的单位对基础承载进行检测，要求处理后的地基承载力不得小于500kPa。7.桥梁施工要点7.1.钢结构制造钢结构的加工、焊接等均应严格遵照国内有关规程、规范实施，应选择有钢结构施工经验的大型工厂进行钢结构加工。杆件的作样和号料应根据施工图和工艺文件进行，并按要求预留余量。杆件下料时，其主要受力方向应与钢板轧制方向一致。钢料不平直、锈蚀、有油漆等污物影响号料或切割质量时，应矫正、清理后再料。主要部位的杆件应采用精密切割下料；剪切、手工切割仅适用于次要杆件、工艺特定的杆件及切割后仍需进行机加工的零部件，切割允许偏差为±2.0mm。零件矫正宜采用冷矫，矫正后的钢材表面不应有明显的凹痕或损伤。采用热矫时，加热温度应控制在600～800℃，温度降至室温前，不得锤击钢材。主要受力零件冷作弯曲时，内侧弯曲半径不得小于板厚的15倍，小于者热弯。热弯温度控制在900～1000℃，弯曲后零件边缘不得产生裂纹。对在焊前需进行预施反变形的零件进行预弯时，预弯温度不得低于5℃。顶紧传力面的粗糙度Ra不得大于12.5μm；顶紧加工面与板面垂直度的偏差应小于板厚的1%，且不得大于0.3mm。零件应磨去边缘的飞刺、挂渣，使断面光滑匀顺。螺栓孔一律采用钻孔，不得采用冲孔。螺栓孔应成正圆柱形，孔壁表面粗糙度Ra不得大于25μm，孔缘无损伤不平，无刺屑。应优先采用数控钻床钻孔。首件钻孔必须专检，确认合格后，方能继续钻孔。埋弧自动焊、半自动焊焊接部位应焊出引弧板及引出板，引板的材质、坡口要与正式零件相同，引板的长度应在80mm以上。采用埋弧焊、半自动焊、CO2气体（混合气体）保护焊及低氢型焊条焊接的部位，组装前必须彻底清除待焊区域的铁锈、氧化铁皮、油污、水分等有害物，使其表面显露出金属光泽。主要部件宜采用胎型进行组装，次要杆件可采用划线按线组装。试装时杆件应处于自由状态，保证板层密贴，试装长度不小于半跨，最好全跨试装，螺栓不得少于螺栓孔总数的20%，每个螺栓至少放一个垫圈。试装时，必须用试孔器检查所有螺栓孔，桥面系的螺栓孔应100%自由通过较设计孔径小1.0mm的试孔器。磨光顶紧处应有75%以上的面积密贴，用0.2mm塞尺检查，其塞入面积不得超过25%。零件作样、矫正、加工、螺栓孔径、孔距及杆件矫正、试装、组装的尺寸允许偏差应满足《铁路钢桥制造规范》（TB10212-2009）的要求。制作好的节段宜采用多支点的单层堆放，应尽量使各点受力均匀，不允许出现翘翘板的情况。梁段的运输包括场内运输及场外运输，所有运输过程中，在起吊时只能利用工厂安装的临时吊点。7.2.焊缝形式及等级由于钢箱梁采用全焊结构，保证工地焊缝质量是全桥施工的关键，对于顶板、腹板、底板以及纵肋的横向对接焊缝均要求达到Ⅰ级焊缝，全部探伤；对于主梁腹板与顶板、底板之间的焊缝以及支座横隔板纵缝处对接焊缝亦要求达到Ⅰ级焊缝，全部探伤；对于顶板、底板、横隔板的纵向对接焊，梯步腹板与顶板、底板之间的焊缝、主梁及梯步纵向隔板与顶、底板之间的焊接等要求达到Ⅱ级焊缝。7.3.焊接由于钢箱粱采用全焊结构，结构焊缝较多，所产生的焊接变形和残余应力较大，制造过程中，在保证焊缝质量的前提下，应尽量采用焊接变形小焊缝收缩小的工艺，所有类型的焊缝在施焊前，应做焊接工艺评定试验，试验的指导原则是：等屈服、等强度、等韧性。所有要求熔透的对接焊缝及连接焊缝均应熔透，焊后还应对焊缝打磨，以保证有较高的抗疲劳强度；所有要求熔透的角焊缝，原则上都应熔透，若熔透确有困难，可开坡口焊接，坡口形式及尺寸应依照GB985—88或GB986—88的要求处理，对坡口焊接的角焊缝，当未给出焊角尺寸时，一般以不小于1.5(t)1/2考虑取值，t为两焊件中较厚焊件的厚度，但也不得大于较薄焊件厚度的1.2倍。建议尽量采用二氧化碳气体保护焊。除现场连接焊缝外，所有钢结构的主要焊接工序应在制造工厂进行。在焊接前工厂要做焊接工艺试验，根据评定报告编制焊接工艺，施焊时要严格执行。焊接工作宜在室内进行，环境湿度应不小于80%，温度不应低于5℃。主要杆件应在组装后24小时内焊接，如超时应根据不同情况在焊接部位进行清理或去湿处理后方可施焊。焊接材料应通过焊接工艺评定确定，焊剂、焊条必须按产品说明书烘干使用，焊剂中的脏物、焊丝上的油锈等必须清除干净。气体保护焊CO2气体纯度应大于99.5%，使用前须经倒置防水处理。焊接前必须彻底清除等焊区域内的有害物，焊接时严禁在母材的非焊接部位引弧，焊接后应及时清理焊缝表面的熔渣及两侧的飞溅物。定位焊不得有裂纹、夹渣、焊瘤、焊偏、未填满的弧坑等缺陷，并彻底清理熔渣。定位焊缝长视钢板厚度可为60～100mm，间距400～600mm，焊脚尺寸不得大于设计焊脚尺寸的一半。定位焊缝距构件端部应在30mm以上。对接焊缝正面焊完后背面用碳弧气刨清根，并将熔渣清除干净。多道焊接时，应将前道熔渣清除干净，经确认无裂纹等缺陷后再继续施焊。埋弧自动焊必须在距设计焊缝端部80mm以外的引板上起、息弧，在焊接过程中不宜断弧，如有断弧则必须将停弧处刨成1:5斜坡，并搭接50mm再引弧施焊，焊后搭接处应修磨匀顺。为防止坡口焊缝的焊偏并保证熔深，焊前应认真检查轨道与焊缝的位置和焊丝对准位置，施焊中及时核对调整。钢板梁上、下翼缘和腹板在何处焊接接长由制作单位按规范自定，但上、下翼缘、腹板接缝要错开布置，间距至少在200mm以上，且在跨中3m范围内应避免出现接缝。对接焊缝要求焊透、磨光，打磨应沿应力方向进行。杆件焊接后，两端的引板或产品试板必须用气隔切掉，并磨平切口，不得损伤杆件。垂直应力方向的对接焊缝必须除去余高，并顺应力方向磨平。焊脚尺寸、焊坡或余高等超出《铁路钢桥制造规范》规定的上限值及小于1mm且超差的咬边必须修磨匀顺。所有焊缝必须在全长范围内进行外观检验，不得有裂纹、未熔合、未填满弧坑合焊瘤等缺陷，并应符合《铁路钢桥制造规范》对焊缝外观的要求。经外观检查合格后，所有焊缝均应进行超声波探伤检验，探伤检验应在焊接24小时后进行。钢板梁的焊缝的超声波探伤内部质量等级应达到Ⅰ级。超声波探伤方法和检验等级应符合《铁路钢桥制造规范》（TB10212）和《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》（GB11345）的规定。当对焊缝进行超声波检查有疑问时，应进行射线检查。主要杆件受拉横向对接焊缝应按结构数量的10%（不少于一个焊接接头）进行射线探伤。射线探伤应符合现行国家标准《钢熔化焊对接接头照相和质量分级》（GB3323）的规定，射线照相质量等级为B级，焊缝内部质量为Ⅱ级。进行局部超声波探伤的焊缝，当发现裂纹或较多其它缺陷时，应扩大该条焊缝的探伤范围，必要时可延至全长；进行射线探伤的焊缝，当发现超标缺陷时应加倍检验。用射线和超声波两种方法检验的焊缝，必须达到各自的质量要求，该焊缝方可认为合格。返修焊缝应按原焊缝质量要求检验。同一部位的返修焊缝不宜超过两次。7.4.钢结构防腐由于钢箱梁各部位所处环境不同，故各部位采用的防腐涂装也不尽相同。梁段完成时，需要将钢箱梁所有外露钢板（包括顶板、腹板、斜底板、底板等）切边倒2mm圆角，其他切边倒0.5mm圆角。钢箱梁外表面系指除桥面板铺装部分以外的所有直接暴露于大气中的钢箱梁外表面部分，其涂装耐久性要求不小于15年。钢箱梁内表面系指箱内所有部分，该部分处于封闭环境中。因此，防腐涂装要求可低于钢箱梁外表面。加劲肋在与桥面焊接前，其内侧应完成涂装。钢箱内表面涂装的耐久性要求不小于30年。钢箱梁内、外表面均选用环氧富锌底漆。要求：表面进行喷砂除锈，金属表面处理等级达到GB8923Sa2.5级以上，粗糙度为Rz30-70μm；另外，在涂装前最好将构件的直边和锐角处打磨成圆角。焊接处应将渣清理干净，并打磨至St3级。针对人行天桥钢结构的具体情况，按以下方案进行防腐涂装：涂面涂层涂层名称涂装道数涂层厚度（um/道）箱外表面底涂层环氧富锌底漆160中间涂层环氧（云铁）漆270面涂层丙烯酸脂肪族聚氨酯面漆240防火漆（防火极限3.5h）1箱内表面底涂层环氧富锌底漆150面涂层环氧（厚浆）漆1200此方案体系性能优良，价格较高，复合涂层干膜厚度在300μm以上，长效防腐蚀时间10年以上。出于耐候要求及减少维护工作的考虑，设计采用此进行天桥钢结构涂装。（最终颜色由业主确定）。钢结构下料制成段后，首先进行喷丸处理（粗糙度要求达到Rz40μm-80μm），对于焊接预留部位则采用车间漆保护，以防二次生锈。节段组装后，对焊接部位再进行上述工艺处理，然后对整节段涂装一道面漆，干膜厚度为40μm。节段吊装完成后，对于节段焊缝及吊装破损部位严格按照上述工艺要求进行处理，然后对全桥再涂装一道面漆，干膜厚度为40μm。7.5.桥面铺装方案（铺装样式由业主确定）桥面铺装采用30mm厚毛面花岗石（300×300mm）；梯步铺装在各平台处采用图纸所示图案布置，其余位置采用中部通常布置一条芝麻白花岗石，不铺设图中菱形图案。栏杆基座顶及内侧铺设20mm厚黑色光面花岗石；靠近栏杆基座处梯步坡道铺装15cm宽30mm厚黑色光面花岗石；花岗岩与钢板联接采用20mm厚环氧砂浆垫层。7.6钢管混凝土浇筑要求1.管内混凝土不能出现断缝、空洞。2.管内混凝土不能与管壁分离脱黏。3.管内混凝土的试配强度应满足公式：fcu,0=fcuk+1.645σ4.新灌入钢管的混凝土，其3d抗压强度应大于设计强度的80%，7d抗压强度应大于设计强度的95%；且3d承载不宜超过30%设计强度，7d时承载不宜超过75%设计强度。7.7基础施工开工前应在此核实工程范围内各种管线和结构物的资料；做好给水、排水、电力、电讯、煤气、热力等管线的拆迁或加固。开挖基坑前应详细调查基坑开挖对附近建筑物安全的影响，并采取相应预防措施。该施工区域内地下原有构筑物较多，对影响施工的消防水池，消防水池检查井，高压电缆沟，高压地下电缆，地下消防水管，地下污水管等，建议在施工时进一步做物理探测，标出地下构筑物的准确位置；对影响施工的高压地下电缆，地下消防水管，地下污水管等进行迁改及相应保护，具体做法详见原有管道保护图；对消防水池，消防水池检查井，高压电缆沟等的基础做钢板桩支护保护（具体详支护及保护措施图）；对消防水池，消防水池检查井，高压电缆沟等的面层做抗压保护措施（具体详支护及保护措施图）；在靠原建