关于薄璧墙施工中模板加固及关于采用脚手架钢管扣件作为满堂模板支架时的施工设计要点

开展QC小组活动主体工程薄璧墙模板质量控制山东天元路桥工程有限公司第三项目部QC小组二ΟXX年三月二十四日薄璧墙模板质量控制山东天元路桥工程有限公司1#拦水坝项目QC小组一、工程概况20**年10月，公司承揽涑河治理工程1#拦水坝工程。1#拦水坝工程位于临沂市涑河与沂河交界口，分三联十一孔加一联船闸，宽83m，长65m，钢筋混凝土结构，其中薄壁墙平均高度为4.5m、厚度为0.8m，C25清水砼，墙体共计方量为1890m3。本工程建成后将成为集观光游玩与防洪于一体的景观工程。二、小组简介我们路桥公司第三项目部QC小组成立于2004年，小组编号为SDTYQC12-03，小组类型为攻关型，经过两年的工程实践，凭着迎难而上的作风，我们小组日趋成熟。小组主要成员有7人，平均受QC教育时间为60小时，小组的基本情况如下：序号姓名性别年龄文化程度职务职称组内职务组内分工1男32中专项目经理工程师组长全面负责2男29大专技术负责人工程师副组长小组活动组织3男42高中施工队长技师组员对策实施4男40中专木工工长技师组员对策实施5男26大专技术员助工组员检查、验证6男56高中质安员技师组员检查、验证7男26中专实验资料员组员资料收集三、选题理由1、1#拦水坝工程是临沂市重要的景观工程项目，工程质量对公司信誉和临沂市后续工程的承揽影响很大。公司特委派公司技术科长裴兆波到工地做技术指导。2、本工程薄壁墙施工难点在于墙体高、壁厚、砼方量大，无固定加固点，在施工中容易出现胀膜、模板接缝不好等问题；公司在其他工程项目也曾作过薄壁墙施工，由于对质量控制的力度不够，致使薄壁墙施工水平不高，效果不理想。3、大薄壁墙施工投资大，质量要求又高，加强对模板的施工管理是项目部提高经济效益和主体工程质量的有效途径。四、现状调查为了解工程质量情况，小组成员对已施工的同类型的工程实体进行了调查，影响大体积混凝土薄壁墙模板质量的因素如下：薄壁墙存在问题调查表序号检查项目检查点不合格点数不合格率（%）1胀模100882模板接缝不平10010103墩墙垂直度100444接口漏浆100885表面不清洁100556螺栓预留空渗水100557其他100338合计70043制表人：周先鹤日期：20**年11月五、小组活动目标及可行性论证1、活动目标目标控制值表A分项工程指标1、胀模目标值2点2、模板接缝不平目标值3点3、墩墙垂直度目标值2点4、接口漏浆目标值2点5、表面不清洁目标值0点6、螺栓预留孔渗水目标值2点7、其他目标值1点B工期目标提前20天完成主体工程C经济效益目标节约成本15万元2、可行性论证（1）本工程是公司指定争创优良工程，公司领导对本工程能否创优十分重视。公司特委派公司技术科长裴兆波到工地做技术指导。（2）项目部大部分管理人员有多年现场施工经验，并且在以前的工程中作过薄壁墙模板，积累了一定的薄壁墙模板施工经验。（3）木工队有多年的模板支设经验，能够胜任本工程薄壁墙模板的施工。六、原因分析为了找出影响薄壁墙质量问题的原因，小组根据调查统计表绘制了频数统计表进行分析。从排列图中可以看出影响薄壁墙工程质量的主要因素是胀模、模板接缝不平和接口漏浆三个问题，因此如何支设好模板是保证本分项工程质量的关键。序号检查项目频数累计频数累计频数（%）1胀模8818.62模板接缝不平101841.863接口漏浆82660.54墩墙垂直度43069.85表面不清洁53581.46螺栓预留空渗水54093.027其他3431008合计43制表人：20**年11月累计频数N=43C类累计频率50B类10040803060204010200胀模模板接缝不平接口漏浆墩墙垂直度表面不清洁螺栓预留空渗水其它01、分析原因针对主要问题，小组绘制出关联图，找出造成胀模、模板接缝不平和接口漏浆三大问题的10条末端因素，见下图。 检查不严格原因分析关联图检查不严格原因分析关联图2、主因确定我们对10条末端因素进行了原因分析，见下表。序号末端原因调查确认负责人结果1检查不严格检查不严格，不能及时整改，导致隐患发生、问题重复。要因2混凝土坍落度偏大坍落度偏大会降低其强度，产生漏浆、麻面，而影响质量。要因3配合比不佳配合比不佳影响施工质量，经调整可达到质量要求。非要因4模板损坏经多次周转，部分模板有损坏，加强监控，防止使用坏模板，保证质量。非要因5螺杆布置不合理经调查，模板受力不均扣件夹具有关，会直接影响工程质量。要因6螺杆间距偏大施工中，有部分螺杆间距偏大，影响了模板接口质量，但能及时整改纠正。非要因7周转次数多模板经多次周转后，部分模板有损坏，加强监控，防止使用坏模板可保证质量。非要因8漏放双面胶为防板缝漏浆、漏，板缝必须用双面胶修补。要因9楞木厚度不一致楞木厚度不一致，对支模质量有一定的影响，经处置可得到解决。非要因10混凝土振捣时接触模板振捣时接触模板，可能损坏模板表面胶皮。采取有经验人员专人操作问题可解决。非要因制表人：日期：年1月5日经小组成员认真分析，从10项末端原因找出以下4条原因：螺杆布置不合理；漏放双面胶混凝土坍落度偏大检查不严格七、对策措施针对以上4项原因，制定如下对策：序号要因现状目标措施时间地点负责人1螺杆布置不合理螺杆布置不合理导致墙梁受力不均易胀模、错缝合理布置螺杆，保证墙、梁模板加固受力均匀确定螺杆数量间距位置画图指导施工。施工过程现场2漏放双面胶致使板缝漏浆、漏水。保证板缝不漏放双面胶，浇筑时不漏浆。模板安装中，板缝及时用双面胶补好，并挤紧。施工过程现场3混凝土坍落度偏大其会影响质量,混凝土粘坏胶合板。采取有效措施，确保坍落度在规定范围根据含水率和实际情况选择坍落度，现场控制。施工过程现场4检查不严格检查不严格，致使问题未及时整改，隐患重复发生严格检查、把关，防止隐患重复发生。原材料、支模、拆模过程严格把关，严格管理、落实到人。施工过程现场制表人：日期：年1月25日八、对策实施实施一：合理布置螺杆壁墙在混凝土浇注过程中出现胀模、错缝均与螺杆布置不合理有关。壁墙模板安装措施如下：木胶板外侧附5cm*10cm木方，间距中到中30cm。要求木方厚度一致，我们将刚到现场的楞木，专人开料、压刨，确保楞木的厚度一致，保证受力均匀。外侧用双排钢管横向加固加穿穿墙螺杆进行加固，最外侧采用顶拉结合式钢管进行固定，防止中轴线移位。墙截面尺寸厚不超过50cm、高不超过3.5m时，采用ф14穿墙螺杆作为紧固夹件，左右间距40cm,上下间距50cm。墙截面尺寸厚超过50cm、高超过3.5m时，采用ф16穿墙螺杆作为紧固夹件，左右间距40cm,上下间距50cm。在该工程施工中，离地200mm设置第一道，依次往上布置其他穿墙螺杆，最底端采用多个螺丝帽紧固，以防止浇注过程中被拉崩。控制关键点：木方厚度、螺丝帽紧固、螺杆间距等。实施二：防板缝漏浆、漏水的控制壁墙在混凝土浇筑过程中出现麻面和蜂窝现象与模板缝漏浆，漏水有关，模板的质量问题、拼模过程板缝不严密，均会造成在板缝漏浆、漏水。因此，我们将刚到现场的楞木，专人开料、压刨，确保楞木的厚度一致，模板统一集中加工，板缝刨平，不是用变形、破损和翘曲的模板，操作前，由主责工长进行文字交底和口头交底；板缝用双面胶补好，为确保不漏放双面胶，我们采取严格的管理检查制度，指定专人操作，专人检查，混凝土施工前，由主责工长再检查一遍补缝情况，责任落实到人。确保了不漏浆、不漏水，混凝土平整。控制关键点：板缝是否严密、模板是否破损等。实施三、混凝土坍落度控制控制混凝土坍落度是确保混凝土质量和防止胀模的有效手段，为此，我们对进厂商品混凝土按要求，认真实施，严格把关。根据现场情况，采用泵送混凝土的施工工艺，设计坍落度12-15mm。并有专人现场监督，做到现场每车都测量塌落度。控制关键点：现场测量实施四、严格监督检查，严格控制，把好质量关模板进场检验，模板进场时由现场主管工长、材料员共同验收，每块板均验收到位。材质、表面观感、平整度、板的长度、宽度、厚度、是否一致逐一检查，达不到验收要求的退货不使用。模板制作加工检验。模板有专人现场制作加工，加工完毕，由主管工长和质检员检验模板规格是否保持一致，误差是否控制在规定范围内，方木是不是平直。模板安拆过程检验。底模安装完毕，用仪器复测标高后方可进行侧模安装，。墙、梁四周与中间轴线均放控制、检查线进行检查，复核，模板安装完毕全部上脱模剂，按控制线定位校正，执行自检、班组检查、施工员、质检员验收制度，检查时按定位控制线分上、中、下拉线点尺为准。模板、安装过程执行严格的管理制度，不按要求操作者重罚；防止出现胀模、垂直度、平整度超差，严禁拆模过程使用撬棍乱撬，必须使用预先埋好的拆模线，并用木楔从周边加压，严禁从高处仍模板，拆下的板垫好板归类，严禁人为的出现模板损坏、变形现象。控制关键点：严格要求，严格检查。九、效果检查效果一：从左中联涵洞闸室及船闸，拆模后的情况看，混凝土表面平整、光滑，线条顺直，经实测，每检测点不合格点调查统计如下表：序号项目实测值目标值1胀模122模板接口不平133墙墩垂直度124接口漏浆125表面不清洁006螺栓预留孔渗水127其他11制表人：吕凤勇日期：2007年3月25日效果二：由于加强了对模板的质量控制，对模板的安装拆除过程进行严格质量要求和控制，不仅保护了混凝土成品，而且模板的损坏率也大大下降，同时根除了返工现象，使工程的进展十分顺利，为单位工程顺利竣工奠定了良好的基础。而且节约了成本，取得了较好的经济效益。效果三：通过对模板的质量控制，确保了工程混凝土表面平整光滑，线、角顺直，缩短了施工工期，节约了工程成本投入，赢得了甲方的赞誉，实现了QC小组预定的目标。十、巩固措施通过本次QC小组活动，我们取得了混凝土模板工程的部分成功经验，现已将本次活动成果整理成混凝土模板施工指导书，为公司今后混凝土模板的施工提供了施工准则。十一、今后打算随着工程的不断进行，我们将不断总结施工经验，保质保量，使工程顺利完成。摘要

对目前采用脚手架钢管扣件作为现浇混凝土结构的模板支架，必须严格执行“混凝土结构工程质量验收规范”GB50204－2002对模板分项工程的强制性条文规定，及按照“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130－2001对模板支架的具体要求做好施工设计，并能溶入具有符合标准规定的科学技术内涵，这样方能确保施工安全和质量，对此本文作了具体阐述和分析介绍。

关键词

施工设计

承载力

刚度

稳定性

1.当前采用脚手架钢管扣件作为满堂模板支架施工的现状

1.1对标准规定的模板分项工程强制性条文的规定，普遍未能严格执行，也未能写出符合规范要求的承载力、刚度、稳定性计算和分析的施工设计。

1.2模板支架施工设计疏忽的要害在于，一是没有正确按混凝土施工规范的要求，核算和控制施工荷载，最为明显的是当施工荷载超规范限值要求时未作有效的控制措施，如混凝土浇筑时，竟不作有效控制，直接造成模板支架的变形甚至失稳。二是采用脚手架钢管扣件作模板支架时，没有做到按有关钢管扣件安全技术规范的规定，核算模板支架承载力、刚度、扣件的抗滑移承载力是否能符合要求。钢管扣件作为模板支架时，搭设的构造要求也未能严格执行该规范强制性条文的有关规定，以确保其整体稳定。这样模板支架施工设计疏忽要害是导致产生安全隐患事故的直接根源。以致个别工程在施工过程中发生了模板支架整体坍塌而造成重大伤亡事故。

1.3由于模板支架施工设计的疏忽，在不断的施工加载作用下产生意外的变形,使现浇混凝土楼面结构不时发生了在混凝土浇筑施工完毕的凝固阶段产生异常变形的开裂现象。这种裂缝并非正常的收缩变形或温度变形的裂缝，更非承载性的结构裂缝，给现浇混凝土楼面带来结构损伤。主要反映在楼面结构薄弱处产生不规则的裂缝，部分裂缝呈贯穿性且宽度已达到1mm左右，在混凝土洒水养护时水向下渗漏。

2.国家标准“混凝土结构工程施工质量验收规范”GB50204

－2002第4.1.1条和4.1.3条对模板分项工程的强制性条文规定：“模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。”“模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行”。

2.1模板的施工设计，因目前执行的GB50204－2002规范仅阐述质量验收的要求，把怎样规范进行施工的内容略去了，这给不熟悉原有施工规范内容的人带来了困难．这方面的工作，仍应参照原施工规范GB50204－92（下简称“原规范”）中关于关于“模板设计”的规定，结合工程施工采用钢管扣件作为模扳支架的实际情况来进行必要的施工设计工作。

2.2目前，模板基本采用厚为15－18mm的板材(多层夹板)，并配置间距为150－250mm的方木楞50×50一l00mm作板材骨架。这种类型的木模尺寸能随需要而可大可小，相对于采用装配灵活的组合钢模板而言，使混凝土表面做到不再有明显的模扳接缝以及表面高低不平现象的发生，使混凝土结构表面可无需再粉刷。使用这种模板，混凝土施工荷载所需的承载力、刚度、稳定性的确保条件就在于有可靠稳定的模板支架。采用脚手钢管扣件作模板支架时，其浇筑混凝土产生的施工荷载应按“原规范”规定作为取值计算的依据。其承载力、刚度、稳定性构造要求，还应遵照行业标准“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130—2001(下简称“脚手规范”)对模板支架的有关规定作为施工设计的依据，方能确保施工安全和质量。

3.钢管扣件作为模板支架施工设计时的荷载取值及荷载效应组合计算的规定：

3.1木模（板、木方）的自重kN/m3，按实际使用的木材品种规格，对照标“建筑结构荷载规范”GB50009－2001附录A的规定进行计算和确定(KN／m3)。

3.2钢管和扣件的自重及截面特性，按照“脚手规范”

附录B

钢管截面特性

注：按“脚手规范”7.3.4条强制性条文规定：“严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。”

附录A表A－2扣件单件自重（N/个）：直角扣件13.2，旋转扣件14.6，对接扣件18.4。

3.3参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载仍遵照“原规范”的规定为：

3.3.1木模板及钢管扣件自重标准值在按规定进行具体计算后，再按作用形式折算成均布线荷载标准值或集中荷载标准值。

3.3.2新浇混凝土自重标准值，按规定普通混凝土采用24kN/m3。

3.3.3钢筋自重标准值，按规定每m3混凝土体积取值为：楼板1.1KN，梁1.5KN。

3.3.4施工人员及设备荷载标准值的计算规定如下：

计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5KN/m2,另应以集中荷载2.5KN再行验算；比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用；

计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5KN/m2。

计算支架立柱及其承载结构时,均布活荷载取1.0KN/m²。

注：上述计算的限制条件：一是混凝土堆高高度在结构面标高上限加高度尺寸为100mm，超过时按实际的高度计算；二是大型浇筑设备如上料平台、泵管、脚手架如搁置在模板及其支架上时应按实另行计算。

3.3.5振捣混凝土时产生的荷载标准值按规定为：

对水平面模板可采用2.0KN／m2。。

对垂直面模板可采用4.0kN／m2。(作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内)。

3.4对模板及其支架的承载力和刚度进行计算时，参与荷载效应组合的荷载项按“原规范”规定为：

3.4.1计算楼板承载力时为上述的3.3.l，3.3.2，3.3.3，3.3.4四项；

3.4.2计算粱承载力时为上述的3.3.1，3.3.2，3.3.3，3.3.5四项；

3.4.3对模板及其支架的刚度验算时为上述的3.3.1，3.3.2，3.3.3三项。

3.5计算模扳及其支架时采用的荷载分项系数按“原规范”规定为：计算模板及其支架时荷载设计计算值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。荷载的分项系数取值为：

模板及其支架自重、新浇混凝士自重、钢筋自重分项系数为：1.2；施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载分项系数为l.4。

3.6钢管钢材强度设计值与弹性模量按“脚手规范”表5.1.6规定为：Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计f:205N/mm2。

弹性量扣件承载力设计值(KN)按表5.l.7规定为：

对接扣件(抗滑)：3.2，直角扣件、旋转扣件(抗滑)：8.00。

3.7对验算模板及其支架的刚度时，其最大变形允许值仍按“原规范”2.2.4条规定为：

一、对混凝土外表不做粉刷对，为模板计算跨度的1/400；

二、对混凝土外表做粉刷时，为模板计算跨度的1/250；

三、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1／1000。

4.脚手钢管扣件作模板支架时的施工设计

4.l水平方向的钢管(牵杠、横楞)承载力、刚度计算

4.1.l水平方向的钢管，其抗弯强度验算的计算式按“脚手规范”为σ＝M/W≤f,上式中M－在二个扣件之间自由长度产生的弯矩设计计算值。当在L范围内为均布荷载设计计算值qL时(q为每米线荷载KN／m)如为直接搁置模板的钢管连接楞，其M=1/8qL2(KN－m)；当在L范围内为集中荷载设计计算值Q时，如为搁置连接楞的受力楞，以及受架空短支撑立杆以集中荷载向下作用于水平方向的钢管时，其

M=1/4QL(KN－m)。

M.f分别为钢管的截面模量与抗弯强度设计值，均按规定取值。

4.1.2连接钢管的扣件抗滑移承载力验算

当为多跨的水平方向钢管与立杆连接时的扣件，其抗滑承载力设计计算值R=Q≤RC(kN)

均布荷载时R=qL≤RC

RC为扣件抗滑移的承载力，按规定取用(见本文3.6条)。

当为单跨的水平钢管时R=Q/2或1/2qL均必须符合

R≤RC。

4.1.3水平方向钢管的挠度验算

挠度验算时采用荷载效应组合的荷载项，按“原规范”对刚度验算时所规定的荷载效应组台的荷载项(见本文3.4.3条所述)。由于水平方向钢管存在着长度不一,与支撑用十字扣件联接,形成防滑移的饺支座;长钢管可为多跨连续梁,短钢管可为双跨或单跨(如边缘部位)梁,在这样情况下,确定水平方向受力钢管的挠度时,应按单跨作最不利的挠度值进行计算和控制:

当为集中荷载Q时，挠度V=QL³/48EI≤[V]

当为均布荷载qL时，挠度V＝5qL4/384EI≤[V]

[V]－最大挠度允许值,

按“原规范”2.2.4条的规定采用(见本文3.7条)。

L－两扣件连接之间水平方向钢管的自由长度。

E、I分别为钢管的弹性模量和惯性矩，均按规定采用(见本文3.6及3.2条)。

4.2竖直方向立杆的钢管稳定性计算

对模板钢管立杆支架的计算，按“脚手规范”第5.6节“模板支架计算”5.6.2条的规定，对模扳支架立杆稳定性承载力验算公式为(5.3.1－1)、(5.3.2－1)与(5.3.4)。

4.2.1不组合风荷载时按公式(5.3.1－1)N/φA≤f验算

N－该立杆承受的荷载效应组合的竖向荷载的设计值按公式(5.6.2-1)计算。荷载效应组合的荷载项取值按舰定：楼板的模板立杆支撑承载力按本文3.4.l条，梁的模板立杆支撑承载力按本文3.4.2条。E：2.06×105N／mm2。φ－计算轴心受压立杆的稳定系数，应根据立杆的长细比λ具体计算值，再按“脚手规范”附录c表取φ值。A－钢管立杆支撑截面积按规定采用(见本文3.2条)。

λ－受压立杆承载力验算时的长细比，按“脚手规范”5.3.1条λ＝L0/i

计算

L0－模板支架立杆的计算长度，应按“脚手规范”5.6“模扳支架计算”(5.6.2－3)公式计算，

L0=h+2a.

h－立杆的步距。当为落地立杆时，应定为步距中选择最长尺寸的一档步距；当为架空支架立杆时，即为立杆在上下二根水平横管扣件连接之间的自由长度。a－模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，即为立杆冒出顶层横管的长度(见该规范5.6.2条的条文说明)。i为钢管截面回转半径，按规定采用(见本文3.2条)。

4.2.2对模板支架立杆需组合风荷载时，其承载力验算公式（5.3.1－2）：

N/φA＋MW/W≤f．W－立杆钢管的截面模量，按规定取值(按本文3.2条)

Mw－计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，按公式(5.3.4)计算。

Mw=0.85×1.4Mwk＝0.85×1.4ωkLah2/10

Mwk风荷载标准值产生的弯矩，在上式中Mwk＝1/10

ωkLah2；

ωk－风荷载标准值，按“脚手规范”公式(4.2.3)计算

ωk=0.7μzμsωo;

μzωo分别为风压高度变化系数和基本风压(kN／m2),按“建筑结构荷载规范”GB50009—2001表7.2.1和地区基本风压值见附录D.4表，短期为n=10年内本地区采用的基本风压值

μS－风荷载体型系数，按“脚手架规范”表4.2.4规定采用；

La－立杆纵距；

h－立杆步距。

4.3关于钢管扣件模板支架的整体稳定应按“脚手架规范”第6节“构造要求”第6.8“模板支架”的规定进行施工。

4.3.l模板支架立杆的稳定措施按6.8.l条规定为：

模板支架立杆的构造应符合“脚手规范”第6.3.l、6.3.2、6.3.3、6.3.5条的规定：其中6.3.l、6.3.3为一般情况下应该做到的条文，即为：每根立杆底部应设置底座或垫板，底层步距不应大于2m。6.3.2和6.3.5为强制性条文，必须执行,模板立杆必须设置纵、横向扫地杆(具体要求可见“脚手规范”6.3.2纵横向扫地杆构造)。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符台下列规定：l、立杆上的对接扣件应交错布置;两根相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2、搭接长度不应小于lm，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15m。

4.3.l.3设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。

当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在粱模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。

4.3.2满堂模扳支架的支撑设置应符合“脚手规范”第6.8.2条的规定：

4.3.2.l满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置;

高于4m模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；

剪刀撑的构造应符合“脚手规范”第6.6.2条剪刀撑的设置规定：一是斜杆与地面的倾角宜为450至600间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨．且不应小于6m；二是必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m(此为强制性条文)；三是剪刀撑斜杆的接长宜用搭接，搭接长度不应小于lm，应采用2个旋转扣件固定，钢管端部露出扣件的长度不应小于100m；四是剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5结束语

5.1

目前，施工者对现浇混凝士楼面结构采用脚手钢管扣件的满堂模扳支架，基本上是使用长短不等的脚手钢管扣件，采用了既当脚手又当模板支架使用