南充仪陇度门110kV输变电工程环境影响报告表

第四章评价区域电磁环境现状4.1监测依据《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）；《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014）；《》（HJ681-2013）。4.2监测仪器表4-1监测仪器一览表监测项目监测设备名称及编号技术指标校准情况工频电场强度名称：电磁辐射分析仪型号：NBM550-EHP50F编号：H-0112&100WY61286（TJHJ2017-06）检出下限：5mV/m不确定度：U=0.8dB（k=2）校准单位：中国测试技术研究院校准字号：201905001591校准日期:2019.5.10工频磁感应强度检出下限：0.3nT不确定度：Urel=1.0%（k=2）校准单位：中国测试技术研究院校准字号：201905003138校准日期:2019.5.16本输变电工程环境现状监测使用仪器都是经过计量检定部门检定的、在计量有效期内的监测仪器。4.3质量保证本项目监测单位为四川同佳检测有限责任公司，通过了计量认证，具备完整、有效的质量控制体系。四川同佳检测有限责任公司质量管理体系：4.3.1人员管理从事监测的单位四川同佳检测有限责任公司通过了原四川省质量技术监督局的计量认证。4.3.2仪器设备管理①管理与标准化；②计量器具的标准化；③计量器具、仪器设备的检定。4.3.3记录与报告①数据记录制度；②报告质量控制。4.4监测期间自然环境条件测试环境：环境温度7.9-12.4℃；环境湿度：66%-75%；天气状况：阴；测量高度1.5m。4.5电磁环境现状监测与评价4.5.1工频电场、工频磁场现状监测1、监测方法工频电场、工频磁场环境现状监测按《》（HJ681-2013）进行。2、监测点位布置本次环评现场调查期间，评价人员首先根据设计、建设单位人员介绍的项目地理位置和外环境关系，到现场对项目所在区域进行踏勘调查，并根据《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014）确立了具体的环境现状监测点位。（1）电磁环境保护目标根据《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014），环境保护目标的监测以定点监测为主，本项目在度门110kV变电站环境保护目标仪陇县兰家坝村二组张和平住宅处（2#监测点）、仪陇县度门镇立石子村五组吴纪良住宅处（3#监测点）和仪陇县度门镇立石子村五组任保富住宅处（4#监测点）各布置了1个监测点。本项目在新建110kV输电线路环境保护目标护仪陇县兰家坝村二组刘显金住宅处（5#监测点）、四川省正三和农畜产品开发有限公司大门口（6#监测点）、仪陇县新政镇埃湾村十一组吴应仙住宅处（7#监测点）各布置了1个监测点。（2）输电线路路径在本项目新建110kV输电线路“T”接点处布置了监测点，即在110kV华春线T接点处（8#监测点）处布置了1个监测点，在“T”接点导线对地线高较低处进行监测。（3）新建变电站度门110kV变电站：根据《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014）监测布点的要求，本次在新建变电站站址处布置了1个监测点（1#监测点）。本项目共布设8个电磁环境监测点，其中环境保护目标处电磁环境监测点位具体为靠近变电站一侧，且距离建筑物不小于1m处布点，监测1次；既有110kV输电线路线下电磁环境监测在弧垂最低位置处导线对地投影点为起点，地面1.5m高，垂直于导线地面投影的断面进行巡测，选择50m范围内监测数据最大点为现状监测点，监测1次。上述监测点位符合《》（HJ681-2013）规范。监测布点见下表，示意图见附图2和附图4。表4-2仪陇度门110千伏输变电工程监测布点一览表监测点编号监测点位置备注1#新建度门110kV变电站站址处站址2#仪陇县兰家坝村二组张和平住宅处环境保护目标3#仪陇县度门镇立石子村五组吴纪良住宅处环境保护目标4#仪陇县度门镇立石子村五组任保富住宅处环境保护目标5#仪陇县兰家坝村二组刘显金住宅处环境保护目标6#四川省正三和农畜产品开发有限公司大门口环境保护目标7#仪陇县新政镇埃湾村十一组吴应仙住宅处环境保护目标8#110kV华春线T接点处T接点处3、监测频次每个点每天监测1次，每次测量观测时间≥15s，共测1天。4、监测项目测距离地面1.5m高处的工频电场强度、工频磁感应强度。5、工频电场、工频磁场环境现状监测结果工频电场、工频磁场环境现状监测结果见表4-3。表4-3本项目工频电场强度、工频磁感应强度现状值监测结果测点编号测点位置工频电场强度（kV/m）工频磁场强度（mT）1#新建度门110kV变电站站址处4.11×10-43.7×10-52#仪陇县兰家坝村二组张和平住宅处9.584×10-36.72×10-53#仪陇县度门镇立石子村五组吴纪良住宅处4.612×10-34.85×10-54#仪陇县度门镇立石子村五组任保富住宅处1.203×10-24.26×10-55#仪陇县兰家坝村二组刘显金住宅处6.32×10-43.38×10-56#四川省正三和农畜产品开发有限公司大门口1.752×10-35.15×10-57#仪陇县新政镇埃湾村十一组吴应仙住宅处6.167×10-35.34×10-58#110kV华春线T接点处8.697×10-35.82×10-56、工频电场、工频磁场环境现状评价（1）工频电场本次监测共8个点位，工频电场强度在4.11×10-4kV/m~1.203×10-2kV/m，最大值出现在仪陇县度门镇立石子村五组任保富住宅处。（2）工频磁场本次监测共8个点位，工频磁感应强度在3.38×10-5mT~6.72×10-5mT之间，最大值出现在仪陇县兰家坝村二组张和平住宅处。由此可以看出，本项目涉及的8个点位的工频电场强度均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中不大于公众暴露控制限值4kV/m的要求，工频磁感应强度均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中不大于公众暴露控制限值0.1mT的要求。第五章项目电磁环境影响预测与评价5.1变电站电磁环境分析评价根据《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014），变电站电磁环境影响评价采用类比分析的方法进行预测评价，类比变电站为界牌110kV变电站。5.1.1可比性分析表5-1度门110kV变电站与界牌110kV变电站的可比性分析表项目本项目变电站（度门110kV变电站）类比变电站（界牌110kV变电站）电压等级110kV110kV主变规模本期2×40MVA，终期2×40+1×50MVA3×40MVA主变布置户外布置户外布置出线等级及规模110kV出线本期1回，终期4回110kV出线3回出线方式架空出线架空出线配电装置户外AIS（户外构架式）布置户外AIS（户外构架式）布置总平面布置户外布置，主变基本位于场地中央户外布置，主变基本位于场地中央环境状况附近无其他电磁环境影响源附近无电磁环境影响源变电站电磁环境影响主要取决于平面布置情况（户外布置、半户内布置或全户内布置）、配电装置型式及数量（与主变台数密切相关）、出线方式（地下电缆出线或架空出线）和电压等级。本项目新建度门变电站与类比工程110kV界牌变电站相比，在平面布置方式、出线方式、配电装置、主要电压等级和环境背景状况等方面相同。度门110kV变电站与类比工程110kV界牌变电站相比，110kV出线回数多于110kV界牌变电站，变电站出线回数差异将主要影响出线侧的电磁环境影响结果，但均不成比例增大，本次评价按成比例增加考虑电磁环境影响，即界牌变电站出线规模大于本变电站本期规模，但小于本变电站终期规模，根据同类变电站监测结果，变电站出线主要影响出线侧站界电磁环境，出线规模增加，站界电磁环境影响略有增大，但不与其成正比例关系，为了保守地反映本变电站终期出线侧站界电磁环境影响，本次对站界出线侧影响按与出线回路数成倍（即出线侧站界电磁环境影响按类比变电站出线侧站界监测数据扩大到4/3倍）进行分析。因此，采用110kV界牌变电站来类比分析度门110kV变电站对周围电磁环境的影响是可行的。5.1.2类比监测布点变电站工频电磁场监测布点：站界四周各布设一个监测点；避开110kV进出线方向以围墙为起点设监测断面，依次外测到50m。图5-1界牌变电站总平面布置图5.1.3类比监测变电站运行工况监测时110kV界牌变电站正常运行，运行工况见下表：表5-2界牌110kV变电站监测期间运行工况表监测对象气象条件界牌110kV变电站天气温度湿度（RH%）阴23.658.6运行工况1号主变2号主变3号主变有功功率9.5MW有功功率14.26MW有功功率13.77MW无功功率0.66MVar无功功率0MVar无功功率0.12MVar5.1.4类比监测结果与评价类比变电站工频电场强度和工频磁感应强度监测结果见表5-3。表5-3界牌110kV变电站工频电磁场类比监测结果表序号测点位置电场强度（kV/m）磁感应强度（mT）1站界南侧围墙外5m7×10-35.9×10-52站界东侧围墙外5m1.4×10-21.24×10-43站界北侧围墙外5m4.2×10-21.34×10-44站界西侧距围墙5m3.49×10-11.89×10-45距围墙10m2.96×10-11.51×10-46距围墙15m2.68×10-11.38×10-47距围墙20m2.18×10-11.29×10-48距围墙25m2.01×10-11.21×10-49距围墙30m1.65×10-11.11×10-410距围墙40m1.24×10-11.08×10-411距围墙50m6.8×10-29.2×10-5图5-2110kV界牌变电站衰减断面工频电场强度变化趋势图图5-3110kV界牌变电站衰减断面工频磁感应强度变化趋势图由表5-3、图5-2中可以看出，类比变电站监测的11个点位的工频电场强度在7×10-3～3.49×10-1kV/m之间，最大值出现在距变电站西侧厂界5m处为3.49×10-1kV/m之，均满足居民点公众曝露控制限值（4kV/m）要求。同时，衰减断面（类比断面）随着离开站界围墙距离的增加工频电场强度逐渐降低。由表5-3、图5-3中可以看出，类比变电站监测的11个点位的工频磁感应强度最大值为1.89×10-4mT，最大值出现在距变电站西侧厂界5m处，均满足公众全天影响标准（0.1mT）要求。同时，衰减断面（类比断面）随着离开站界围墙距离的增加工频磁感应强度逐渐降低。5.1.5度门110kV变电站投运后电磁环境预测新建变电站在站界处产生的工频电场强度、工频磁感应强度采用变电站站界贡献值加现状监测值（1#监测点值）进行预测。变电站站界贡献值采用类比变电站设备布置对应侧站界监测值前述类比分析方法（非出线侧按）的估算值，同时，类比变电站的监测值包含其所在区域的背景值，但无法扣除其背景环境影响，故采取上述方法进行预测，其预测结果偏保守。类比变电站及本项目变电站站界对应关系见表5-4。本项目新建变电站站界电磁环境影响预测结果见表5-5。表5-4本项目变电站与类比变电站站界对应关系度门110kV变电站类比变电站（界牌110kV变电站）站界方位监测点位站界方位站界北侧（110kV出线侧）4#站界西侧（110kV出线侧）站界东侧3#站界北侧站界西侧3#站界北侧站界南侧1#站界南侧表5-5度门110kV变电站建成投运后站界四周电磁环境影响评价结果表预测点数据分项E（kV/m）B（mT）站界北侧（110kV出线侧）现状值4.11×10-43.74×10-5类比值4.65×10-12.52×10-4预测值4.65×10-13×10-4站界东侧现状值4.11×10-43.74×10-5类比值4.2×10-21.34×10-4预测值4.2×10-22×10-4站界西侧现状值4.11×10-43.74×10-5类比值4.2×10-21.34×10-3预测值4.2×10-22×10-4站界南侧现状值4.11×10-43.74×10-5类比值7×10-35.9×10-5预测值7×10-31×10-4由表5-5可知，本项目新建变电站围墙外电场强度最大值为4.65×10-1kV/m，满足不大于公众曝露控制限值4kV/m的要求，磁感应强度最大值为3×10-4mT，满足不大于公众曝露控制限值0.1mT的要求。根据表5-5及类比变电站断面监测结果分析可知，变电站建成投运后站界外的工频电场强度、工频磁感应强度均满足相应评价标准的控制要求。同时，结合类比变电站衰减断面（类比断面）工频电磁强度、工频磁感应强度变化趋势，随着离开站界围墙距离的增加工频电场强度逐渐降低。变电站评价范围内产生的工频电场强度、工频磁感应强均满足评价标准要求。5.2输电线路架空段电磁环境分析评价5.2.1评价因子本项目输电线路投运后由于电流输送产生电磁环境影响。电磁环境影响评价因子为工频电场和工频磁场。5.2.2评价方法本项目新建架空线路边导线地面投影外两侧各10m范围内有电磁环境敏感目标，评价等级确定为二级，根据《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014），电磁环境影响采用理论计算和类比分析的方法进行评价。5.2.2.1类比监测布点线路工频电场、工频磁场监测布点：在档距中央导线弛垂最大处线路中心的地面投影点为测试原点，沿垂直于线路方向进行，测点间距为5m。5.2.2.2模式计算方法本项目送电线路的工频电场、工频磁场的理论计算分别是根据《环境影响评价技术导则输变电工程》（HJ24-2014）附录C推荐的计算模式进行的。（1）空间电场强度分布的理论计算◆单位长度导线下等效电荷的计算高压送电线上的等效电荷是线电荷，由于高压送电导线半径r远小于架设高度h，因此等效电荷可以认为是在送电导线的几何中心。假设送电线路无限长且平行于地面，地面可视为良导体，利用镜像法计算送电导线上的等效电荷。多导线线路中导线上的等效电荷由下列矩阵方程计算：……（1）式中：Ui—各导线对地电压的单列矩阵；Qi—各导线上等效电荷的单列矩阵；λij—各导线上的电位系数组成的n阶方阵；[U]—矩阵可由送电电线的电压和相位确定，从环境保护的角度考虑以额定电压1.05倍为计算电压；[λ]—矩阵由镜像原理求得。◆计算由等效电荷产生的电场各导线单位长度的等效电荷量求出后，空间任意一点的电场强度可根据叠加原理计算。在(x，y)点的电场强度水平分量Ex和垂直分量Ey可表示为：……（2）……（3）式中：xi、yi—导线i的坐标(i=1、2、…m)；m—导线数目；—空气介电常数；Li、Li’—分别为导线i及镜像至计算点的距离。对于三相交流线路，根据上两式求得的电荷计算空间任一点工频电场强度的水平和垂直分量。该点的合成场强为：；；（2）空间磁感应强度分布的理论计算根据“国际大电网会议第36.01工作组”的推荐方法计算高压输电线下空间磁场强度。110kV导线下方A点处的磁场强度：H=………………（4）式中：I—导线i中的电流值；h—P点距导线的垂直高度；L—P点距导线的水平距离。由于相位不同形成的工频磁场水平和垂直分量都必须分别考虑电流间的相角，按相位矢量来合成即可得到三相导线下任一点的工频磁场强度。本工程为三相线路，须考虑场强的合成，合成后的水平和垂直场强分别为：H1x、H2x、H3x为各相导线的场强的水平分量；H1y、H2y、H3y为各相导线的场强的垂直分量；Hx、Hy为计算点处合成后的水平和垂直分量；H为计算点处的综合磁场强度（A/m）。为了与环境标准相对应，需要将磁场强度转换为磁感应强度，转换公式为：；式中：B——磁感应强度；H——磁场强度；μ0——常数，真空中磁导率（μ0=4π×10-7H/m）。5.2.3类比分析5.2.3.1可比性分析本项目拟建110kV输电线路全线采用三角形排列，选择类比线路为110kV青方II线，二者参数见下表：表5-6本项目110kV输电线路及110V青方II线线路参数表项目本工程线路类比线路（110V青方II线）电压等级(kV)110110建设规模单回单回架线型式三角形排列三角形排列导线相分裂单分裂单分裂导线型号JL/G1A-300/25型钢芯铝绞线JL/G1A-300/25型钢芯铝绞线导线高度(m)6.0/7.09.0单根输送电流(A)36095.6由表5-6可知，根据电磁环境理论，本项目输电线路运营期产生的工频磁感应强度较类比线路大，但变化规律具有相似性；类比工程线路架设高度比本工程输电线路高，类比监测结果不能完全反映本工程运营期可能产生的最大环境影响，但可以反映出输电线路下工频电场强度、工频磁感应强度的分布规律。因此类比线路的选择是合理和可行的。5.2.3.2类比监测结果与分析1、工频、电磁场监测结果110kV青方II线监测结果如下：表5-7110kV青方II线工频电场、工频磁场监测结果表编号距边导线距离（m）工频电场强度(kV/m)工频磁感应强度(mT)13m0.3961.33×10-325m0.3798.32×10-4310m0.3527.14×10-4415m0.2755.60×10-4520m0.1964.40×10-4625m0.1423.45×10-4730m0.1012.72×10-4注：距离为测量点至杆塔中轴地面投影的水平距离。本项目类比线路110kV青方II线7个监测点位的工频电场强度在0.101kV/m至0.396kV/m之间，均满足4kV/m评价标准要求，同时随着距离增加，工频电场强度逐渐减小；工频磁场强度在2.72×10-4mT至1.33×10-3mT之间，均满足0.1mT评价标准要求，同时随着距离增加，工频磁感应强度逐渐减小。2、类比线路的模式预测对比分析将以上110kV青方II线预测参数带入上述工频电场、工频磁场预测模式可得下列工频电场、工频磁场计算结果，将其与类比监测结果比较见下表：表5-8110kV青方II线工频电场、工频磁场监测结果与预测结果对照表序号测点位置工频电场强度(kV/m)工频磁感应强度(mT)监测值理论预测值监测值理论预测值1距边导线3m0.3961.3541.33×10-34.32×10-32距边导线5m0.3790.9748.32×10-42.70×10-33距边导线10m0.3520.4987.14×10-41.58×10-34距边导线15m0.2750.3085.60×10-49.82×10-45距边导线20m0.1960.2164.40×10-46.58×10-46距边导线25m0.1420.1553.45×10-44.67×10-47距边导线30m0.1010.1162.72×10-43.47×10-4图5-4110kV青方II线工频电场监测值与理论预测值对比图图5-5110kV青方II线工频磁感应强度监测值与理论预测值对比图从表5-8和图5-4、5-5可以看出：从图5-4～图5-4可以看出：110kV单回三角形排列线路工频电场强度、工频磁感应强度监测值较预测值小，但距边导线不同距离处的变化规律一致，模式计算更趋于保守。从以上分别对110kV单回三角形排列线路类比监测数据与模式计算数据的对比分析可知，模式计算结果与实测结果有较好的符合性，且模式计算结果偏大于实测结果，因此本次评价确定项目线路采用模式计算的评价方法，以此为依据预测线路投运后对电磁环境产生的影响。5.2.4线路预测输电线路运行产生的工频电场、工频磁场主要由导线的线间距离、导线对地高度、导线形式和线路运行工况（电压、电流等）决定的。线间距越大，工频电场强度、工频磁场强度越大。根据实践，单回三角排列架设的线路，在其他条件相同的情况下，横担较宽塔型的产生的工频电磁场较大，据此选择本项目电磁环境影响预测参数。具体线路预测参数见表5-9。表5-9本项目输电线路预测参数表预测参数工频电场强度工频磁感应强度拟选塔型2K1-JC2相导线坐标(m)B(6.0,h+6.5)A(-6.5,h)C(6.5,h)本项目按设计最低高度要求，非居民区导线对地高度h取6.0m，居民区导线对地高度h取7.0m进行考虑导线型号JL/G1A-300/25导线排列方式单回三角排列架设导线直径(mm)23.8地线型号JLB20A-80、OPGW-90地线直径(mm)11.4、13.2将上表中参数带入前述预测模式，分别计算本项目110kV线路产生的工频电场强度、工频磁感应强度如下：1、非居民区（6m线高）本项目输电线路在通过非居民区，导线最低允许离地高度6m时，地面1.5m高处工频电场强度分布曲线见图5-6；工频磁感应强度分布曲线见图5-7。相应预测结果见表5-10。图5-6本项目输电线下地面1.5m高处工频电场强度分布曲线（6m线高）图5-7本项目输电线下地面1.5m高处工频磁场强度分布曲线（6m线高）表5-10本项目输电线路工频电场强度、工频磁感应强度理论计算值表导线高度（m）6m距线路中心距离（m）电场强度（kV/m）磁感应强度（mT）-405.21×10-24.28×10-4-301.08×10-17.66×10-4-203.53×10-11.75×10-3-102.076.62×10-3-6.72.91（max）1.01×10-2-5.12.631.06×10-2（max）00.759.37×10-35.12.339.79×10-36.72.615.96×10-3101.795.37×10-3200.401.52×10-3300.186.98×10-4400.104.02×10-4从以上图表可以看到，本项目输电线路通过非居民区，导线最低允许高度为6m时，线下地面1.5m高处工频电场强度最大值为2.91kV/m，出现在杆塔长臂侧距离线路中心线6.7m处，满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中不大于公众暴露控制限值4kV/m的要求；工频磁感应强度最大值为1.06×10-2mT，出线在杆塔长臂侧距离线路中心线5.1m处，满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中不大于公众暴露控制限值0.1mT的要求。2、居民区（7m线高）本项目输电线路在通过居民区，导线最低允许离地高度7m时，地面1.5m高处工频电场强度分布曲线见图5-8；工频磁感应强度分布曲线见图5-9。相应预测结果见表5-11。图5-8本项目输电线下地面1.5m高处工频电场强度分布曲线（7m线高）图5-9本项目输电线下地面1.5m高处工频磁场强度分布曲线（7m线高）表5-11本项目输电线路工频电场强度、工频磁感应强度理论计算值表导线高度（m）7距线路中心距离（m）电场强度（kV/m）磁感应强度（mT）-405.61×10-24.25×10-4-301.20×10-17.55×10-4-203.82×10-11.39×10-3-101.825.66×10-3-6.92.309（max）7.86×10-3-4.31.898.54×10-3（max）00.7048.09×10-34.31.6397.98×10-36.92.037.19×10-3101.5625.08×10-3200.3931.47×10-3300.1796.88×10-4409.87×10-23.98×10-4从以上图表可以看到，本项目输电线路通过居民区，导线最低允许高度为7m时，线下地面1.5m高处工频电场强度最大值为2.309kV/m，出现在杆塔长臂侧距离线路中心线6.9m处，满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中不大于公众暴露控制限值4kV/m的要求；工频磁感应强度最大值为8.54×10-3mT，出线在杆塔长臂侧距离线路中心线4.3m处，满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中不大于公众暴露控制限值0.1mT的要求。5.3敏感点电磁环境评价敏感点电磁环境影响评价同时考虑现状值和贡献值，预测原则如下：1#~2#、4#~6#保护目标均位于线路评价范围内，其工频电场强度、工频磁感应强度采用线路贡献值（即模式计算值）加现状值进行预测。表5-12仪陇度门110千伏输变电工程对敏感点的影响预测结果表编号保护目标距线路边导线距离（m）导线排列方式及对地高度(m)数据分项E(kV/m)B(mT)新建线路1#仪陇县兰家坝村二组张和平居民※5单回三角/7.0m现状值9.584×10-36.72×10-5线路贡献值1.8147.88×10-3预测值1.8247.95×10-32#仪陇县度门镇立石子村五组吴纪良居民※15单回三角/7.0m现状值4.612×10-34.85×10-5线路贡献值0.7112.55×10-3预测值0.7162.6×10-34#仪陇县兰家坝村二组刘显金等居民※25单回三角/7.0m现状值6.32×10-43.38×10-5贡献值0.2569.67×10-4预测值0.2671.0×10-35#四川省正三和农畜产品开发有限公司※5单回三角/7.0m现状值1.752×10-35.15×10-5贡献值1.8147.88×10-3预测值1.8167.93×10-36#仪陇县新政镇埃湾村十一组吴应仙等居民※18单回三角/7.0m现状值6.167×10-35.34×10-5贡献值0.4841.8×10-3预测值0.491.85×10-3注：E－工频电场强度、B－工频磁感应强度、※－监测点；由表5-12可知，本项目投运后在环境保护目标处产生的工频电场强度、工频磁感应强度均满足相应评价标准要求。可以看到，本项目对保护目标的电磁环境影响均符合评价标准的要求。第六章电磁防护措施6.1工程设计中已采取的电磁环境保护措施6.1.1度门110kV变电站（1）电气设备均安装接地装置；（2）对平行跨导线的相序排列要避免或减少同相布置，尽量减少同相母线交叉与相同转角布置；（3）配电装置选用AIS设备。6.1.2输电线路（1）合理选择导线截面和相导线结构；（2）线路路径选择时，尽量避让集中居民点；（3）线路在与其他电力线路交叉时，其净距满足《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）要求；（4）在非居民区，导线对地最低高度不低于6m；在居民区，导线对地最低高度不低于7m。6.2需进一步采取的电磁环境保护措施（1）对工程所在地区的居民进行有关输变电工程环境保护知识的宣传和教育，消除他们的畏惧心理。（2）建立健全环保管理机构，搞好工程的环保竣工验收工作。6.3电磁环境影响防护距离度门110kV变电站站界四周及评价范围内敏感点处的工频电场强度、工频磁感应强度能满足相应标准要求，110kV输电线路及其评价范围内敏感点处的工频电场强度、工频磁感应强度亦能满足相应标准要求，不需再设置电磁环境影响防护距离。第七章专项评价结论7.1电磁环境评价结论（1）地处嘉陵江西岸的度门镇与仪陇县城隔江相望，2012年仪陇县委、县政府提出“以江为轴、跨江西进、度门组