预应力梁模板支撑方案

--10-屋面预应力砼梁模板支撑系统施工方案一、工程概况：因使用功能需要本工程屋面均设大跨度、大断面预应力混凝土梁，会议中心大梁32.40M〔轴线至轴线5002023~2324mm，梁底距支承面高度为6.5028.00〔轴线至轴线6.70M，梁内除非预应力筋外，各配4110mm，120mm。二、梁模板〔含屋面板模板〕和支撑系统构造：18mm18mm〔80×50mm〕组成，由于梁侧模高度较高，所以梁中部设对拉螺栓〔M12，外楞承受Φ4818mm〔80×50mm〕组成。8.00网布置〕与双排贝雷桁架支撑系统。屋面板模板的支撑系统承受满堂扣件式钢管支撑架材料搭设，支撑脚平面布置详见附图〔一。〔一、钢管支撑系统搭设的技术要求：11/1000。2、两相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离500mm1/3。的立杆上，立杆底层步距不大于2M。4、钢管满堂脚手架四边以及中间每隔三∽四排支架立杆应设置一道剪刀撑〔纵横向都设，由底至顶连续设置，以确保支架空间稳定性。〔二〕支撑系统搭设尺寸；1、预应力大梁及屋面板支撑系统平面布置详见附图。2、屋面板下立杆距离。1950∽1250；21000∽1200；3180020044三、模板的强度验算和支撑系统构造验算：1、预应力砼梁侧模板的侧压力计算：绍可按以下两式计算，并取其最小值：

ßV1/2

01 2式中F——浇筑砼对模板的最大侧压力〔KN/2；Уc——砼的重力密度KN/M2；T0————

浇筑砼的初凝时间〔h，可按实测确定。也可承受T=200/〔T+15〕0TV——砼的浇筑速度〔m/h；H——砼侧压力计算位置处至浇筑砼顶面的总高度ß1.0；掺具有缓凝作用的外加剂11.2；ß30mm0.85；250~90mm1.0；110~150mm1.15。T=20℃，V=3m/h，H=2.324m，ß1=1.2，ß=1.0。2则会议中心：F=0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.0×31/2=62.71KN/M21F=24×(2.324-0.35)=47.38KN/M22F=F=47.38KN/M22后勤效劳中心：F=62.71KN/M21F=24×(2.08-0.35)=41.52KN/M22F=F=41.52KN/M222KN/M2荷载设计值 2×1.4×0.9=2.52KN/M2按施工手册进展荷载组合会议中心: Fˊ=47.38×1.2×0.9+2.52=53.69KN后勤效劳中心: Fˊ=41.52×1.2×0.9+2.52=47.36KN2、侧模对拉螺栓直径验算：计算公式：P=FA式中：P——对拉承受的压力〔N；F——砼侧压力〔N/M2；A——模板对拉螺栓分担的受荷面积〔M2a——对拉螺栓的横向间距〔M；b——对拉螺栓的纵向间距〔M；f=205N/mm212900N。侧模对拉螺栓直径验算：取会议中心：a=0.45m b=0.5m则p=53.69×103×0.45×0.5=12080N<12900N 安全取后勤效劳中心：a=0.5m b=0.5m则p=47.36×103×0.5×0.5=11840N<12900N 安全3、大梁底模厚度验算：计算图为：1、屋面梁混凝土自重〔354mm：0.52.2×0.354×24KN/mm3=9.35KN2、钢筋自重：0.5×2.2×0.354×1.5KN/m3=0.58KN3)、模板：4.93×0.354×0.5KN/mm2=0.87KN41KN/mm22KN/mm2：×0.5×0.354=0.53KN荷载设计值〔9.35+0.58+0.87〕×1.2+0.53×1.4=13.70KNq=13.70/0.354=38.70KN/M设计1 1M=ql2=×38.70×3542=606216N.mm8 8[δ]=13N/mm2W≥606216/13=466324663246632/500加50×100三根方档固定Ix=15664541mm4 A=2400Vx=

=25.5 W=I/y=15664541/45.9=341275II/Aδ=606216/341275=1.78N/mm2<13N/mm2 安全4、大梁侧模强度验算：F=24×2.324×1.2×0.9+2.52=62.78KN/M2。KN/M=6.278N/mmW=1/6×100×182=5400mm3M=1/11ql2=1/11×6.278×2502=35670N.mm应力δ=M/W=35670/5400=6.61<14.84〔N/mm2〕 安全5、大梁底模下小楞验算〔395mm：承受φ48厚3.5mm钢管 A=489mm2 W=5080 i=15.8荷载13.70KN/0.5m=27.40KN/M=27.40N/mm1M=ql2=1/8×27.4×2752=259016N.mm8=M/W=259016/5080=50.98＜[δ]=215N/mm2安全6、后勤效劳中心支撑搭设平面〔以后勤效劳中心4轴为例：7、贝雷桁架复核：〔一〕荷载恒载 浇平板及模板小楞0.12×(24+1.1)+0.3=3.31KN/m2浇预应力大梁及模板0.4×1.94×(24+1.5)+0.5×4.36=21.97KN/m贝雷桁架自重及其附件 3.0KN/m活载 施工荷载 1KN/m2振捣荷载 2KN/m2〔二〕计算简图及内力〔1m〕g=(3.31×1.0+21.97+3.0)×0.5×1.2=16.97KN/mq=3.0×1.0×0.5×1.4=2.1KN/mp=g+q=16.97+2.1=19.07KN/m跨内弯矩M=支座剪力V=

×19.07×7.02=116.8KN/m1pl1pl2=1881pl=122容许应力表<复印件>选用排层组合、单排单层形式，不设加强弦杆允许内力〔标准值：弯矩[M]=788.2KN.m>M=116.8KN.mK剪力 [V]=245.2KN.m>V=66.75KNK综合上述贝雷桁架作为预应力大梁、支撑能满足构造安全要求8、原设计钢砼柱及根底复核〔以D4〕〔一、主体施工期间钢砼柱根底荷载值荷载1N12N2a、浇现浇钢筋混凝土平板δ=1200.12×(24+1.1)=3.01KN/m2b、现浇钢筋混凝土小梁折算平面荷载0.25×0.58×(24+1.5)/3.5=1.06KN/m2c、平板支撑系统〔8.5m〕0.5+0.25×8.5/4=1.03KN/m2〔设计值〉66.75×4=267.0KNe、钢柱自重Φ377×9.0 f、活载、施工荷载1.0KN/m2N=[(3.01+1.06+1.03)×1.2+1.0×1.4×0.9]×8.1×7+267+6×1.2=692.6KN23、施工期间柱根底总荷载 N=N+N=〔N+692.6KN〕1 2 1〔二〕设计使用期间钢砼柱根底荷载值1N12N2a250.025×28=0.7KN/m20.025×24=0.6KN/m20.8KN/m23.5KN/m2N=[(0.7+0.6+0.8)×1.2×2+3.5×0.85×1.4×2]×8.1×7=758.1KN2使用阶段柱根底总荷载 +N=〔N+758.1KN〕1 2 1综合上述1〔使用阶段根底荷载〔N+758.1KN〕>〔N+692.6KN〔施工期间柱基1 1础总荷载〕根底能满足构造安全要求2、柱配筋根底顶面至三层楼面配筋一样，柱能满足构造安全要求9、钢柱复核〔一〕钢柱轴力 267KN〔二〕a、计算长度 按6500mm Q235钢 截面积A=104.04cm2 回转半径V=V=13.01cmx yb、构件强度验算λ=650/13.01=50 ф=0.856267103δ=0.856104.04102

=29.98N/mm2<215N/mm210、钢牛腿计算〔一〕预埋件及钢牛腿选用如图锚筋承受6Φ16 承受400×500×10〔二〕锚筋计算V=66.75KN A=1206mm2S0.94.00.08160.94.00.08163009.6300uafv v y

1.3aafv b y20.02103103 10 =515+188=703mm21.30.90.60.2516300400 锚筋A>703mm2 满足S〔三〕牛腿焊缝计算截面的几何特性〔焊缝本身的惯性矩很小略去〕WIW=

1 1×8×3803+ ×10×(150-10)×1952〕=1.431×108mm412 2w=715500mm3W h/2A=8mm×(380-10)mm=2960mm2W〔四〕牛腿焊缝强度验算查表fw=185N/mm2，f=215N/mm2，fw=125N/mm2，t c V钢材Q235，焊条E43型 最大正应力验算MWδ= m t CWW剪应力验算Vτ=AW

=23N/mm2<fwV“1”点折算应力验算MhWδ= 0=26.6N/mm2W1 hw1eg满足要求、钢柱下支座：、钢柱上支座：

=48N/mm2≤1.1fw=203.5N/mm2t、钢牛腿处节点：[牛腿上部同贝雷桁架连接同〔2〕]12、贝雷桁架构造连接〔详见装配大路铜桥架设说明，每3m一只，支撑架尺寸450×1200，桁架之间用专用锁子连接，组合后两片桁架宽尺其尺寸同大梁长度〔净尺寸27.2m〕刚好。贝雷桁架侧向稳定设水平钢管，同满堂脚手架相连。三、模板的安装：细部构造的合理和牢靠，支撑时要考虑拆模的便利，具体操作时遵守公司施工工艺操作规程。四、模板的撤除：模板的撤除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工规定执行，大梁底模必需待预应力钢绞线张拉、灌浆后并待灌浆强度到达设计要求后才能撤除。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其棱角不因拆模受损失时方可撤除；对于承重模板，如顶75%设计强度后放可撤除。拆模挨次应先支后拆，并执行工程部书面通知撤除制度。模板撤除安全技术措施一般要求时，应符合以下要求：板，包括梁、柱、墙侧模，在混凝土强度能保证其外表及棱角不因撤除模板而受损坏后，方可撤除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度到达1N/mm2 即可撤除。2-1-8-1的规定，方可撤除。2-1-8-1现浇构造拆模时所需混凝土强度顶次 构造类型 构造跨度≤21 板 ＞2，≤8＞8≤8梁、拱、壳＞8≤2悬臂构件

〔%〕50751007510075＞2 100质量问题时，应暂停撤除。待实际强度到达要求后，方可连续撤除。准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必需经过验算，加设临时支撑。撤除之前必需有拆模申请，并依据同条件试块强度测试结果到达规定时，技术负责人方可批准拆模。规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的挨次进展，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的挨次进展撤除。撤除的模板必需随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍同行和发生事故。拆模时，拆模区应设戒备线，严防有人误入被砸伤。拆模不能实行猛撬、以致大片塌落的方法撤除顶模。现浇楼板及框架构造拆模的模板，必需一次撤除完，不行中途停留，以免落下伤人。计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。模板撤除留意事项拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑