薄壁空心墩临时支架体系计算书(全)

薄壁空心墩临时支架体系计算书目录一、实心段模板计算书（一）模板侧压力计算（二）对拉螺杆拉力计算二、横隔板模板、内模支撑体系计算书（一）横隔板模板布置说明（二）横隔板模板、内模支撑体系验算1．竹胶板验算2．方木验算3．工字钢12验算（三）结论三、墩顶实心段支撑体系计算书（一）封顶实心段模板布置说明（二）墩顶实心段模板及支撑体系验算1．竹胶板验算2．方木验算3．工字钢12验算（三）结论四、盖梁模板及支撑体系计算书（一）工程概况（二）计算依据（三）托架构造设计图（四）基本参数（五）荷载设计1．荷载分析2．设计荷载3．盖梁模型及计算成果（六）结论五、吊装设备起重能力复核计算书（一）工程概况（二）主要性能参数（三）吊车绳索检算（四）吊车稳定性检算六、其他临时结构计算书（一）塔吊承台天然基础的计算1．计算依据2．塔机型号C5013（QTZ63）塔式起重机3．地基承载力计算4．地基变形计算5．塔机风荷载计算七、液压自爬模计算一、实心段模板计算书（一）模板侧压力计算①混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列两式计算，并取其最小值：②式中：F--新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc--混凝土的重力密度（kN/m3），此处取25kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间（h）,此处取2.5小时；V--混凝土的浇灌速度（m/h）;取0.3m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取1.5m；β1--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2--混凝土坍落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。取二者中的较小值，F=10.39kN/m2有效压头高度：倾倒混凝土产生的水平载荷标准值查表17-78（建筑施工手册）为4.0kN/m2。综上，模板侧压力标准值为10.39KN/m2，设计值为18.068KN/m2。（二）对拉螺杆拉力计算对拉螺栓承受最大拉力N=18.068×0.75×0.75=10.16KN。对拉螺栓直径为16mm，对拉螺栓有效面积为A=144mm2，对拉螺栓承受拉力最大值为[N]=f×A=24.5KN。（其中：f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；A—对拉螺栓有效面积（mm2））N=10.16KN<[N]=24.5KN故对拉螺杆受力满足要求。二、横隔板模板、内模支撑体系计算书（一）横隔板模板布置说明薄壁空心墩横隔板厚度为0.4m，每8m设置一道横隔板，横隔板模架需架空设计，横隔板根端横桥向倒角为0.4m×0.4m，顺桥向倒角为0.2×0.4m，在施工墩身倒角时先将I12工字钢预埋在墩身倒角的相应位置，与墩身倒角砼一同浇筑，确保墩身的整体稳定性，I12工字钢沿纵桥向铺设，工字钢顶面铺设方木（10×10cm）+竹胶板（1.5cm厚）形式，考虑到施工安全风险较高，且费时费工，支架不进行拆除。纵向工字钢间距按1.0m布置，方木间距按0.3m布置。横隔板支架布置形式（二）横隔板模板、内模支撑体系验算1．竹胶板验算取100mm宽的竹胶板截面进行验算，面板特性如下:底膜采用15mm厚竹胶合板，横向湿状静曲强度取15Mpa。采用单向板计算，跨度23cm（方木中心间距30cm）。荷载计算（横隔板浇筑高度0.4m）：混凝土线性荷载：q1=1.2×26×0.1×0.4=1.248kN/m；振捣线性荷载：q3=1.4×2.0×0.1=0.28kN/m；强度荷载组合：q=1.248+0.28=1.528kN/m；单向板跨中弯矩：弯曲应力：，满足要求；2．方木验算方木截面特性：混凝土线性荷载：q1=1.2×26×0.3×0.4=3.744kN/m；振捣线性荷载：q3=1.4×2.0×0.3=0.84kN/m；强度荷载组合：q=3.744+0.84=4.584kN/m；跨中弯矩：弯曲应力：，满足要求；3．工字钢12验算工字钢12截面特性如下：混凝土线性荷载：q1=1.2×26×1×0.4=12.8kN/m；振捣线性荷载：q3=1.4×2.0×1=2.8kN/m；强度荷载组合：q=12.8+2.8=15.6kN/m；刚度荷载组合：10.4+2=12.4kN/m跨中弯矩：弯曲应力：，满足要求；挠度：，满足要求。底模板支撑间距为30cm，面板按五跨连续梁进行计算。计算中取1m宽模板。（三）结论通过以上计算横隔板模板及支撑体系中的竹胶板、方木、工字钢12的强度及刚度满足规范要求。三、墩顶实心段支撑体系计算书（一）封顶实心段模板布置说明薄壁空心墩上实体厚2.5m，长6m，宽1.9m，薄壁空心墩上实体内支架需支撑顶宽0.7m，长6m。在施工墩身倒角时先将长1.2米的12工字钢预埋在墩身倒的相应位置，与墩身倒角砼一同浇筑，12工字钢沿线路纵坡铺设，工字钢顶面铺设10cm×10cm方木，方木间距为15cm，方木上面铺设竹胶板形式，考虑到预留人洞风险较高，且费时费工，支架不进行拆除，纵向工字钢间距按0.5m布置，跨度0.7m。（二）墩顶实心段模板及支撑体系验算1．竹胶板验算取100mm宽的竹胶板截面进行验算，面板特性如下:底膜采用15mm厚竹胶合板，横向湿状静曲强度取15Mpa。采用单向板计算，跨度12cm（方木中心间距15cm）。荷载计算（上实体浇筑高度2.5m）：混凝土线性荷载：q1=1.2×26×0.1×2.5=7.8kN/m；振捣线性荷载：q3=1.4×2.0×0.1=0.28kN/m；强度荷载组合：q=7.8+0.28=8.08kN/m；单向板跨中弯矩：弯曲应力：，满足要求；2．方木验算方木截面特性：混凝土线性荷载：q1=1.2×26×0.15×2.5=11.7kN/m；振捣线性荷载：q3=1.4×2.0×0.15=0.42kN/m；强度荷载组合：q=11.7+0.42=12.12kN/m；跨中弯矩：弯曲应力：，满足要求；3．工字钢12验算工字钢12截面特性如下：混凝土线性荷载：q1=1.2×26×0.5×2.5=39kN/m；振捣线性荷载：q3=1.4×2.0×0.5=1.4kN/m；强度荷载组合：q=39+1.4=40.4kN/m；刚度荷载组合：32.5+1=33.5kN/m跨中弯矩：弯曲应力：，满足要求；挠度：，满足要求。（三）结论通过以上计算墩顶实心段模板及支撑体系中的竹胶板、方木、工字钢12的强度及刚度满足规范要求。四、盖梁模板及支撑体系计算书（一）工程概况ZK7+291/K7+263上龙邦大桥盖梁设计4片，盖梁尺寸：12.35×2.3×2.0m（长×宽×高）（左幅2片、右幅2片），设计混凝土强度C40，以长12.35m×宽2.30m×高2.00m最大盖梁尺寸进行盖梁支撑系统受力分析。（二）计算依据(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）(2)《路桥施工计算手册》(3)《钢结构设计标准》（GB50017-2017）(4)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（三）托架构造设计图(1)在空心薄壁墩部适当位置沿桥梁顺桥向每个墙面预埋2个Φ110mm的PVC管，间距为5.00米，保证预埋PVC管水平,进行密封及固定处理。(2)主梁双拼50b工字钢安装：50b工字钢长14.75m，安装之前在穿心钢棒上先焊接一根14#槽钢作为千斤顶底座。工字钢上下打眼采用螺栓连接，墩身前后的方向采用Φ16拉筋前后对拉，设4道，防止倾覆。(3)分配纵梁16工字钢安装：分配梁为16工字钢，位于一次分配主梁之上，即搭接在墩身前后的双拼50b工字钢之上，与主梁焊接连接，横向间距35cm，单根长4.80m。图7-1盖梁支撑系统设计图（四）基本参数(1)基本构造参数薄壁空心墩盖梁最大截面尺寸B×h=2.30m×2.00m，盖梁总长12.35m，盖梁支撑方法穿芯棒法，盖梁支撑体系布置形式采用横向分布梁+纵向承重梁。(2)钢棒钢棒采用φ100mm合金结构钢棒(40Cr)，钢材采用规范GB/T3077-2015

的合金结构钢40Cr，屈服强度允许值［σ］=785MPa，抗剪允许值［τ］=471Mpa。(3)Q235抗拉、抗压、抗弯强度设计值为［σ］=205MPa；抗剪设计值［τ］=120Mpa。（五）荷载设计1．荷载分析施工荷载包括：盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备质量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。2．设计荷载2.1永久荷载1支架自重由模型自动计入；2钢筋混凝土自重a.盖梁悬臂荷载钢筋混凝土湿重考虑1.05的超载系数，按1.05×26=27.3kN/m3计算，图7-2悬臂荷载分布示意图荷载计算结果如下表：表7-1分配梁混凝土荷载位置面积（m2）加载长度（m）混凝土方量（m3）混凝土湿重（kN/m3）混凝土湿重（kN）I16线荷载（kN/m）10.49672.31.1427.331.1913.5620.66702.31.5327.341.8818.2130.63092.31.4527.339.6117.2240.59502.31.3727.337.3616.2450.55912.31.2927.335.1115.2660.52332.31.2027.332.8614.2970.48742.31.1227.330.6013.3180.45162.31.0427.328.3612.3390.41572.30.9627.326.1011.35100.13982.30.3227.38.783.82b.盖梁襟边荷载襟边荷载全部由主梁双拼50b工字钢承担，为2.0×0.1×27.3=5.46kN/m图7-3襟边荷载分布示意图3模板自重a.盖梁底模面积为：3.3×2.3=7.59㎡，模板考虑1.4kN/㎡，则内模荷载为：7.59×1.4=10.63kN；表7-2分配梁底模荷载位置模板面积（㎡）模板重（kN/㎡）模板自重（kN）I16线荷载（kN/m）10.591.40.830.3620.841.41.170.5130.841.41.170.5140.841.41.170.5150.841.41.170.5160.841.41.170.5170.841.41.170.5180.841.41.170.5190.841.41.170.51100.301.40.420.18b.横桥向盖梁悬臂部分侧模面积为5.0㎡，模板考虑1.4kN/㎡，则侧模荷载为：5.0×1.4=7kN。表7-3分配梁侧模荷载位置模板面积（㎡）模板重（kN/㎡）模板自重（kN）I16线荷载（kN/m）10.49671.40.700.7020.66701.40.930.9330.63091.40.880.8840.59501.40.830.8350.55911.40.780.7860.52331.40.730.7370.48741.40.680.6880.45161.40.630.6390.41571.40.580.58100.13981.40.200.20c.横桥向盖梁桥墩上方侧模面积为6×2=12㎡，模板考虑1.4kN/㎡，则侧模对主梁的线荷载为：12×1.4/6=2.8kN/m。表7-4主梁侧模荷载位置侧模面积（㎡）模板重（kN/㎡）模板自重（kN）加载长度（m）双拼I50b线荷载（kN/m）主梁121.416.8062.8d.顺桥向悬臂端侧模面积为1.1×2.3=2.53㎡，模板考虑1.4kN/㎡，则侧模对分配梁的线荷载为：2.53×1.4/2.3=1.54kN/m。表7-5分配梁侧模荷载位置侧模面积（㎡）模板重（kN/㎡）模板自重（kN）加载长度（m）I16线荷载（kN/m）102.531.43.542.31.542.2可变荷载施工荷载施工人员、施工机具和施工材料临时存放荷载按2.5kN/㎡；混凝土倾倒及振捣荷载按2kN/㎡2.3荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.3，施工荷载按活载考虑组合系数1.5。结构重要性系数按1.0取值。3．盖梁模型及计算成果本次计算采用MIDAS进行支架结构建模分析，图7-4盖梁支架计算模型示意图3.1工字钢16构件验算1强度验算图7-4I16弯曲应力图由上图知I16最大应力为109.7MPa，小于Q235强度设计值为［σ］=205MPa,满足规范要求。图7-5I16剪应力图由上图知I16最大剪应力为38.51MPa，小于Q235抗剪设计值［τ］=120Mpa，满足规范要求。2刚度验算图7-6I16最大变形图图7-7I16相对变形图最大相对挠度为25.047-23.971=1.076mm小于L/400=2300/400=5.75mm，满足规范要求。3.2双拼工字钢50b构件验算1强度验算图7-8双拼I50b弯曲应力图由上图知双拼I50b最大应力为161.6MPa，小于Q235强度设计值为［σ］=205MPa,满足规范要求。图7-9双拼I50b剪应力图由上图知双拼I50b最大剪应力为25.66MPa，小于抗剪设计值［τ］=120Mpa，满足规范要求。2刚度验算图7-10双拼I50b变形云图由上图可知主梁最大挠度为21.61mm小于L/200=4875/200=24.375mm，主梁刚度满足规范要求。3.3钢棒验算1钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴墩壁，故只考虑钢棒受剪及受弯，2个支点截面分担承受上面传来的荷载。图7-11钢棒受力模型图7-12支点反力基本组合值2钢棒计算钢棒最大剪应力：满足规范要求；钢棒最大弯曲应力：满足规范要求。（六）结论通过以上计算，主梁及分配梁的强度及刚度满足规范要求；钢棒的强度基本符合规范要求。五、吊装设备起重能力复核计算书（一）工程概况ZK7+291/K7+263上龙邦大桥薄壁空心墩涉及起重吊装的有模板单块、混凝土运输吊装、钢筋吊装设备起重能力复核。（二）主要性能参数本项目拟采用50T汽车起重机，最大额定总起重量50t，主要技术参数如下表：50t汽车起重机设备技术参数序号项目数值备注1工作性能参数最大额定总起重量kg1500002基本臂最大起重力矩KN.m51006m幅度3最长主臂最大起重力矩KN.m231022m幅度4基本臂最大起升高度m13.55主臂最大起升高度m60不考虑吊臂变形，括号内数值为加上加长臂的值6副臂最大起升高度m78.4/(86)7工作速度单绳最大速度（主卷扬）m/min115卷筒第五层8单绳最大速度（副卷扬）m/min76卷筒第三层9起重臂起臂时间s6810起重臂伸出时间s48011最大回转速度r/min1.512行驶参数最高行驶速度km/h7513最大爬坡度%4014最小转弯直径m2215取小离地间隙mm29016排气污染物排放值及烟度限值符合标准规定GB3847-2005

GB17691-2005(国III)17百公里油耗L8018质量参数行驶状态自重（总质量)kg6450019整车整备质量kg6437020前轴轴荷kg1960021后桥轴荷kg3540022尺寸参数外形尺寸(长×宽×高)mm14990×3000×395023支腿纵向距离m7.0424支腿横向距离m8.5（全伸）、6.5（半伸）25主臂长m13～5926主臂仰角°-1.5～8027副臂长m11、18.628副臂安装角0、3050t吊车参数表(主臂起重性能表)工作幅度（m）主臂主臂

仰角

（°）主臂+副臂（m）1缸伸至100%，支腿全伸，厕方、后方作业42+9.542+1611.11518.824.63o.436.2420°30°0°30°3.05500040000320008045002150280010003.55050040000320007845002050260010004.044500400O032o00240007642001950230010004.5400003600031000230007438001900200010005.036000330002900021800160007235001850180010005.53200030000273002060016000124007032001800165010006.0290002750025700195001600012400683000175015509006.5260002550024200155001550012400662700170014508507.02400023500230001750014600124009000642300165013508007.52230021900215001660014000124009000622000160012507508.02030019700194001580013300118009000601700135011507009.015800153001500014300122001090090005814001100100065010.012200120001300o1120010000900056115085085050011.0990097001070010300920083005495065065012.082008o0090o09700850078005275045014.05500650071507500680016.03800480054005750600018.0355041504500475020.0260032003500375022.0185024002750300024.018002100235026.013001600185028.08501200145030.0850105032.0750l03.97.77.77.77.77.7ll0005.811.617.423.2倍率12886443吊钩50吨主吊钩4.5吨副吊钩注：表中“l”栏的数值表示：与之对应的主臂长度工况下，Ⅰ缸伸出的长度；“III”栏的数值表示：与之对应的主臂长度工况下，Ⅱ缸伸出长度的3倍。（三）吊车绳索检算吊索拉力：P拉=QJ/Nsin85°QJ=K动×G设钢丝绳破断力：P=P拉×k其中：P拉—吊索拉力；QJ—计算载荷；k动—动载荷系数1.1；G设—塔机料斗重量为0.25t+1m3混凝土重量2.6t+吊钩和钢丝绳重量0.60t=3.45t；模板长度为2.4M，宽度为3.0M单块重量约0.66t+吊钩和钢丝绳重量0.60t=1.26t，钢筋直径28mm长4.5m按20根重量0.44t+吊钩和钢丝绳重量0.60t=1.04t。N—吊索分支数，吊塔机料斗、模板、钢筋时为2。P—钢丝绳破断力；K—安全系数6；1．塔机料斗时P拉=QJ/Nsin85°=1.1×3.45/2sin85°=1.90tP=P拉×k=1.90×6=11.4t钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa查钢丝绳参数表选6×37，=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t＞P=11.4t；故安全。2．吊模板单块重量时：P拉=QJ/Nsin85°=1.1×1.26/2sin85°=0.70tP=P拉×k=0.70×6=4.20t钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa查钢丝绳参数表选6×37，=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t＞P=4.20t；故安全。3．吊钢筋直径28mm长4.5m按20根重量时：P拉=QJ/Nsin85°=1.1×1.04/2sin85°=0.57tP=P拉×k=0.57×6=3.42t钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa查钢丝绳参数表选6×37，=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t＞P=3.42t；故安全。（四）吊车稳定性检算为保证吊车在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。1．以塔机料斗为验算对象，查《起重机设计规范》可知：式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15Kw—风动荷载加权系数，取1，因构件尺寸较小，可忽略不计。MG、MQ、Mw为吊车自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，KN·m0，吊车稳定。2．以吊模板单块重量为验算对象，查《起重机设计规范》可知：式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15Kw—风动荷载加权系数，取1，因构件尺寸较小，可忽略不计。MG、MQ、Mw为吊车自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，KN·m0，吊车稳定。3．以钢筋直径28mm长4.5m按20根重量为验算对象，查《起重机设计规范》可知：式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15Kw—风动荷载加权系数，取1，因构件尺寸较小，可忽略不计。MG、MQ、Mw为吊车自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，KN·m0，吊车稳定。六、其他临时结构计算书（一）塔吊承台天然基础的计算1．计算依据1.1《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。1.2《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20091.3《混凝土结构设计规范》GB50010-20101.4《建筑桩基技术规范》JGJ94-20081.5《建筑地基基础设计规范》GB50007-20111.6计算书根据塔吊说明书荷载参数进行验算，要求基础承压必须达到0.2MPa,否则须打水泥桩。2．塔机型号C5013（QTZ63）塔式起重机2.1塔吊技术性能①塔吊技术性能参数。详见《塔吊技术性能参数表》表7-2-2-1-30塔吊技术性能参数表序号主要参数名称C5013(QTZ63)单位1起重力矩630Kn.m2最大额定起重量6.0t3有效工作幅度50m4最大幅度起重量1.3t5起升高度独立：40m附着：1406起升速度二倍率：80/40/8.5m/min四倍率：40/20/4.257变幅速度40/20m/min8回转速度0.62m/min9顶升速度0.5m/min10出厂高度40m11主肢材料规格160*160*16mm12标准节尺寸1.6*1.6*2.5m13标准节重0.766t14平衡重2.3(5*2.27+1.0)t15最大工作风压250n/平方米2.2塔吊载荷①塔机基础荷载标准值a详见《塔吊基础荷载标准值表》表7-2-2-2-31塔吊基础荷载标准值表载荷工况水平力垂直力弯矩扭矩Fh(KN)FV(KN)M(KN.m)Mn(KN.m)工作工况18.55201400270非工作工况7447015800②塔机传递至基础荷载标准值表7-2-2-3-32塔吊传递至基础荷载标准值表塔机载荷系数自重(高84m)最大起重水平竖向倾覆力矩G(KN)Fkl(KN)Fqk(KN)Fvk(KN)Fk(KN)Mk(KN.m)工作状态1.35574.3*1.35=775.30558.8*1.35=79.3818.5*1.35=24.975775.305+79.38=854.6581400*1.35=1890塔机载荷(KN)Fkl’(KN)Fqk’(KN)Fvk’(KN)Fk’(KN)Mk’(KN.m)非工作状态1.35524.3*1.35=707.805074*1.35=99.9574.3*1.35=775.3051580*1.35=21383．地基承载力计算3.1塔吊基础承台布置①详见《塔吊基础承台布置表》表7-2-3-1-33塔吊基础承台布置表序号项目名称参数单位1承台边长l=6、b=6m2承台厚度h=1.5m3承台混凝土等级C35Mpa4钢筋混凝土自重YC=26(KN/m3)5承台上部覆土厚度h’=0m6承台上部覆土的重度Y’=19(KN/m3)7承台混凝土保护层厚度δ=50mm8承台底标高dl=-2.5m②计算简图如下：图7-2-3-1-33塔吊基础布置示意图3.2塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的：①竖向荷载标准值（Fk）；②水平荷载标准值（Fvk）；③倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（Mk）；④扭矩荷载标准值（Tk）；⑤以及基础及其上土的自重荷载标准值（Gk）。3.3矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：①基础底面压力应符合：a当轴心荷载作用时：pk≤fa=200kpa式中：pk------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;fa-------修正后的地基承载力特征值。b当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：pkmax≤1.2fa=1.2×200=240kpa式中：pkmax-------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。3.4基础底面的压力可按下列公式确定：①承台及其上土的自重荷载标准值：承台上土取1.35kN；Gk=bl(hYC+h'Y')式中:Gk---------自重荷载标准值；Gk=6×6×(1.5×26+0×19)×1.35=1895.40Kn；②当轴心荷载作用时:pk=(Fk+Gk)/bl=（854.658+1895.40）/（6×6）=76.391kn/m2≤240kpa故，符合要求。式中：Fk-----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；Gk-----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。③当偏心荷载作用时：pkmax=(Fk+Gk)/bl+(Mk+Fvkh)/W=（854.658+1895.40）/（6×6）+（1890+24.975×1.5）/36=129.93kn/m2≤1.2faW=(lb2)/6=(6×62)/6=36kn/m2符合要求。式中：Mk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；Fvk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。④当偏心距e>b/6时，pmax应按下式计算：pmax=2(Fk+Gk)/3la=2×（854.658+1895.40）/（3×6×2.5）=122.23kn/m2≤1.2fa式中：a-----合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。3.4偏心距e按式e=(Mk+Fkvh)/(Fk+Gk)计算，并应符合式e≤b/4。e=（1890+24.975×1.5）/（854.658+1895.40）=0.7m≤6/4=1.5m0.7m≤1.5m符合要求。4．地基变形计算4.1当地基主要受力层的承载力特征值（fak）不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数Il不大于0.75）、沙土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。注：地基主要受力层指塔基板式基础下为1.5b（b为基础底面宽度），十字形基础下为3b（b为其中任一条形基础的地面宽度），且厚度不小于5m范围内的地基土层。因fak=200kpa,故此时可不进行塔机基础的天然地基变形验算，略。4.2当塔机基础符合下列情况之一时，应进行地基变形验算：①基础附近地面有堆载可能引起地基产生过多的不均匀沉降；②地基持力层下有软弱下卧层或厚度较大的填土；4.3基础下的地基变形计算可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB5007的规定执行。该情况下不需要验算，略。5．塔机风荷载计算5.1风荷载标准值计算①垂直于塔机表面上的风荷载标准值（wk），应按下式计算：Wk=0.8βzμsμzwo=0.8×1.65×1.95×1.29×0.45=1.49kn/m2式中：wk-------风荷载标准值；βz----风振系数；μs----风荷载体型系数；μz----风压等效高度变化系数；wo-----基本风压（kn/m2）；②塔机的风振系数可根据不同的基本风压(wo)和地面粗糙度类别及塔机的计算高度(H)来确定。经查表，塔机风振系数为：1.65。③塔机的风荷载体型系数（μs），当塔身为型钢或方钢管杆件的桁架时，取1.95；当塔身为圆钢管杆件的桁架时，可根据不同的基本风压（wo）和风压等效高度变化系数（μz）查表确定。取1.9