益民菜市长顺街市场外接天桥勘察项目岩土工程勘察报告

PagePAGE1ofNUMPAGES23目录TOC\o"1-4"\h\z\u1、工程概况 42、勘察要求、依据及工作量 42.1勘察目的和要求 42.2勘察依据 52.3勘察工作布置 52.4勘察方法 62.5完成工作量 63、场地环境 73.1自然环境 73.1.1位置与交通 73.1.2气象 83.1.3水文 83.2区域地质条件 93.3场地分类 103.4场地地质条件 113.4.1地形地貌 113.4.2地层岩性 113.4.3场地水文条件 123.4.4水腐蚀性试验结果及评价 123.4.5土腐蚀性试验结果及评价 133.4.6不良地质作用和对工程不利的埋藏物 144、场地稳定性及地震效应评估 154.1场地的稳定性 154.2场地土的抗震分类 154.3场地地震特征参数 164.4场地饱和粉土、砂土液化判别 164.5抗震类别划分划分 165、试验及测试成果 165.1岩土参数的统计原则 165.2岩土参数选取原则 175.3原位测试成果 175.3.1标准贯入试验 175.3.2N120超重型圆锥动力触探试验 175.4室内试验成果 176、桥址区工程地质评价 196.1岩土物理力学性质 196.2桥位稳定性评价 206.3土层的均匀性评价 206.4地基土适宜性评价 206.5地基与基础方案评价与分析 216.5.1天然地基基础评价 216.5.2复合地基评价 216.5.3桩基础评价 216.5.4成桩可行性分析 216.6地基与基础方案建议 227、施工主要问题 227.1基坑开挖 227.2与基础施工有关的问题 237.3基坑降水 237.4周边环境评价与建议 247.5“海绵城市工程”建设对本工程的影响及建议 248、结论及建议 25附件：益民菜市长顺街市场外接天桥勘察项目岩土工程勘察报告益民菜市长顺街市场外接天桥勘察项目岩土工程勘察报告1、工程概况我公司通过招投标方式承接了益民菜市长顺街市场外接天桥勘察项目的详细勘察工作。拟建益民菜市长顺街市场外接天桥位于成都市青羊区长顺上街177号益民菜市门口。拟建天桥为单跨人行天桥、跨径为7.4m，桥长9.4m、桥宽3.2m，右侧连接现状跨长顺上街天桥，左侧连接现状菜市二楼。根据设计文件提供信息，拟建桥梁桥墩为柱式墩、拟采用桩基础。拟建人行天桥单跨长度为7.4m，属于小桥，工程重要性等级为三级；拟建场地位于对建筑抗震一般地段，不良地质现象一般发育，地质环境受到一般破坏，场地地形地貌较复杂，场地复杂程度等级为二级；岩土种类较多，无特殊性岩土，岩土条件复杂程度等级为二级。根据《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）的规定，本工程的勘察等级乙级。2、勘察要求、依据及工作量2.1勘察目的和要求1）查明工程区的地形、地貌特征及地层结构，各类土层的性质，基岩的构造、风化程度及深度、断层的位置，破碎带宽度及其填充情况和含水性，并对地基的稳定性和承载力进行定量评价。2）查明不良地质现象的成因、类型、性质、空间分布范围、发生和诱发条件、发展趋势及危害程度，并提出计算参数、整治措施。3）查明地下水的类型、埋藏条件、水位变化幅度与规律。查明含水层的范围、颗粒组成、渗透系数和补给条件，评价承压水对基坑稳定性的影响。4）判定环境水和土对桥涵建筑材料的腐蚀性。5）判定场地和地基土的地震效应（如地震液化等）。6）当存在具有水头压力差的粉细砂、粉土地层时，应评价产生液化、流沙、管涌的可能性。判定地基土及地下水在桥涵施工和使用期间可能产生的变化和影响，并提出相应的防治措施和建议。7）查明桩基可供选择的持力层及其埋藏深度、厚度变化规律。提供为计算单桩轴向受压容许承载力所需的桩侧各层土的极限摩阻力值、桩尖处极限承载力值、岩石单轴极限抗压强度值等。8）对桥梁基础进行综合评价，并提出相应的地基基础设计建议；对施工预制地段基础进行评价，并提出相应的地基处理和加固方案。2.2勘察依据1）《建设工程合同》；2）甲方提供的人行天桥平面图(1:1000)；3）《市政工程勘察规范》(CJJ56-2012)；4）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）；5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；6）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；7）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）；8）《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)；9）《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；10）《公路土工试验规范》（JTGE40-2007）；11）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）12）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）13）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》；14）其它与本工程相关的规范、标准等。2.3勘察工作布置本次勘察依据现行《市政工程勘察规范》并结合《公路工程地质勘察规范》的布孔原则进行布孔。勘探点布置在桥梁墩台位置，共布置3个勘探点(详见《桥梁工程勘探点平面布置图》)，其中控制性勘探点1个，一般性勘探点2个，控制性勘探点所占比例不少于勘探点总数的1/3。一般性勘探点深度为进入中密～密实卵石5m以上，控制性勘探点深度为进入中密～密实卵石8m以上，各勘探点深度满足规范要求。2.4勘察方法(见表2.4)测放勘探点位置。钻孔平面位置偏差小于±0.25m；高程偏差小于±0.05m；本工程坐标系为成都市坐标系，高程为1985国家高程基准。表2.4测量基准点坐标及高程测量基准点编号X坐标Y坐标高程(m)A119336.26318303.656504.652A219312.37418305.010—2.5完成工作量表2.5勘察工作量表勘察阶段勘察手段计量单位工作量野外作业勘探总进尺m49.70N120超重型圆锥动力触探进尺m31.80标准贯入试验次2取原状土试样件2取扰动土样件6取水件2室内试验土常规试验件2颗粒分析试验件8土的腐蚀性分析件2水质简分析件2内业整理2019.7.13～2019.7.203、场地环境3.1自然环境3.1.1位置与交通拟建项目位于成都市青羊区长顺上街177号益民菜市门口，交通便利。场区位置卫星影像图详见图3.1。图3.1勘察场区位置图3.1.2气象成都属亚热带湿润季风气候区，气候温和、四季分明、无霜期长、雨量充沛、日照较少。多年年平均气温为16.2℃，年最高气温为37.3℃，年极端最低气温为-5.9℃，最热月出现在7～8月，月平均气温为25.4和25.0℃；最冷月出现在1月，月平均气温为5.6℃；年总降水量为918.2毫米，雨量主要集中在7～8月，月降雨量分别为225和229毫米；降雨最少月份为12和1月，月降雨量分别为6毫米左右；暴雨期普遍出现在5～9月，常年暴雨出现的始终期分别在6月底7月初和8月下旬。3.1.3水文成都市区的河流有府南河、沙河、清水河、江安河等四个水系，对场地影响最大的河流为府南河。府南河分为府河和南河，府河起于郫县团结镇石堤堰洞子口，止于彭山县江口镇，全长97.3km；南河起于送仙桥，止于合江亭，全长5.63km。府河进入成都市区后绕城北、东而流，南河绕城西、南而流在合江亭处汇合，汇合后称府南河，又名锦江。拟建工程位于南河北部，距离南河约1.2km。根据《成都市地下水等水位线图》并结合城市地下水位下降的实际情况，勘察场地枯水期地下水位在自然地面下6m左右，丰枯期水位变化幅度约为2～3m。3.2区域地质条件据区域地质资料，拟建项目所在的场地的区域地质构造位置上地处成都坳陷盆地内，西距北东走向的龙门山褶皱带约60km，东距走向相同的龙泉山褶皱带约20km，成都坳陷呈北东35°方向展布，受喜山期运动的内力地质作用，龙门山和龙泉山构造带相对上升，而坳陷盆地相对下降，在岷江水系长期的搬运和沉积作用下，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冲洪积地层，不整合于白垩系地层之上，形成了当代景观的冲积平原。受东西两侧构造带的影响，在成都平原下伏基岩内形成了蒲江-新津和新都-磨盘山这一区域性的北东向基底断裂和其它次生断裂，长期以来，经区域地质调查配合物探、钻探和卫星遥感图片的解释，也证实了这些断裂的存在。区内的断裂构造和地震活动较微弱，历史上从未发生过强烈地震，但近年来，龙门山褶皱带比较活跃，并于2008年5月发生过汶川8.0级地震。场地位于距龙门山褶皱带东缘约50km的岷江冲洪积地层上，由于龙门山褶皱带地震活动的强度、频度严格受断裂带控制，地震影响在褶皱带以外衰减较快，并且根据成都市已有的地震地质研究成果和本次勘察查明的场地地层结构特征等综合分析可知，无论从区域地震地质背景还是场地的工程地质总体特征而言，场地稳定性良好。场地区域构造详见图3.2。图3.2.1场地构造单元略图图3.2.2区域构造纲要图3.3场地分类根据《中华人民共和国公路自然区划图》的划分，本区属“西南潮暖区”中的“四川盆地中湿区”。3.4场地地质条件3.4.1地形地貌场地位于冲洪积平原地区，地貌单元属于岷江Ⅰ级阶地。拟建场地位于现状人行道，地形平坦，钻孔孔口高程最高为505.16m，最低为504.73m，相对高差约0.43m。3.4.2地层岩性1）杂填土（Q4ml）：杂色，稍湿，松散～稍密状态。主要由建筑垃圾、生活垃圾、粉土、砂土、碎石等组成。场地内均有分布，欠固结状态。2）粉土（Q4al）：灰黄色，湿，中密～密实状态。局部夹薄层粉细砂，含少量氧化铁斑点，不易搓成土条。其摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。层顶埋深2.80～3.00m，层底埋深3.70m～3.90m，层厚约0.90m，以透镜体状分布于场地内，临近菜市门口区域缺失。标贯击数N一般为4.9～5.9击，平均击数为5.4击。3）卵石（Q4al+pl）：杂色，主要由石英岩、花岗岩、灰岩、玄武岩等组成；颗粒圆～次圆状，中～微风化状态。顶板埋深3.00～7.20m，全场地分布，按其颗粒组成、充填物含量及《成都地区建筑地基基础设计规范》的相关规定，场地内卵石按密实程度可分为以下四个亚层：3-1）松散卵石：卵石含量50％～55%左右，一般直径2～8cm。被中细砂充填，局部含薄层细砂。颗粒交错排列，部分接触。临近菜市门口区域缺失，层厚0.60～1.20m，以透镜体状分布于场地内部分地段。N120修正后击数一般为1.7～4.0击，平均击数为3.2击。3-2）稍密卵石：卵石含量55％～60%左右，一般直径4～8cm。被中粗砂充填，并含5%～15%的泥质成分。颗粒交错排列，部分接触。以层状、透镜体状分布于场地内部分地段，层厚0.50～0.70m，以层状、透镜体状分布于场地内。N120修正后击数一般为4.0～7.0击，平均击数为5.7击。3-3）中密卵石：卵石含量占60％～70%左右，一般直径4～10cm，含少量漂石，被中粗砂、砾砂充填，并含10%左右的圆砾。颗粒交错排列，大部分接触。层厚0.50～5.70m，以层状、透镜体状分布于场地内大部分地段。层厚0.70～1.10m，以层状、透镜体状分布于场地内。N120修正后击数一般为4.0～7.0击，平均击数为8.8击。3-4）密实卵石：卵石含量>70％，密实～很密状态，一般直径10～20cm，含较多漂石。被中粗砂和砾砂充填，并含15%左右的圆砾。颗粒交错排列，连续接触。以层状、透镜体状分布于全场地。以层状、透镜体状分布于全场地，本次勘察未揭穿，最大揭露厚度5.10m。N120修正后击数一般为10.0～15.0击，平均击数为13.4击。3.4.3场地水文条件1）地下水类型及赋存条件根据收集的水文地质资料、邻近场地详勘资料及本次勘察结果，场地地下水主要有两种情况，一是分布于人工填土和粉土中的上层滞水，主要靠大气降水渗透补给；二是孔隙型潜水，赋存于卵石层中，为场地主要含水层。孔隙水和裂隙水受大气降水、地下水迳流以及场地附近河流渗水补给，并通过地下径流和蒸发方式排泄。2）地下水位各孔地下水稳定水位于勘察结束后统一量测，其量测时间均大于终孔后24h，量测精度为±2cm。实测得地下水稳定水位最高高程500.73m，最低高程500.76m，平均高程500.75m，水位埋深在自然地面下4.20～4.60m左右。勘察时属丰水期，据了解，场地地下水水位年变化幅度约2～3m。场地地下水近年内最高水位约为502.50m。3）水文地质参数根据含水层性质和工程经验，拟建场地卵石层的平均渗透系数k值约为30m/d，粉土渗透系数k值约为4m/d。若进行降水设计，宜进行井点抽水试验准确确定渗透系数k值。3.4.4水腐蚀性试验结果及评价本次勘察共取2件场地内水样进行室内分析，根据分析报告，按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)第12.2的规定评价水对建筑材料的腐蚀性，结果详见表3.4-1。表3.4-1地下水腐蚀性评价1、按Ⅱ类环境类型对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)S1119.78＜30015.45＜2000-＜5000.00＜43000400＜20000S2121.5521.35-0.00445腐蚀性微微微微微结论：该地下水按环境类型对混凝土具微腐蚀性。2、按A类地层渗透性对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质PH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)S17.48＞6.50.00＜153.083＞1.0S27.410.004.105腐蚀性微微微结论：该地下水按地层渗透性对混凝土具微腐蚀性。3、对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价腐蚀介质水中的Cl-含量（mg/L）S153.919＜100S250.463腐蚀性微结论：该地下水对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。评判结果表明，场地地下水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。3.4.5土腐蚀性试验结果及评价本次勘察在ZK2和ZK3号钻孔中共取2件土试样进行土的腐蚀性试验，根据土的腐蚀性分析报告，按《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001，2009年版)第12.2条的规定对土的腐蚀性评价表3.4-2。

表3.4-2土的腐蚀性评价表1、按Ⅱ类环境类型对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质SO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)NH4+(mg/kg)OH-(mg/kg)ZK262.2＜300×1.523.9＜2000×1.5∕＜500×1.50.0＜43000×1.5ZK359.620.4∕0.0腐蚀等级微微微微结论：该场地土按环境类型对混凝土具微腐蚀性。2、按A类地层渗透性对混凝土结构的腐蚀性评价腐蚀介质PH值ZK27.35＞6.5ZK37.30腐蚀等级微结论：该场地土按地层渗透性对混凝土具微腐蚀性。3、对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价腐蚀介质土中的Cl-含量（mg/kg）ZK231.4＜250ZK326.5腐蚀等级微结论：该场地土对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。评判结果表明，场地土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。因拟建工程无钢结构基础，未作场地土对钢结构的腐蚀性评价。3.4.6不良地质作用和对工程不利的埋藏物根据现场调查及钻孔揭露，拟建场地无滑坡、崩塌、泥石流、采空区及危岩等不良地质作用，也未发现埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。根据现场调查及物探结果，拟建场地西侧为原有建筑地下室，拟建桥梁沿临街商铺往西南方向分布消防水池，东侧分布地下强电电缆，由于本次勘察业主未能提供原有建（构）筑物竣工资料，未能查明原有建（构）筑物具体边线，建议设计阶段时业主应收集相关资料，防止施工开挖时影响原有建（筑）筑正常使用。基坑开挖时若对原有建（构）筑物产生影响，建议对原有建（构）筑物进行保护。拟建场地南侧约9m分布一古树，施工时应避让古树避免对其产生伤害。4、场地稳定性及地震效应评估4.1场地的稳定性拟建建筑场地经现场钻探和调查，未发现有其它不利于工程建设的如滑坡、崩塌、泥石流、地面沉降、地裂缝、活动断裂等不良地质作用，区域地质相对稳定，属中等复杂场地，中等复杂地基，区域稳定性较好，建筑场地地基稳定性一般，适宜建设。4.2场地土的抗震分类根据区域地质资料及临近场地已有勘察报告，对本场地剪切波速估算值如下：杂填土剪切波速估算值Vs=130m/s；粉土剪切波速估算值Vs=180m/s；松散卵石剪切波速估算值Vs=200m/s；稍密卵石剪切波速估算值Vs=260m/s；中密卵石剪切波速估算值Vs=420m/s；密实卵石剪切波速估算值Vs=550m/s；拟建场地覆土层为杂填土、粉土及卵石，拟建场地场地土属软弱土（杂填土）～坚硬土（密实卵石）。选有代表性钻孔ZK1和ZK2进行等效剪切波速估算，计算结果见表4.2：表4.2钻孔孔内估算等效剪切波速及场地类别划分表孔号计算深度d0（m）等效剪切波速Vse(m/s)覆盖层厚度(m)场地土类型场地类别ZK18.4132.773～15软弱土ⅡZK27.9183.053～50中软土Ⅱ根据估算结果及覆盖层厚度结合《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011)表4.1.7分析，拟建桥梁场地类别为Ⅱ类。4.3场地地震特征参数根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）附录C，项目所在地成都市青羊区少城街道Ⅱ类场地地震动峰值加速度均为0.10g，地震动加速度反应谱特征周期均为0.45s；根据《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011第1.0.3条，桥梁所在地抗震设防烈度为7度。4.4场地饱和粉土、砂土液化判别拟建场地分布的粉土为可液化土，其黏粒含量约16.7～21.7%。根据《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011第4.2.2条，拟建场地抗震设防烈度为7度，粉土黏粒含量大于10%，拟建场地粉土可判别为不液化土。4.5抗震类别划分划分经勘察，场地内无滑坡、崩塌、地陷、地裂、泥石流等，亦未发现有造成地表错位的潜在断裂等不良地质作用，拟建场地土类型属软弱土～坚硬土，为对建筑抗震一般地段，属可进行建设的一般场地。根据《城市桥梁抗震设计规范》CJJ116-2011第3.1.1条，拟建桥梁为人行天桥，抗震设防类别为丁类。5、试验及测试成果5.1岩土参数的统计原则本次勘察现场作业及室内试验严格按《建筑工程地质勘探与取样技术规程》及《公路土工试验方法标准》要求进行操作。土工试验结果详见土工试验成果总表。对各（岩）土层物理力学指标及原位测试结果按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）推荐公式进行数理统计，根据统计结果，当各指标的变异系数大于0.30时，对参与统计离散性较大的数据元素按1.5倍标准差的粗差剔除界限予以合理取舍，或取统计平均值。5.2岩土参数选取原则根据物理力学指标统计结果，根据规范有关规定计算各土（岩）的地基承载力，并参照地区经验，综合确定各岩土层主要物理力学指标标准值、地基承载力基本容许值。拟建场地各岩土层地基承载力及各岩土层物理力学指标建议值见表6.1，本次勘察所提供的岩土参数可靠、适用，可作为设计依据。5.3原位测试成果5.3.1标准贯入试验为获取上部土层的力学指标，本次勘察对场地内的粉土共进行了2次标准贯入试验，测试数据统计结果见表5.3-1。表5.3-1标准贯入试验成果统计表样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差变异系数修正系数标准值(击)————说明：本次勘察勘探点数量较少、且粉土层分布较薄，故本次勘察仅对粉土进行2次标贯试验。5.3.2N120超重型圆锥动力触探试验本次勘察采用N120超重型圆锥动力触探试验对卵石层进行原位测试，超重型圆锥动力触探试验指标统计值见表5.3-2。表5.3-2N120超重型圆锥动力触探测试成果统计表土层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差变异系数修正系数标准值(击)44.01.33.2————57.04.05.7————510.07.08.8————615.010.013.71.8800.1410.98313.1注：N120大于15击按15击计。5.4室内试验成果本次勘察，采取了粉土原状样进行物理力学性质试验及颗粒分析试验；采取了卵石的扰动样，进行颗粒分析试验，试验报告详见附件，试验成果统计值见表5.4-1、5.4-2。表5.4-1土工试验成果统计表土名指标统计数n最大值最小值平均值x标准差б变异系数δ统计修正系数标准值粉土含水率W（%）223.522.923.20————天然密度ρo(g/cm³)21.931.911.92————比重GS22.722.712.72————饱和度Sr（%）285.084.084.50————孔隙率N(%)243.042.042.50————孔隙比eo20.7590.7260.743————液限WL(%)229.028.328.65————塑限WP(%)219.719.619.65————塑性指数IP0————液性指数IL20.410.380.40————内摩擦角Φ(°)223.522.022.75————内聚力C(kPa)219.918.719.30————压缩系数a1－2（MPa-1）20.3410.3250.333————压缩模量Es（MPa）25.315.165.24————黏粒含量（%）221.716.719.2————根据上表的统计结果：1）粉土压缩系数a1-2范围值为0.325～0.341MPa－1，平均值为0.333MPa－1，按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）对地基土压缩性等级的划分标准，粉土属于中压缩性土；2）粉土的孔隙比范围值为0.726～0.759，平均值为0.743，其密实度为中密～密实；3）粉土的含水量范围值为22.9～23.5，平均值为23.2，其湿度为湿。4）粉土的黏粒含量百分比为16.7～21.7%，平均值为19.2%。

表5.4-1颗粒分析试验成果统计表土样名称颗粒组成百分比（%）漂/石/卵石或碎石圆砾或角砾砂粒细粒块石粗中细粉粒黏粒粒径大小d（mm）>200200～100100～6060～4040～2020～55～22～0.50.5～0.250.25～0.0750.075～0.005<0.005粉土———————2.3～6.34.0～8.05.4～10.058.0～67.616.7～21.7卵石———20.7～28.956.9～45.74.9～11.81.8～15.02.9～5.53.1～6.33.6～6.63.1～16.46、桥址区工程地质评价6.1岩土物理力学性质表6.1-1各岩土层物理力学指标参数表岩土名称重度γ(kN/m³)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)黏聚力C(kPa)内摩擦角φ(°)承载力特征值fa0(kPa)杂填土17.22.0／8.08.0／粉土18.53.5／15.018.0110松散卵石20.5／10.0022.0180稍密卵石21.5／19.0028.0300中密卵石22.0／28.0035.0550密实卵石22.5／35.0040.0800表6.1-2桩周土侧摩阻力和桩端土极限端阻力建议值表岩土名称人工挖孔桩泥浆护壁钻(冲)孔桩负摩阻力系数ξnqpk(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)qsik(kPa)非挤土桩杂填土-15-150.30粉土-45-40-松散卵石-90-90-稍密卵石-120-110-中密卵石35001402000130-密实卵石60001602500140-6.2桥位稳定性评价岷江Ⅰ级阶地6.3土层的均匀性评价6.4地基土适宜性评价根据现场勘察及前述分析，拟建场地地形较为平坦，地貌较简单，场地土层主要为场地土和地下水对混凝土具微腐蚀性，且场区无影响工程建设的不良地下埋藏物，适宜建筑。结合拟建物的工程性质及基础埋深情况，各地基土的适宜性评价如下：填土：全场地表层均有分布，结构松散～稍密，承载力低，均匀性差，厚度较大，未经处理不能作为拟建人行天桥的基础持力层；粉土：呈层状、似层状在场地部分区域分布，承载力一般，压缩性一般，不能直接作为拟建人行天桥桥墩的基础持力层；卵石：包括松散卵石、稍密卵石、中密卵石和密实卵石，各密实状态的卵石交错分布，厚度较大，承载力较高、压缩性较低，层位稳定，可作为拟建人行天桥的基础持力层，但埋深较大。6.5地基与基础方案评价与分析6.5.1天然地基基础评价根据本次勘察结果，勘察深度范围内拟建场地地层分布主要为上覆杂填土厚度2.8～7.9m，其下为粉土、厚度约0.9m、1#桥墩区域缺失，最下部为松散～密实卵石。杂填土力学性能差，压缩性高，不能作为桥梁天然地基；粉土力学性能一般，压缩性一般，1#桥墩区域缺失，不能直接作为拟建桥梁天然地基；卵石层力学性能较好、压缩性较低可作为拟建桥梁天然地基，但局部埋深较深。综上所述拟建桥梁不适宜采用天然地基。6.5.2复合地基评价针对卵石层上部的杂填土和粉土可采用地基处理形式改善地基土力学性质，结合拟建场地周边环境情况及工程地质条件，适宜的地基处理方式有CFG桩和钢管桩等。6.5.3桩基础评价拟建项目部分区域填土较厚，可采用桩基础，适宜的桩基础类型有人工挖孔桩和钻（冲）孔灌注桩等。建议以中密～密实卵石作为桩端持力层。6.5.4成桩可行性分析拟建场地地形整体平坦、空间较狭窄，有市政道路直达拟建场地、交通方便。场地上部为杂填土，厚度较厚，其下为粉土，再下为卵石层。根据场地内地层结构及各岩土层的工程特性及周边环境，大型设备无法到达现场，拟建场地成桩条件较差，适宜于冲孔灌注桩和人工挖孔桩施工作业。采用冲孔灌注桩无需降水、钻进容易，可达到较深的桩端持力层；冲孔桩在钻进过程中常采用泥浆护壁，对周边环境影响较大，泥浆护壁形成的泥皮会降低各地层的侧阻力，同时桩底部的沉渣清除无法达到完全清除。采用挖孔桩对环境影响较小，所需设备简单，桩底虚土可清除干净，能直观观察地层变化；缺点是施工前需提前将水位将至设计桩底以下，桩长较长、护壁不好易发生安全事故。桩基施工前应做好施工组织设计和各种预案，确保成桩质量和施工安全。采用桩基，需经有关部门检测合格后方可进行下一步施工。在四川地区，检测依据《四川省建筑地基基础质量检测技术规程》（DBJ51T014-2013）及相关规范执行。6.6地基与基础方案建议根据场地岩土分布条件，综合考虑施工难度、施工安全及工程进度及造价等因素，拟建桥梁地基与基础方案如下：1）采用复合地基，以处理后的复合地基作为持力层，基础形式采用扩大基础或筏板基础。2）采用桩基础，以中密～密实卵石作为桩端持力层。7、施工主要问题7.1基坑开挖基坑开挖前调查周边交通及可利用场地，进行周密的施工组织设计，严禁弃土堆放于基坑边缘，基坑侧壁支护应进行专项设计，并制定应急方案。结合本工程场地岩土层条件及周边环境，基坑侧壁支护建议采用放坡或土钉墙支护，放坡坡率及基坑支护设计参数参见表7.1。表7.1-1土质边坡坡率允许值边坡土体类型容许边坡值(高宽比)坡高在5m以内坡高在5～10m杂填土1:2.00-粉土1:1.50-松散卵石1:1.201:1.35稍密卵石1:1.001:1.25中密卵石1:0.751:1.00密实卵石1:0.501:0.757.1-2基坑支护设计参数指标名称推荐土层名称值土钉的极限粘结强度标准值(kPa)锚杆的极限粘结强度标准值(kPa)杂填土1518松散卵石90120稍密卵石120160中密卵石150230密实卵石1702607.2与基础施工有关的问题如采用大开挖施工浅基础，则需采取降水和隔水措施，避免基坑被水浸泡。基坑需采取分段分层开挖，并及时支护。基坑底部被扰动土体需人工清除后再进行基础施工。如采用桩基础等深基础，施工前需对成桩设备进行配置，混凝土浇筑需采取水下浇筑方案。本项目施工场地位于成都市区，施工降水需采取措施避免渗透破坏。施工用水等需采取有效的措施排出场地影响区外，且作好防水措施，防止流入坑内。基础施工完成后，基坑应及时回填并分层夯实。7.3基坑降水在基坑开挖深度内，本场地地层结构为杂填土粉土和卵石等，卵石层为富水层。场地地下水位较高，为保证基础的顺利施工，设计降水深度在基坑范围内不宜小于基坑底面以下0.5m。若拟建工程基础施工需要降水，根据我公司在本地区所进行的基坑降水设计及施工经验，结合本场地地质条件，建议采用管井降水辅以集水坑明沟排水的降排水措施，管井降水措施及降水周期应进行专项设计。在进行降水设计时，宜进行井点抽水试验准确确定渗透系数k值，初步设计时岩土层渗透系数可按本报告表3.4建议值采用。若采