路基的质量控制课件

路基的质量控制路基的质量控制一、概述路基是路面的基础，是公路工程的重要组成部分。路面的损坏经常与路基排水不畅，压实度不足，强度低等直接有关，且修复难度大，费用高。公路建设的长期实践，特别是经过近十多年高速公路建成通车，证明路基必须达到密实、均匀、稳定才能保证路面处于良好的服务水平。路基路面应作为一个整体，进行综合设计与施工。高速公路的路基施工应严格按照部颁有关公路设计与施工标准、规范的规定进行精心设计、精心施工，并根据当地自然条件，因地制宜，确保路基具有足够的强度、稳定性和经济合理性。同时，还要考虑到养护、使用等方面的情况，并加强安全保障工程。一、概述路基是路面的基础，是公路工程的重要组成部分。路面的损二、高速公路路基的基本要求坚强稳定的路基为路面结构长期承受汽车荷载提供了重要的保证，完整的路面结构层保护了路基，使其长期处于稳定状态，路基和路面是不可分割的整体，应综合考虑其工程特点，解决两者的强度、稳定性等问题。高速公路路基填筑后，大都要求连续铺筑路面以开放交通，路基没有一段沉降稳定时间，必须提高路基的工程质量，使强度和稳定性足以支撑路面结构和车辆荷载，满足高速行车要求。高速公路纵坡要求严格，不可能用预留沉降量解决路基沉降变形问题，只能在路基填筑工程中严格控制密实度，减小工后沉降量与差异沉降。宜使工后沉降率控制在0.1%-0.15%以下，两点间差异沉降率小于0.40%。二、高速公路路基的基本要求坚强稳定的路基为路面结构长期承受汽高速公路路面须有很高的平整度，确保路面有良好的服务水平。必须对路基分层填筑压实，严格控制平整度，以达到规定的平整度标准。桥涵台背过渡段要基本上做到保持不跳车，必须在设计施工中采取有效技术措施解决跳车问题。高速公路开通运行后，要求长时间（十年）内不大修，达到高标准，高质量，做到百年大计，质量第一，实现公路畅通无阻。高速公路路面须有很高的平整度，确保路面有良好的服务水平。必须三、高塑性土路基1、高塑性土的特性当土的天然稠度小于1.1，液限大于40

，塑性指数大于18的高液限土、红粘土、湿粘土、中低膨胀土等特殊土，其土性指标基本相同，可以统称为高塑性土。(图1)它由土中粘土矿物种类和粘粒含量控制，其变化规律与土中含水量的增减有关，具有失水收缩和吸水膨胀的性质，属于水稳性不好的不良筑路材料，只有充分利用其可塑性的有利工程性质，全面考虑土质特点与自然环境对土基湿度、干密度的影响，控制好压实土的稠度范围进行最佳压实，达到要求的相应压实度，才能确保路基在长期使用中的强度与稳定性。三、高塑性土路基1、高塑性土的特性2、高塑性土填筑的规定交通部颁公路路基设计规范（JTGD30—2004）对湿粘土、红粘土、高液限土、膨胀土等特殊土作为填料时，要求达到重型压实试验法的压实度标准值。当达到有困难时，按规定压实度值适当降低1%—3%,或根据试验路研究成果确定压实度要求。交通部颁公路路基施工技术规范（JTGF10—2006）对湿粘土、红粘土、高液限土、中弱膨胀土作为填料直接填筑时规定：填料液限在40%-70%之间且CBR值满足路床路堤8、5、4、3的规定；碾压时填料稠度应控制在1.1~1.3之间；压实度可较规定标准值降低1%~5%，具体降低数值应根据当地土质等情况通过试验确定；不得作为公路路床范围内的填料。2、高塑性土填筑的规定交通部颁公路路基设计规范（JTGD303、高塑性土路基压实度的确定3.1高塑性土性指标根据全国各地有代表性的高塑性土的室内与现场测试结果，列出其中部分计算整理的土基物性指标测试值汇总表，包括稠度（Wc）、压实度（K）、CBR值、膨胀率等。（表1）（表2）（图2）表中论证了控制高塑性土的稠度在1.0-1.3时，含水量均大于最佳含水量，压实土的水稳性较好，CBR浸水前后的数值表明，符合填料压实土的最小强度要求，且浸水后的膨胀率较小。

3.2路基的干湿类型路基的强度与稳定性，同路基土的结构、性状、干湿类型的关系密切，直接影响路面结构及厚度的确定。路基干湿类型由土体的含水量高低决定，它取决于大气降水、地面水、地下水、水汽凝结水、薄膜水的作用和延续时间。

3、高塑性土路基压实度的确定3.1高塑性土性指标稠度Wc=(WL-W)/Ip。稠度指标综合了土的塑性特性，包含了液限、塑限与含水量的关系，全面直观地反映了土的硬软程度，物理概念明确。根据路基长期调查实践总结出土基的干湿状态如下表：

表3

土基干湿状态的稠度建议值

路面设计一般要求路基处于干燥或中湿状态，高速公路要求路基的最低回弹模量为40Mpa。

干湿状态土组干燥状态中湿状态潮湿状态过湿状态Wc0>Wc>Wc1Wc1>Wc>Wc2Wc2>Wc>Wc3Wc3>Wc

土质沙1.90>Wc>1.201.20>Wc>1.101.00>Wc>0.850.85>Wc

粘质沙1.25>Wc>1.101.10>Wc>0.950.95>Wc>0.800.80>Wc

粉质土1.20>Wc>1.051.05>Wc>0.900.90>Wc>0.750.75>Wc稠度Wc=(WL-W)/Ip。稠度指标综合了土的塑性特性，3.3压实度值将稠度在1.0-1.3之间的高塑性土分别按重型击实湿法制件测定其浸水后的CBR,选定符合CBR值要求的相应干密度计算得到降低后的压实度标准控制值范围，路基施工以该稠度值的含水量分层进行最佳压实。3.3压实度值将稠度在1.0-1.3之间的高塑性土分别按重型4、高塑性土路基的质量控制4.1高塑性土路基压实度的变化调查全国6条按重型压实标准施工的路段，对比施工时与不利季节测定的含水量、稠度、饱和度、压实度的变化资料。（表3）总趋势是按重型压实标准控制施工的土基，经过雨季或一年以上自然条件影响，使工时的低饱和度，随着含水量增加，土体膨胀降低了干密度。当含水量增至素限附近，挤稠度达1.0~1.1时，饱和度达90%左右，土体水分接近稳定，达到自然平衡状态。表明高塑性土路基压实有合理的稠度控制值与压实工艺。4、高塑性土路基的质量控制4.1高塑性土路基压实度的变化4.2高塑性土的最佳压实高塑性土（红粘土）在不同含水量及不同击实功制件测定CBR值，绘出CBR、干密度、含水量（稠度）关系图看出：（图3）凡击实功相同，则干密度、CBR随含水量减少而增大；当稠度为1.0以后，出现曲线的峰值为不同击实功时最大CBR值，即最佳压实功时的最佳干密度。大于最佳压实功时得到较大干密度，但CBR值却减小，即超压的表征。因此，路基压实质量应按稠度1.0~1.3之间的相应含水量采用能承受的最大压实机具进行最佳压实达到碾压密实，至不出现软弹为止。4.2高塑性土的最佳压实高塑性土（红粘土）在不同含水量及不同4.3路堤的沉降变形

对有代表性的高塑性土路堤进行沉降观测，一年后基本稳定，汇总结果：按重型压实标准控制的路堤，其填高的沉降率为0.18%~0.34%。模拟6米高度路堤的浸水稳定性沉降离心机室内模型试验结果：模拟地基浸水后沉降率为0.17%；27个月后沉降率为0.24%，（WL=56.4%,Ip=33.3%),）。福建泉厦高速公路高液限粘土（WL=59.9%,Ip=29.0%),施工按Wc=1.10~1.30，重型压实度标准〉90%，以25吨振动碾进行最佳压实，经过一个雨季的沉降观测：填高4.96米高液限土路堤，沉降量10mm(即沉降率0.2%)；填高6.42米正常土路堤，沉降量13mm（即沉降率0.2%）。4.3路堤的沉降变形对有代表性的高塑性土路堤进行沉降5、高塑性土的加固处理5.1高塑性土路基的加固处理当土的含水量较大或需用于路床时，均可用石灰、生石灰粉、水泥石灰、石灰粉煤灰、NCS等固化材料进行稳定处理，是保证路基质量快速施工的有效技术措施。固化材料的选用可根据土的塑性指数、含水量大小等土性指标具体确定。通常塑性指数不大时，采用单一或两种常规材料；塑性指数较高，采用磨细生石灰粉的效果较好；塑性指数很高，则采用NCS复合型固化材料效果最好，并能对湿土及时压实，施工速度快、质量好。

NCS固化材料吸水性强，具有增强能力，能降低土的塑性指数，提高土的强度，可直接掺入高塑性土拌和砂化压实，施工简便快捷，符合路基强度与稳定性要求。已在全国十多个省市推广应用。其中102线、104线大面积使用了三万多吨NCS材料，提高了路基质量。同时NCS用于路面基层的效果也很好。5、高塑性土的加固处理5.1高塑性土路基的加固处理5.2高塑性土湿软地基处理

当地表以下高塑性土的稠度小于1.0，地基土处于湿软状态，压路机无法碾压，基底压实度不能达到规定，地基需要处理。其中可以采用NCS固化材料直接就地翻拌碾压密实，简便可行，强度和压实度均可达到要求。用NCS处理湿软地基的技术要求总结如下表：

表4

NCS处理湿软地基的技术要求

地基的稠度Wc地基下挖处理厚度层数厚度cm压路机的静重KN达到的重型压实度1.00>Wc0.90120〉12090~930.90>Wc0.752上层16

下层18〉120100~12093~9588~910.75>Wc0.503上层16

中层16

下层18〉120100~12080~10093~9588~9184~875.2高塑性土湿软地基处理当地表以下高塑性土的稠度小四、冲击碾压技术的应用1、概述高速公路路面发生早期破坏的原因很多，其中路基路面的压实不足、均匀性欠佳，是存在修筑质量隐患的重要因素。需要加深认识，真正将路基路面按整体结构工程对待，使路基在长期使用中达到密实、均匀、稳定，保证在路面结构层施工前路基的沉降变形必须控制在不使路面结构产生不利影响或损坏，应控制好路基的沉降变形与不均匀变形指标。近年来的观测与调研总结发现路基工后沉降率小于千分之1.0~1.5，两点间沉降量坡比率小于千分之6.0时，能较好地满足路面的技术要求。

四、冲击碾压技术的应用1、概述《公路工程技术标准》与《公路路基设计规范》规定的压实度将路床与上路堤提高一个百分点，下路堤提高三个百分点，填方基底提高5个百分点，是一种保证路基强度与稳定性的有效技术措施。当路线通过中山区、山间丘陵区的斜坡地带及洼地、沟塘的软基地段，修筑路基存在不均匀沉降变形问题，在施工中需要根据地形地质条件、填料使用性能、压实机具特性、充分应用冲击碾压技术、采用合理有效的施工工艺，才能达到路基路面整体结构工程的技术要求。《公路工程技术标准》与《公路路基设计规范》规定的压实度将路床2、冲击碾压技术冲击碾压实岩土工程压实技术的最新发展，其研发经验总结已纳入新修订的路基设计规范与公路冲击碾压应用技术指南。冲击压路机由牵引车带动非圆形轮滚动，多边形滚轮的位能落差与行驶功能相结合沿地面对土石材料进行静压、搓揉、冲击的连续作业，形成高振幅、低频率的冲压原理。(设备图片)(相应功能如图)规范推荐的25KJ三边形双轮冲击压路机，行驶12KM/h速度时，对地面产生集中冲击力200~250吨，相当于1111-1543KPa；在宕渣、砂砾路堤上冲压30遍后，实测深度0.8、1.5、2.0、2.5m的平均垂直动土压力分别为：1366、306、272、138KPa。这种高能量冲击力周期性连续冲击地面，产生强大的冲击波，向下具有地震波的传播特性，使土颗粒间的摩擦力急剧降低，产生的冲击功能可达到超过重型击实功，地下深层的密实度将不断累积增加。2、冲击碾压技术冲击碾压实岩土工程压实技术的最新发展，其研发有效压实厚度视不同土石材料性状达1.0-1.5m，较最重型振动压路机有更好的压实功效，被冲压土石材料更接近弹性状态，显示出克服土石路基隐患，达到密实均匀稳定的技术优势。15KJ五边形双轮冲击压路机用于层厚0.50-0.75m分层压实及水泥混凝土路面改造工程施工。冲击压路机不能采用通常压半轮或部分重叠碾压的施工方法，否则会造成路基的非均匀性。按其冲击力向土体深层扩散分布的规律，应以单双各一次的冲碾宽度4m为一遍的冲压单元，注意冲碾地面形成波峰与波谷的交替冲碾，行驶按顺时针与逆时针方向每五遍进行交换作业。各种土石路基冲碾20-40遍可使路基形成厚1.0-1.5m的均匀加固层。有效压实厚度视不同土石材料性状达1.0-1.5m，较最重型振3、高填方路堤的冲击压实

国内外对高填方路堤的沉降都进行过观测。西班牙建筑高速铁路时曾对26处填石路堤（其中2处砂石路堤）在施工期和施工后的沉降进行观测，施工期的沉降量为路堤高度的1%-3.6%（平均2.2%），工后沉降量为路堤高度的0.1%-0.4%（平均0.23%）。北京八达岭高速公路34米高含块石砾石路堤，冲击碾压每层压实厚度1米，平均压实度95%，两个断面设左中右沉降观测点，完工后一年的沉降率0.12%~0.14%，两点差异沉降量坡比率均小于0.1%，表明路堤密实均匀性好。广西六水线36m、34m石灰岩填石路堤的振动碾压与冲击碾压对比观测，施工期沉降率振碾与冲压分别为2.1%、0.6%，工后沉降率分别为0.22%、0.05%。表明冲击碾压的路堤沉降变形控制能满足技术要求。大于5m以上的路堤，特别是在斜坡地带填方宜进行分层冲击补压、根据土石填料及碾压状态，每填高1.5m~2.5m进行冲击补压，避免产生较多的工后沉降与差异沉降，满足沉降变形的控制要求。3、高填方路堤的冲击压实4、低路堤与半挖半填路堤的冲击补压在自然地面坡度较大的斜坡地带，半填部分的宽度变化频繁，填挖交接部位结合密实程度与均匀性不足，宜采用25KJ三边形冲击压路机进行分层冲击补压，并配合采用国产HC25E1高速液压夯实机对地形不利于冲压部分进行补充夯实，(设备图)以提高路堤填方与挖方的紧密结合，并增强路基压实的均匀性，减少差异沉降。5m以下的低路堤宜对下路床进行冲击补压，可使所完成的沉降量超过原正常压实路基发生的工后沉降量，保证了路基整体强度与均匀性。4、低路堤与半挖半填路堤的冲击补压在自然地面坡度较大的斜坡地5、填方路堤基底地面的冲击碾压对表土质与含水状态允许直接进行冲击碾压时，经冲压20-30遍后，不但确保基底达到规定的压实度，还可提高均匀性，减少填方路堤的工后沉降量，保证路基路面的整体稳定性。国内某些高速公路的修建已经采用了这种技术措施。对地表土属于潮湿的地基，不能正常直接冲击碾压地面时，可以在地表上加铺砂砾、碎石等透水性粗粒层后进行冲击碾压，其增铺层厚度根据地表土的稠度大小而定。对浅层厚度不大的软土地基，可在地表铺填较厚的砂砾或碎石垫层后，采用国产HC25E1高速液压夯实机按梅花形布点（锤直径1m，点间距2m）夯压成型置换的砂砾（碎石）短桩，点夯完成后填平砂砾层用25KJ三边形冲击压路机冲压30-40遍，形成浅层砂砾置换短桩结合冲压加固层的复合地基，即人工硬壳层厚度1.5m-2.0m，施工快捷简便，工后沉降小，均匀性好。5、填方路堤基底地面的冲击碾压对表土质与含水状态允许直接进行6、注意事项6.1 冲击碾压应合理选用机型。检验性补压宜使用25KJ三边形双轮冲击压路机。水泥路面改建与土质路堤分层压实，宜使用25KJ五边形双轮冲击压路机。6.2 正确使用冲击碾压施工工艺。双轮冲击压路机按通过两次为一遍，压实宽度4m为计算单元，以正确的施工工艺作业。6.3 正确控制冲压的含水量范围。扩大了小于最佳含水量范围的含水量，大于最佳含水量的范围不能扩大。6.4 控制构造物的安全距离。冲击压路机的轮边与构造物应有1m的安全距离，桥涵构造物上的填土厚度不少于2.5m。6、注意事项6.1 冲击碾压应合理选用机型。检验性补压宜使用五、高速公路软土地基处理1、基本特点软土地基一般指地基承载力不能承受其上面构造物要求的承载力，或者在建筑物完工后使用过程中由于地基原因造成构造物沉降变形过大，致使建筑物破坏的不良地基。软土鉴别指标包括粘质土、有机质土与粉质土，分别为：天然含水量（%）≥35与≥30或者≥液限；天然孔隙比≥1.0与≥0.9；直剪内摩擦角（°）＜5与＜8；十字板剪切强度（KPa）＜35；压缩系数а0.1~0.2（MPa-1）＞0.5与0.3。五、高速公路软土地基处理1、基本特点高速公路具有路基宽、路堤高、桥涵多的特点，在软土地区因路基填筑引起地基沉降，在短时间内难以稳定，需要采取有效的技术措施进行处理。一般路堤高度2.5-3.0m称为临界高度，超过这个高度称为高路堤。高路堤荷载大分布范围宽，会产生较大沉降，使其荷载与地基土强度的相对稳定性时间长。当路堤高度≥6m时则以建桥为宜。对软土地基处理除承载力符合要求外，应控制工后沉降和差异沉降以满足设计要求。容许工后沉降：桥台与路堤相邻处≤0.10m；涵洞通道处≤0.20m；一般路段≤0.30m。差异沉降建议控制两点间的沉降量坡比率<0.6%。桥台与一般路堤段需要设置过渡处理段。常使用的处理方法分述如后。高速公路具有路基宽、路堤高、桥涵多的特点，在软土地区因路基填2、减轻路堤荷载

减轻路堤荷载能有效减少软土地基沉降量，加快地基的稳定。除在设计上尽可能降低路堤设计标高外，也可采用轻质材料填筑路堤。用粉煤灰路堤的密度约为15.6KN/m3，较一般路堤填料相比能减小地基沉降。采用气泡轻质土填筑路堤的密度可控制在10~13KN/m3,特别适合于不便碾压的地段，减少沉降比粉煤灰有效。EPS泡沫聚苯乙烯块体材料用于路堤一般采用密度为0.2KN/m3,其减小沉降更为有效，但造价太高，一般仅用在构造物部位。2、减轻路堤荷载减轻路堤荷载能有效减少软土地基沉降量，加快3、预压固结法

预压处理是利用路堤荷载施加地基应力，使地基内空隙水压力增加。经过一年左右的预压期地基不断沉降，孔隙水压力逐渐消散恢复原始应力状态，沉降趋于稳定。当预加路堤荷载超过设计的公路建筑物荷载，则称为超载预；预压荷载等于公路建筑物荷载称为等载预压；预压荷载小于公路建筑物荷载称为欠载预压。其中以超载预压效果最好。荷载预压期均以最终设计公路荷载条件的最终沉降量来确定实际完成的固结度而定。3、预压固结法预压处理是利用路堤荷载施加地基应力，使地基内4、浅层处理浅层处理常用于地表湿软厚度2~3m以下地段。在湿软地基上铺设砂砾，或碎石、宕渣垫层，一般厚度0.3m~0.5m，作为排水层有利于湿软地表层固结，提高地基强度。当在砂砾垫层中增设单层或双层土工合成材料（土工格栅、土工格室等），能减少地基沉降与不均匀沉降，提高地基承载力。砂砾层上采用冲压效果更好。4、浅层处理浅层处理常用于地表湿软厚度2~3m以下地段。在湿5、垂直排水固结法

垂直排水固结法是由排水系统和堆载系统组合而成。排水系统在天然地基设置竖向排水体（如砂井、袋装砂井、塑料排水板等），地表铺设砂垫层。堆载系统为填料填筑进行欠载、等载、超载预压，也可用真空预压法，施工期应有足够的预压期。由于路堤载荷作用，水从排水通道向上排出，土的孔隙比减小，地基固结，超静水压力不断扩散，土的有效应力增大，地基承载力增长。通常以控制沉降速率确定公路各建筑层的预压期，如某高速公路按沉降速率8、5、3mm/月分别作为路基、路面基层与路面的控制指标。也规定最后的工后沉降量作为控制指标。如宁波机场，采用袋装砂井长20m，堆载高4m，使土体达到超固结状态，工后沉降量小于7cm；深圳机场地基处理也相同。5、垂直排水固结法垂直排水固结法是由排水系统和堆载系统组合6、振冲置换法

采用能产生水平向振动的管桩机械在软粘土地基中钻孔，再在孔内分批填入碎石或矿渣，制成桩体，使其和周围的地基土构成复合地基以提高地基承载力，减少压缩性。适用软塑状的软粘土地基，抗剪强度较低（要求不排水抗剪强度大于20KPa）的软粘土不宜采用。

6、振冲置换法采用能产生水平向振动的管桩机械在软粘土地基中7、搅拌桩法

利用搅拌机械在地基深处将水泥粉（或水泥浆）和软土强制搅拌，使固化剂和软土之间产生物理、化学反应，形成坚硬拌合桩体，桩与周围土体形成复合地基，提高地基承载力，并减少压缩性。通常水泥浆桩长度12m以内，水泥粉喷桩长度15m以内质量容易控制。

7、搅拌桩法利用搅拌机械在地基深处将水泥粉（或水泥浆）和软8．桩基础直接在地基中设置桩基础，架设桥梁跨越软土地基地段。或通过采用桩基础与其上平台承担路堤路面建筑物荷载。对厚层深层淤泥质软土均可彻底解决地基沉降问题，已经在某些高速公路上采用。

8．桩基础直接在地基中设置桩基础，架设桥梁跨越软土地基地段。9．综合处理

综合处理是指综合应用上述各种方法处理。如软土地基处理与减轻路堤荷载相结合；路堤地基初步处理与计划工后修补相结合；真空预压与堆载预压相结合等多种地基处理技术的综合应用。可以取得较好的经济效益与社会效益。9．综合处理综合处理是指综合应用上述各种方法处理。六．路基高边坡防护

挖方与填方路基高边坡均按高度划分：土质路基边坡大于20米，岩质路基边坡大于30米。边坡形式及边坡率应根据工程地质和水文地质条件、边坡高度、排水措施、施工方法，并结合自然稳定山坡、人工边坡以及力学分析法综合确定。六．路基高边坡防护挖方与填方路基高边坡均按高度划分：详细了解路基高边坡防护工程设计。收集调查沿线自然条件、地质资料，对全线不同岩层结构的自然斜坡形成与变化过程，结合路基边坡开挖，采用地貌演变方法、地质条件对比法、稳定性计算法等进行分析。评价边坡的稳定性。边坡坡率与断面形式组成，需要结合自然斜坡的演变过程、底层结构、地下水分布情况，全面分析后确定。针对不同地层结构的结构面类型、特性分析边坡的稳定性外，对于边坡开挖后岩体受卸荷作用、水的影响、风化作用所产生的次生结构面要重视，如产生的卸荷裂隙、风化裂隙、软质岩夹层受水作用出现泥化等都是引起边坡变化失稳的重要因素。对边坡稳定性分析后，确定了边坡防护工程，在施工实际开挖后要经常进行现场调查与动态分析，

并核对原来采用的稳定性计算参数，加强对代表性典型工点的调查核对。详细了解路基高边坡防护工程设计。收集调查沿线自然条件、地质资在确定边坡稳定的前提下，可考虑地形上是否有放缓或加陡边坡的自然条件，可否降低边坡高度，制定保护自然构造面（指断面层、似层面、构造节理面、夹层或层间软弱面）的工程防护措施。对重要的高边坡应进行稳定性监控。预测变形监控需要提高精度，对防护工程的重点部位如锚杆、锚索的长期稳定性应设置必要的观测点，掌握其受力情况的变化，及时对加固工程的可靠性做出判断。对高边坡且稳定性差，防护加固工程量大复杂，可考虑降低边坡高度，采取其他工程措施，如隧道、桥梁等。对软弱松散岩质挖方高边坡，施工时宜分层开挖，分层防护和坡脚预加固技术。硬质整体性好的岩石挖方路基宜采用光面、预裂爆破技术，可有效地减少开挖时对边坡的破坏，边坡岩体稳定、平整美观、工程质量好。在确定边坡稳定的前提下，可考虑地形上是否有放缓或加陡边坡的自七、加筋土挡土墙加筋土挡土墙适用于一般地区的填方路段，不应修建在滑坡、急流冲刷、崩坍等不良堤段及8度以上基本烈度的地震区。它具有占地相对少、造价低、施工简便、缩短工期等优点，已在公路工程中广泛应用。在高速公路上墙高不宜大于10m，超过时须作特殊设计。由于填料本身也是墙体的一部分，在设计施工中对填料的选择、拉筋材料的质量以及填料、筋带、面板之间紧密、稳定的结合应特别重视。通常应采用有一定级配渗水的砂砾土、碎石土、低液限土以及质量符合要求的工业废渣。当时用聚丙烯土工带不宜用碎石填料，且拉带应平顺，不得出现打折、扭曲等现象。填料摊铺、碾压应从拉筋中部开始，平行于墙面碾压，先向拉筋尾部进行，再向墙面方向进行，严禁平行于拉筋方向碾压。填土分层厚度及碾压遍数，应按拉筋间距、碾压机具和压实度要求，通过试验确定，严禁使用羊足碾及冲击压路机压实。施工中经常观测加筋土挡土墙异常变化，及时采取处理措施。七、加筋土挡土墙加筋土挡土墙适用于一般地区的填方路段，不应修谢谢！谢谢！4由ML至CL的过渡区1020304050601020304050607080Ip90WL18287B线：WL=50

70A线：Ip=0.73（WL-20）CLCLOMLMLOCHCHOMHMHO黄土(CLY)：大部在A下，WL<40%;膨胀土（CHE）：大部在A上，WL>50%,也有WL<50%(CLE);红粘土(MHR)：大部在A下，WL>55%；塑性图对特殊土可作初步划分，进一步再作有关指标试验。CL：低液限粘土（CBR=5～15）CH：高液限粘土（CBR=3～5）CLO：有机质低液限粘土 CHO：有机质高液限粘土ML：低液限粉土（CBR=5～15）CH：高液限粉土（CBR=4～8）MLO：有机质低液限粉土 MHO：有机质高液限粉土注：本规程用100克锥与碟氏仪一致，并改为高、低两种状态，均与国标上一致。0返回4由ML至CL的过渡区102030405060102030表1土基物性指标测试值(1)

土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注(%)

g/cm3g/cm3g/cm3（%）（%）（%）MPa（%）上海湿粘土室内重击浸水前18.01.231.031.711.831.86393.491.815.0

83.9WL=40.0Wp=21.0Ip=19.0G=2.70浸水后21.81.011.681.72991.897.27.3

96.7室内重击浸水前20.61.031.031.691.831.74092.397.18.2

93.1浸水后21.60.971.671.70691.397.94.0

94.6室内重击浸水前21.60.971.031.661.831.70690.797.36.5

93.1浸水后22.50.921.641.67989.697.73.5

94.0路堤现场

21.60.971.031.661.831.70690.797.3

39.693.1下一页返回表1土基物性指标测试值(1)土测试类别WWcρd表1土基物性指标测试值(2)

土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注（%）

g/cm3g/cm3g/cm3（%）（%）（%）MPa（%）

广西红粘土室内重击浸水前27.60.961.031.531.651.57892.797.09.7

93.5WL=62.0Wp=26.1Ip=35.9G=2.79浸水后28.50.931.511.55191.697.47.6

93.9室内重击浸水前24.81.031.031.591.651.64396.697.020.0

92.2浸水后25.51.021.591.63396.197.113.7

93.6室内重击浸水前20.61.151.031.611.651.76897.490.937.1

78.1浸水后26.90.981.531.59692.996.13.2

91.5路堤现场

25.61.011.031.531.651.62492.794.2

66.286.7上一页下一页返回表1土基物性指标测试值(2)土样地点测试类别WW表1土基物性指标测试值(3)

上一页土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注(%)

g/cm3g/cm3g/cm3(%)(%)(%)MPa(%)

广西膨胀土室内重击浸水前22.70.991.031.631.831.67089.197.66.4

94.4WL=59.3Wp=22.2Ip=37.1G=2.68浸水后23.50.961.621.63988.799.04.1

96.7室内重击浸水前19.51.071.031.761.831.75896.1100.024.5

99.6浸水后21.11.031.711.71293.499.97.0

99.7室内重击浸水前15.11.191.031.781.831.90697.593.654.7

80.6浸水后23.50.961.641.64089.8100.01.1

99.8路堤现场

20.91.041.031.701.831.72392.998.7

84.997.2下一页返回表1土基物性指标测试值(3)上一页土样地点测试类表1土基物性指标测试值(4)

上一页土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注(%)

g/cm3g/cm3g/cm3(%)（%）（%）MPa（%）

广西膨胀土室内重击浸水前18.30.991.031.791.961.81191.499.06.6

96.8WL=49.0Wp=18.0Ip=31.0G=2.71浸水后19.50.951.771.77190.199.72.6

98.7室内重击浸水前16.71.041.031.861.961.86494.899.74.7

98.7浸水后18.30.991.811.81192.199.73.9

99.1室内重击浸水前14.41.121.031.871.961.95495.595.824.8

87.0浸水后20.60.921.741.74388.799.72.8

99.8下一页返回表1土基物性指标测试值(4)上一页土样地点测试类表1土基物性指标测试值(5)

上一页土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注（%）

g/cm3g/cm3g/cm3（%）（%）（%）MPa（%）

贵阳红粘土室内重击浸水前36.01.091.081.311.651.38279.494.84.0

89.5WL=68.4Wp=38.8Ip=29.6G=2.76浸水后37.81.031.311.34979.497.13.3

94.0室内重击浸水前32.11.231.081.451.651.46687.998.910.0

98.1浸水后33.01.201.441.47787.399.59.4

99.4室内重击浸水前27.81.371.081.651.651.56194.599.937.8

99.7浸水后28.31.351.541.54693.399.612.4

98.9室内重击浸水前21.11.601.081.651.651.746100.094.591.4

86.9浸水后28.11.361.541.55393.399.24.2

98.2贵阳红粘土室内重击

50.10.991.081.141.461.13878.1100.0

30.0100.0WL=84.0Wp=49.9Ip=34.1G=2.66室内重击

47.01.091.081.161.461.18479.598.0

39.496.7路堤现场

50.01.001.081.141.461.14378.199.7

34.799.8路堤现场

46.81.091.081.181.461.18480.899.7

40.599.3路堤现场

43.81.181.081.231.461.22984.9100.0

48.2100.0下一页返回表1土基物性指标测试值(5)上一页土样地点测试类表1土基物性指标测试值(6)

上一页土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注（%）

g/cm3g/cm3g/cm3（%）（%）（%）MPa（%）

福建三明高液限粘土室内重击浸水前13.91.451.031.521.581.95296.277.9104.1

49.0WL=74.8Wp=32.8Ip=42.0G=2.68浸水后35.10.941.381.37787.3100.03.3

99.4室内重击浸水前19.81.311.031.511.581.75295.686.2102.5

69.0浸水后34.70.951.361.38586.198.23.2

95.8室内重击浸水前23.01.231.031.581.581.654100.095.5

88.1浸水后32.21.011.441.43591.1100.03.8

100.0室内重击浸水前25.51.171.031.561.581.58898.798.218.2

95.6浸水后29.51.081.501.49894.9100.08.3

99.7室内重击浸水前27.51.131.031.531.581.54796.898.9

98.5浸水后29.41.081.491.49894.399.510.4

98.6室内重击浸水前30.41.061.031.441.581.47991.197.410.9

94.3浸水后32.01.021.421.44489.998.311.5

97.4室内重击浸水前32.51.011.031.421.581.43589.999.0

98.4浸水后33.50.981.411.40989.2100.06.2

99.7室内重击浸水前35.80.931.031.321.581.36983.596.43.9

94.4浸水后36.60.911.321.35383.597.63.6

96.2下一页返回表1土基物性指标测试值(6)上一页土样测试类别W表1土基物性指标测试值(7)

下一页上一页土样地点测试类别WWcWc1ρdρdmaxρdopKhKCBRE0Sr备注（%）

g/cm3g/cm3g/cm3（%）（%）（%）MPa（%）

内蒙包府低液限粘土室内重击浸水前19.51.081.121.711.881.78591.095.82.1

89.2WL=41.0Wp=21.0Ip=20.0G=2.73浸水后20.31.031.701.75390.497.02.0

91.5室内重击浸水前16.71.221.121.841.881.87997.997.96.3

94.3浸水后17.61.171.831.84497.399.25.9

97.7室内重击浸水前13.71.361.121.881.881.983100.094.854.3

82.7浸水后16.51.231.841.88697.997.65.3

93.1室内重击浸水前11.11.501.121.831.882.10097.387.185.9

61.6浸水后20.31.031.741.75392.698.92.1

97.4路堤现场

16.01.211.121.681.881.87289.489.7

26.269.9返回表1土基物性指标测试值(7)下一页上一页土样测试表2Kh、Kl与Wc、Sr、CBR浸水前后对比

土类Kh%Kl%WLSr%CBR%VHWLWP备注浸前浸后浸前浸后浸前浸后浸前浸后浸前浸后%%%Ip贵州红粘土71-9079-9090-10390-1031.03-1.351.00-1.2589-9593-1004-234-90.07-0.1868.438.829.685-10079-9397-11490-1061.36-1.651.07-1.3556-9991-9937-911.6-121.64-8.0广西红粘土89-9089-9099-10099-1000.87-0.90.84-0.8993-9795-994-64-50-0.162.026.135.992-10091-99105-114104-1121.0-1.10.92-0.9586-9493-978-358-160.3-2.091-10287-100103-11799-1141.14-1.160.86-1.0868-8790-9521-461.5-11.22.3-5.4广西膨胀土（Ⅰ）87-9087-90102-106102-1050.93-0.990.93-0.9695-9995-1004-84-80-2.459.322.237.193-9690-93109-113105-1101.070.97-1.0390-10096-10020-253-72.2-3.390-9781-91106-11796-1071.19-1.290.84-0.9552-8494-10026-680-16.8-15.0下一页上一页返回表2Kh、Kl与Wc、Sr、CBR浸水前后对比土类Kh广西膨胀土（Ⅱ）87-9186-9099-10598-1040.94-0.990.92-0.9590-9893-1002.5-8.50-31.0-2.949.018.031.087-9884-95100-11296-1091.01-1.120.79-1.0365-9890-1005-220-42.1-490-9984-91104-11396-1041.28-1.280.92-1.0747-6281-8524-4608.3-8.4上海粘质土（Ⅰ）91-9490-93100-10399-1021.00-1.080.96-1.0391-9293-957-104-640.021.019.093-10093-100102-110102-1081.12-1.281.04-1.2586-9190-9411-226-13上海粘质土（Ⅱ）93-9492-93100-10199-1001.12-1.060.95-0.9782-8387-877-8439.022.017.0101981081061.231.018497155表2Kh、Kl与Wc、Sr、CBR浸水前后对比（续）

上一页下一页返回87-9186-9099-10598-1040.94-0.9淮宁线湿粘土

WL=49%,Wp=24.5% Ip=24.5%,G=2