九堡大桥连接线现浇箱梁支模架搭设方案

各跨分布为26.91m+28m,联长54.91m。顶板宽度24.8m,底板宽度15m,梁高一。10cm×15cm),横向铺设10cm×10cm的木挡料，中心间距25—30cm,上铺15mm支点1/4跨径处，长1.3m,宽90CM,待施工完成后按原设计恢复。高1.90m)、可调底座(0.4m)以及调节杆，根据模板厚度、纵横方木的厚度以2.门架的平面相对平行于连续梁纵轴线，门架与门架横向之间用交叉拉杆连续拉接。门式支架纵向每排间距根据实际跨度调整，最大不超过90cm,过度区域范围内纵向排距加密为60cm,横梁区域加密至30cm,采用钢管扣件连接。底板下及翼缘板部位横向列距为90cm,腹板处为60cm;沿纵横向设置扫地杆件应检查并调整水平度及垂直度。水平加固杆必须和门式支架同步搭设并连接牢置。支撑架横杆步距为1.2m。各部位结构支撑架立杆的布置形式参见下表。各部位支撑架布置形式：(详见ZX46#—ZX48#联支架布置图)位置横向布置间距(m)纵向布置间距(m)腹板箱室板翼板横梁部位过渡段跨中段备注支架采用MF1219型及同类型支架，搭设高度在13m—15m之间，根据λ=135,查表得门架立杆稳定系数φ=0.371A、箱梁钢筋混凝土比重取26C、支架自重荷载E、砼振捣及冲击荷载N3(搭设高度按15m计算)1)门架自重、扣件、交叉支撑杆、水平加固杆、连接棒、锁臂等杆件自2)剪刀撑、扫地杆均采用φ42×2.5mm钢管，设纵向剪刀撑和水平剪刀撑，n——门架列数；本案n=391——立杆相邻距离；本案取1=0.6m1)满堂支架风荷载标准值计算：式中μ,为风压高度变化系数；本案风压高度变化系数μz=1.10,μ,为风荷载体型系数；架体按规范取值0.27;顶部加密目网的工作面取值0.8;wo为基本风压值；杭州地区50年一遇基本风压Wo=0.45kN/m²;支架排距按1m计算(实际布设排距均不大于1m)=15×(0.5×4.462+0.319)4)门架立杆轴力标准值计算：N==4、端横梁部位(2.0m高)支架承载力验算：端横梁处现浇混凝土自重：每1榀门架承受的砼重量为：模板方木及楞木自重：支架自重：施工人员、机械荷载取：砼振捣冲击荷载：N1=1.5×0.6×52=46.8KN;N2=1.5×0.6×0.65=0.585KN;N3=(0.275+0.081)×15=5.34KNN4=1.5×0.6×1.0=0.90KNN5=1.5×0.6×2.0=1.80KN1)不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N:按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×(46.8+0.585+5.34)+1.4×(0.90+1.80)=KN2)附加风荷载时：(5.4.2-3)式计算：=1.35×(46.8+0.585+5.34)+1.4×(0.7×(0.9+1.8)+0.60×05、取ZX47—ZX48过渡区域实腹板部位支架承载力验算(参照施工图纸HT188-SQ-S-17-1-2B-B断面):中腹板处：3榀门架承受的混凝土重量为：G1=[0.6×2.0+0.6×0.2+0.4×0.2+0.6×(1)不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N:=1.2×(31.81+0.80+5.34)+1.4×(1.23+2.46)KNN=50.71KN<φAf=74.38KN满足稳定承载力要求2)附加风荷载时：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术JGJ(5.4.2-3)式计算：=1.35×(31.81+0.80+5.34)+1.4×[0.7×(1.23+2.46)+0.60×0取：55.06KN<φAf=74.38KN满足稳定承载力要求6、箱室顶底板部位承载力验算：(选顶底板最厚处验算)顶底板处现浇混凝土自重：G1=0.65×1×1×26=16.9KN/m²;每1榀门架承受的砼重量为：N1=2.05×0.9×16.9=31.18KN;模板方木及楞木自重：N2=2.05×0.9×0.65=1.20KN;施工人员、机械荷载取：N4=2.05×0.9×1.0=1.85KN砼振捣冲击荷载：N5=2.05×0.9×2.0=3.70KN1)不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N:按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)N=53.04KN<φAf=74.38KN满足稳定承载力要求2)附加风荷载时：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》.4.2-3)式计算：=1.35×(31.18+1.20+5.34)+1.4×[0.7×(1.85+3.70)+0.60底模采用δ=15mm的覆膜竹胶板，横向方木采用10cm×10cm,按30cm间距排1、计算端横梁部位(2.0米高)模板承载力：弹性模量E横向=6×10Mpa;E纵向=4×10MPa。W=bh²/6=1×0.015²/6=3.7I=bh³/12=1×0.015³/12=2Qt=1.2×(52+0.65)+1.4×(1分配到计算单元：f=ql¹/(150EI)=11.37×10³×0.30'/(150×4×=0.55mm≤[fo]=300/400=0.75mm挠度合格2、过渡区域腹板处模板承载力验算：腹板处：3榀门架承受的重量为：G1=[0.6×2.0+0.6×0.2+0.4×0.2+0.6×三榀门架作用面积为1.8m×2.05m,竹胶板计算单元为60cm×30cm,按连续梁考虑。W=bh²/6=1×0.015²/6=3.75I=bh³/12=1×0.015³/12=2此部位单位面积荷载：Mmax=ql²/10=6.48×0.3×0.3/10KNf=ql'/(150EI)=5.73×10³×0.30'/(150×4×箱室顶底板处单位面积荷载较腹板、端梁处小得多，不再进行竹胶板承载力(1)、取47#墩—48#墩过渡区域顶底板处验算横梁承载力。该处门架立杆横向间距0.6m,采用简支梁模式，按0.6m跨径计算，横向楞木每30cm一根排列(中心距)。采用10cm×10cm的方木。=0.341×10³/(1.67×10')=2.04Mpa<Mpa挠度f1=5ql'/(384EI)=((5/384)×7.58×10³×0.6)/(9×10°×8.35×(2)、取端横梁处(2.0m高)验算横梁方木承载力。该处门架横向间距0.3m,列距为0.6m,采用简支梁模式，横木按0.6m跨径计算，横向楞木每30cm一根排列(中心距)。楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9×10°KN/mMpa采用10cm×10cm的方木。弯应力owl=M1/W1=0.91×10/(1.67×10')=5.45MpaMpa挠度f1=5q1'/(384EI)=((5/384)×20.22×10³×0.6')/(9×10°×8.35×纵梁采用10cm×15cm的鱼鳞云杉，根据门架类型构造，纵梁计算长度按1.20m;纵梁与10cm×10cm的横木相结合。(1)取47#墩—48#墩过渡区域顶底板处验算纵梁承载力，该处顶底板力按单榀门架两根立杆间距1.20m为跨径计算，横向楞木在纵梁上每30cm一根排列(中心距)。该处门架纵向间距为0.85m,横向间距按90cm布置，采用10cm×15cm的方木。弯应力owl=M1/W1=2.36×10³/(3.75×10MpaowMpa挠度f1=5ql¹/(384EI)=((5/384)×13.13×10³×1.2)/(9×10°×2.812×(2)取端横梁处(2.0m高)验算纵梁方木承载力。按单榀门架两根立杆间距1.20m为跨径计算，横向楞木在纵梁上每30cm一根排列(中心距)。该处门架纵向排距0.3m,横向列距0.6m,采用简支梁模式。横梁纵向方木采用0.15m×0.15m;楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9×10°KN/m²,其允许弯应力[σw]=13Mpa,拟采用10cm×15cm的方木。=7.28×10³/(5.625MpaMpa2、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷3、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，7、横向水平加固的位置：用φ48钢管在支撑