机械设计说明书-炉顶连续旋转布料系统设计

本科毕业设计（论文）题目：炉顶连续旋转布料系统设计炉顶连续旋转布料系统结构设计3.1内侧壁计算根据要求绘制三维图形，如图3.1所示。根据实际情况的需求，选择内侧壁的材料为耐热钢板Q345B通过Solidworks质量属性计算出内侧壁的相关参数如下：密度ρ=7700.00千克/立方米体积V=0.82立方米表面积S=82.52平方米质量M壁=6277.04千克=6.28吨图3.1内侧壁3.1.1应力分析内侧壁通过Solidworks应力分析可得：最小安全系数是：126.94（一般情况下大于1.5就可以认为设计合理）所以内侧壁能够满足预期载荷，结构设计符合要求。（详见附件内侧壁11-SimulationXpressStudy-1）3.2外侧壁计算根据要求绘制三维图形，如图3.2所示。根据实际情况的需求，选择外侧壁的材料为耐热钢板Q345B通过Solidworks质量属性计算出外侧壁的相关参数如下：密度ρ=7700.00千克/立方米体积V=0.36立方米表面积S=66.25平方米质量M壁=2806.57千克图3.2外侧壁3.3顶板计算根据要求绘制三维图形，如图3.3所示。根据实际情况的需求，选择顶板的材料为耐热钢板Q345B通过Solidworks质量属性计算出顶板的相关参数如下：密度ρ=7700.00千克/立方米体积V=0.41立方米表面积S=68.44平方米质量M壁=3199.63千克图3.3顶板3.4电机固定架计算根据要求绘制三维图形，如图3.4所示。根据实际情况的需求，选择电机固定架的材料为耐热钢板Q345B通过Solidworks质量属性计算出电机固定架的相关参数如下：密度ρ=7700.00千克/立方米体积V=0.22立方米表面积S=25.85平方米质量M壁=1710.73千克图3.4电机固定架4传动机构设计计算4.1矿石预算已知矿石的密度ρ=2300千克/立方米经过Solidworks测量属性矿石区域的表面积S=16m2高度h=0.173m所以M石=ρv=ρsh=6.37t4.2计算转动机构总质量摩擦轮所承受的总质量M4.3减速机的选型已知ηw=0.9；η=0.99×0.99×0.98因为执行功率Pw=(T×n)/9550ηw；f=μFN；T=f×R每个减速器所承受的力为f=（1/3）×（0.5×126500）=21083.3N已知内侧壁转速n=0.2r/min所以T单=21083.3N×(5.684/2)=59918.7N所以Pw=（59918.7×0.2）/（9550×0.9）=1.39KW所以Pd=Pw/η=1.39/(0.99×0.99×0.98)=1.45KW查询减速机的型号选择TRF138TR78减速机详细参数如下表4.1：表4.1减速器的参数功率输出转速输出扭矩传动比服务系数机型号极数PowerKWOutputspeedr/minOutputtorqueNmRatioiServicefactorfbTypeTypePolep1.53.734443742.2TRF138TR7844.4计算轴的最小直径减速机上的功率传送到轴上时的功率为：Pw=Pd×η=1.45×(0.99×0.99×已知转速nw=3.7r/min通过机械设计手册计算轴的最小直径：首先轴的材料选择45钢调质处理。详细参数如图4.1图4.1转轴材料参数图通过公式计算轴的最小直径，详细参数如图4.2图4.2轴的最小直径确定参数图因为轴上有两个键槽，所以取值应增大10%~15%，取值增大15%进行计算。所以d=79.37×(1+0.15)=91.2755mm查表选取标准值：取值d所以轴的最小直径为100mm4.5轴承的选择根据工作条件所选择的轴承应该满足以下要求：(1)承载能力大；(2)承受径向载荷大，轴向也能够受载荷；(3)极限转速低；(4)调心性好；查询机械设计手册根据需求选择：圆柱孔调心滚子轴承（改进型）此轴承的特点：(1)承载能力大，额定动载荷比2.3~5.2；(2)主要承受径向载荷，也能承受任一方向的轴向载荷，适用于重载和振动载荷下工作，不能承受纯轴向载荷；(3)轴和外壳的轴向位移限制在轴向游隙范围内；(4)调心性好，能补偿同轴度误差；(5)极限转速低；(6)经优化设计的结构形式，棍子和滚道间的摩擦减小，承载能力高，应该优先选用；轴承代号：20000C(CC、CACM、TN1)/W33型内径：110mm外径：170mm厚度：45mm4.6联轴器的选择因为轴段需与联轴器连接，为使该段直径与连轴器的孔径相适应，所以需同时选用联轴器，又由于本减速器属于大型减速器，其输出轴与工作机轴的轴线偏移不大。其次为了能够使传送平稳，所以必须使传送装置具有缓冲，吸振的特性。查询机械设计手册选用LX8型弹性柱销联轴器。LX8型弹性柱销联轴器主要参数为：公称转矩Tn＝16000N·mm轴孔长度L=167mm孔径d1=100mm4.7键的选择根据轴的最小直径100mm，查询机械设计手册选择圆头普通平键（A型）其主要参数为：键的宽度b=28mm键的高度h=16mm键的长度L=100mm圆角半径r=0.5mm4.8轴的设计和校核根据轴的特点，两端链接需要有键槽，中间再有两个轴承固定即可。所以轴的外形应该如图4.3所示：图4.3轴外观图根据联轴器的孔径和孔深取值：L1=167mm；d1=100mm根据轴承的孔径和厚度取值：L2=90mm；d2=110mm根据外壳的尺寸取值：L3=80mm；d3=120mm相应的取值：L4=90mm；d4=110mmL5=167mm；d5=100mm用Solidworks绘制三维图如图4.4材料为45钢（淬火调质处理）用Solidworks进行应力分析分析结果可得最小安全系数为：15.4162（一般情况下大于1.5就可以认为设计合理）详细结果见附件《摩擦轮轴-SimulationXpressStudy-1》图4.4轴的实体图用机械设计手册进行分析根据受力进行结构造型如图4.5图4.5轴段设计参数图系统进行零件图的绘制如图4.6图4.6轴的外形图根据公式进行支反力的计算。根据公式进行内应力的计算。画出内应力图并标注危险截面如图4.7图4.7轴的危险截面图进行弯曲应力校核如图4.8图4.8轴的应力校核参数图安全系数校核如图4.9图4.9轴的安全系数校核参数图扭转刚度进行校核如图4.10图4.10轴的扭转刚度校核图弯曲刚度进行校核如图4.11弯曲刚度进行校核如图15图4.11轴的弯曲刚度校核参数图计算临界转速如图4.12图4.12轴的临界转速参数图所有校核都能通过说明轴的设计合理，整体过程如图4.13所示：图4.13轴的设计整体参数图5挡料板气动系统设计计算5.1气缸输出力的大小5.1.1实际输出力气缸未加载时实际所能输出的力，受到气缸活塞和活塞本身的摩擦力影响，如活塞和缸筒之间的摩擦。活塞杆和前缸盖之间的摩擦，用气缸效率表示，如图5.1气缸效率η曲线所示，气缸的效率η与气缸的缸径D和工作压力p有关，缸径增大，工怍压力提高，则气缸效率口增加。在气缸缸径增大时，在同样的加工条件、气缸结构条件下，摩擦力在气缸的理论输出力中所占的比例明显地减小了，即效率提高了。一般气缸的效率在0.7-0.95之间。图5.1效率曲线普通双作用气缸的实际输出推力Fe为Fe=π4DFe=π普通单作用气缸的实际输出推力Fe为Fe=π5.2负载率β从对气缸特性研究知道，要精确确定气缸的实际输出力是困难的，于是，在研究气缸的性能和选择确定气缸缸径时，常用到负载β的概念。气缸负载率尾β气缸的实际负载是由工况所决定的，若确定了气缸负载率β，则由定义就能确定气缸的理论输出力F0，从而可以计算气缸的缸径。气缸负载率表5.1气缸的运动状态和负载率惯性负载的运动速度v/mm/s阻性负载(静负载）<100100-500>550≤0.8≤0.65≤0．5≤0.35对于阻性负载，如气缸用作气动夹具，负载不产生惯性力的静负载。一般负载率β对于惯性负载，如气缸用来推送工件，负载将产生惯性力的，负载率ββ≤0.65气缸作低速运动．β≤0.5气缸作中速运动，V<100β≤0.35气缸作高速运动。V>500根据工作需求，此处选择β根据：可求出F已知：M石=6.37t所以单个挡板所受力F渭为矿石与钢板的动摩擦因数，查机械设计手册得μ所以F5.3缸径计算由气缸带动的负载、运动状态及工作压力。就可以进行气缸缸径的计算和选用。缸径计算步骤如下：根据气缸带动的负载，计算气缸的轴向负载力F，常见负载实例，见图5.2图19气缸轴向负载力a)斜面b）水平导轨c)滚动d)夹具夹紧e)提升f）气吊图5.2常见负载实例2)由气缸的平均速度来选定气缸的负载率β3)若系统工作压力为0.6MPa时，气缸的工作压力计算时一般选为0.4MPa。当然，系统工作压力低于0.6MPa．计算时工作压力也应作相应的调整。4)由气缸的理论输出力计算公式、负载率β及工作压力气缸的理论输出力F0F0=npsF0气缸的理论输出力P系统压力（此处取0.5MPa）S活塞面积n安全系数（气缸水平n=0.7，气缸垂直n=0.5）已知F0=1990.5N；P=0.5MPa;所以可求得D根据工作需求气缸的工作行程为420mm通常缸径计算到此结束，但若气缸的缓冲性能校核不符合要求，应重新选择缸径或采取外部缓冲措施，如气压缓冲缸、缓冲回路等，保证气缸缓冲。5.4活塞杆的弯曲强度和挠度5.4.1弯曲强度气缸的活塞行程越越长，则活塞伸出的距离也越长，对于长行程的气缸。活塞杆的长度将受到限制。若在活塞杆上承受的轴向推力达到极限力之后，活塞杆就会出现压杆不稳定现象，发生弯曲变形。因此，必须进行活塞杆的稳定性验算，其稳定条件为

F≤Fknk 式中F-—活塞杆承受的最大轴向压力(N)；Fk-—纵向弯曲极限力(N)，nk—稳定性安全系数，一般取2-6。极限力Fk不仅与活塞杆材料、直径、安装长度有关，还与气缸的安装支承条件决定的末端系素m有关。当细长比L/k≥85m时（欧拉公式）

Fk=mπ2EJL2式中m—末端系数；E—材料弹性模量；J—活塞杆横截面惯性矩(m4空心圆杆

J=π(d4-d0实心圆杆

J=πd464d—活塞杆直径(m）；d0—空心活塞杆内径(m)；L—气缸的安装长度(m）。当细长比L/K<85mFk=fA1+am(Lk)2A—活塞杆横截面积（m2空心圆轩A=π4(d实心圆杆A=π4da—实验常数，钢材a=15k—活塞杆横截面回转半径（m）空心圆杆k=d2-d0实心圆杆k=d4对于制造厂来说，按照上式可计算出气缸系列（缸径、活塞杆直径已确定)在最差的安装条件下，最大理论输出力时的最大安全行程(不是安装长度）。用户可按实际使用条件验算气缸活塞杆的稳定性。若计算出的极限力Fk不能满足稳定性条件要求，则需更改气缸参数重新选型，或者与制造厂协商解决。也就是说，选用长行程气缸需考虑活塞杆的弯曲稳定性，活塞杆所带负载应小于弯曲失稳时的临界压缩力（取决于活塞杆直径和行程）。活塞杆计算图是按式得出的，其安装形式是耳环安装(m=1)。气缸的支承长度L为两倍行程，安全系数nk取5。5.4.2挠度活塞杆水平伸出时为悬臂梁。其头部因自重下垂产生的挠度由下式计算：δ=qs48EJ式中δ—扰度（cm）；s—活塞杆伸出长度（cm）；E—材料横向弹性模量（Pa）；J一活塞杆横截面惯性矩（cm4）空心圆杆J=π(d4-d实心圆杆J=πd464q一活塞杆lcm长的当量质量(kg)。5.5缓冲性能气缸活塞运动到行程终端位置时，为避免活塞与缸盖产生机械碰撞而造成机件变形、损坏及噪声，气缸必须采用缓冲装置。通常缸径小于16mm的气缸采用弹性缓冲垫缸径大于16mmm的气缸采用气缓冲结构。在此只讨论气缓冲。气缸的缓冲装置由缓冲柱塞节流阀和缓冲腔室等构成，气缸缓冲装置实现缓冲的工作原理图在活塞高速向右运动时，活塞右腔的空气经缸盖柱塞孔和进排气口排向大气。在气缸活塞轩行程进人终端前，缓冲柱塞依靠缓冲密封圈将缸盖柱塞孔堵住，于是，封闭在活塞和缸盖之间环形腔室内的空气只能通过节流阀排人大气。由于节流阀流通面积很小，环形腔室内的空气背压升高形成气垫作用，迫使活塞迅速减速，最后停下来。改变节流阀的开度，就可以调节缓冲速度。从缓冲柱塞封闭柱塞孔起，到活塞停下来为止，活塞所走的行程称为缓冲行程。缓冲装置就是利用形成的气垫（即产生背压阻力）和节流阻尼来吸收活塞运动产生的能量，达到缓冲的目的。为了达到缓冲作用，缓冲腔室内空气绝热压缩所能吸收的压缩能Ep必须大于活塞等运动部件所具有的动能Ed即Ep≥Ed。表5.2国产气缸常用柱塞直径和长度(mm)缸径柱塞直径缓冲长度缸径柱塞直径缓冲长度321610~151253825~30402015160,2005525~305063242520250,3206330~3580100303220~25最后要特别指出，对于气缸，之所以要讨论缓冲性能及其计算，是因为要防止气缸运动到行程末端时撞击缸盖。若活塞在末端处于静止状态时，无论加了再大的气压（能）都毋须关心其会撞击缸盖(除强度问题外）。同样，气缸运动过程所有出现的摩擦力（能)、重力（能）等的影响，都已反映在活塞运动的速度上，也就是说，气缸运动的速度取决于作用在活塞两侧的压力差△p产生的气压作用力，以及需要克服的摩擦力（总阻力）和负载的大小。因此，气缸缓冲计算时。只要考虑气缸运动的动能，而毋须计算活塞上作用的气压能重力能及摩擦能。5.6耗气量耗气量是指气缸往复运动时所消耗的压缩空气量，其大小与气缸的性能无关，但它是选择空压机排量的重要依据。(1)最大耗气量qmax指气缸活塞完成一次行程所需的耗气量，其计算式为：

qmax=0.047D式中qmax—最大耗气量(L/min)D—缸径(cm)；S—气缸行程(cm)；t—气缸一次往复行程所需的时间(s)；p—工作压力(MPa)。(2)平均耗气量由气缸内部容积和气缸每分钟的往复次数算出的耗气量平均值，其计算公式为:

q=0.00157ND2p+0.10.1表示了耗气量与工作压力和缸径之间的关系。耗气量用单位行程(cm)的当量耗气量表示。5.7气缸选择要点气缸种类繁多，各种型号的气缸性能和使用条件不尽相同，且各生产厂家规定的技术条件也各不相同。在能满足实际工作要求的前提下，应尽可能选择标准气缸，以缩短设计周期，降低成本，方便维护等。气缸的选择流程参见图5.3，特殊设计见图5.4。现对该流程如下说明：5.3气缸的选择流程a)S1增强型活塞杆；b）S2双端活塞杆；c）S3防酸活塞杆；d）S4无铜结构；e）S5缸筒内表面镀镍；f）S6耐热密封(温度可达1500C）；g）S7缸筒材料为黄铜；h)S8气缸外表面喷塑；i）S9不锈钢结构；j）S12增强型双端话塞杆；图5.4特殊设计首先根据实际工作任务对运动和结构的要求，确定气缸类型和安装方式，再根据负载大小，确定气源压力或系统工怍压力，由此确定气缸缸径（或活塞杆直径）。即气缸输出力（推力或拉力）应根据外负载的大小再乘以适当的安全系数n（n=1.5-2，高速时取大值，低速时取小值），从而确定气缸缸径。为避免气缸容积过大，应尽量采用扩力机构，以减小气缸尺寸，气缸行程与应用场合和机构行程有关，应选择专业气动元件生产厂家提供的标准行程，以避免因制造公差或安装公差，实际行程大于气缸行程的现象发生。在加紧装置上，气缸行程还需要按实际行程多加上10-20mm的行程余量来确定。活塞运动速度主要取决于进气管内径。若要求活塞高速运动，应选择大内径气管；对于行程中选载荷有变动的情况，为得到缓慢而平稳的运动速度，可选用气-液阻尼缸。当要求行程终点无冲击时，则应选用带缓冲装置的气缸。为调节气缸活塞运动速度，当水平安装时，建议采用排气节流方式；垂直安装时，建议采用进气节流方式。气缸安装方式应按安装位置和使用目的等因素决定。在一般情况下，大多数采用固定安装方式。对于脚架式或法兰式安装，应尽量避免安装螺栓本身直接受推力或拉力负荷；同时，要使安装底座有足够的刚性，以避免对活塞运动产生不良影响。对于既要求活塞杆作直线运动，又要求其作较大的圆弧摆动的，应选用轴销式气缸。需除无油润滑气缸外，应采用油雾润滑气缸，即在气动系统中安装油雾器，并合理选用推荐的润滑油，以避免气缸密封膨胀、收缩以及乳化。1)安装前，气缸应经空载试运转并在1.5倍工作压力下试压，不应产生漏气。2)将气缸安装在气动系统之前，应清除管道内脏物，防止杂物进人气缸内。3)若气缸带缓冲装置，在开始运行前，应将缓冲节流阀调至缓冲阻尼较大的位置，然后再逐渐减小，直至调到满意的缓冲效果。4)不使用满行程，特别是当活塞杆伸出时，不要使活塞与缸盖相碰，以免发生误动作。5)在气缸行程中，若载荷有变化，则应使用输出力充裕的气缸。并带缓冲装置。6)正确安装。气缸安装时要防止其工作过程中承受横向载荷，从而保证气缸的正常工作和使用寿命。采用脚架式和法兰式安装时，应避免安装螺栓本身直接受推力拉力负载；采用尾部悬挂中间摆动式安装时，活塞杆顶端的连接销位置在3600或1800之内作往复旋转时，可选用相应的摆动缸。有特殊要时，应选用相应功能的特殊气缸。5.8气缸使用注意事项(1)气缸正常工作条件：工作压力O.2-0.8MPa，普通气缸运动速度范围50-500mm/s，环境温度为5-60℃。气缸在5℃以下场台使用，有时会因压缩空气中所含的水分凝结结气缸动作带来不利影响，因此，在低温情况下，需采取防冻措施，防止气动系统中的水分凝结。在高温环境下使用气缸时，可选用耐热气缸，同时应注意，高温空气对行程开关、管件及控制阀的影响。(2)安装件轴的位置应处于同一方向；采用中间轴销摆动式安装时，除注意活塞杆顶端连接销的位置外，还应注意气缸轴心线与轴托架的垂直度，同时，在不产生卡死的范围内，将摆轴架尽量接近摆轴的根部。5.9气缸维护保养即使气缸本身制造质量符台标准，但由于安装和使用不当，都会引起气缸使用一定时间后产生故障。l)使用中应定期检查各部位有无异常现象，各连接部位有无松动等，轴销、耳环式安装的气缸活动部位应定期加润滑油。2)气缸检修重新装配时，零件必须清洗干净，特别需防止密封圈剪切、损坏，注意唇形密封圈的安装方向。3)气缸拆下长时间不使用时．所有加工表面应涂防锈油，进排气口加防尘堵塞。5.10最终选型结果产品信息代号：36391DNG-100-400-PPV-A产品号（TNR）：36391行程mm:400活塞直径：100活塞杆螺纹：M20X1.5缓冲：PPV:两端带弹性缓冲环/板装配位置：任何符合标准：ISO15552活塞杆末端：阳螺纹设计结构：活塞活塞杆位置检测：用于接近式传感器Variants：单端活塞杆工作压力：0.6—10bar工作模式：双作用工作介质：干燥压缩空气，经润滑或未经润滑耐腐蚀等级CRC：2环境温度：-20—-800C授权：GermanischerLloyd6bar时的理论作用力，回复行程：4418N6bar时的理论作用力，进程：4712N每10mm行程所增加的重量：100g0mm行程时的基本重量：4100g安装类型：带附件气动链接：G1/2盖子的材料信息：铝密封件的材料信息：NBRTPE—U（PU）外壳的材料信息：锻造铝合金光滑处理活塞杆的材料信息：高合金钢气缸缸筒的材料信息：锻造铝合金产品说明：符合ISO15552标准，NFE49003.1和UNI10290标准，用于接近式感测，带有两端采用可调缓冲DNG，DNGL，DNGZK和DNGZS系列标准气缸都符合一下这些标准：ISO15552UNI10290（意大利）所有的派生型也都基于这些标准双作用—活塞直径从32到320mm—行程—活塞直径从32到150mm标准25到500mm或10到2.000mm活塞直径160和200mm：或10到2.000mm活塞直径250和320mm：或10到1.100mm—两端采用可调式位置终点缓冲—非接触式位置感测—活塞敢带外螺纹—DNGL/DNGLZ：采用方形活塞杆可有效地防止扭转通过接近式传感器进行位置感测：电子式SM…-1(接触式或非接触式)气动式SMPO特点—标准气缸，用拉杆进行如图—安装附件品种丰富，因此气缸几乎可以被安装在任何位置—所有用于元件安装的六角螺丝都具有内螺纹源生型：-S2：双端活塞杆—S3：防腐蚀耐酸活塞杆—S6：耐热密封，温度可达120度—S8：高度耐腐蚀保护—CRDNG，CRDNGS：耐腐蚀及防酸设计已损部件可进行更换和修理6连续旋转布料器的加工工艺及成本的合理性分析6.1加工工艺的合理性连续旋转布料器的工艺合理性主要考虑的是内侧壁的耐磨性、耐热性和气压系统的配合。连续旋转布料器的料斗里需要考虑加耐热钢板，因为普通的钢板几天就会变形了，使用的耐热钢板应为耐热铸铁，来提高布料器的耐热性。耐热铸铁是指可以在高温下使用，其抗氧化或抗生长性能符合使用要求的铸铁。“生长”是指由于氧化性气体沿石墨片边界和裂纹渗入铸铁内部造成的氧化，以及因Fe3C分解而发生的石墨化引起铸件体积膨胀。向铸铁中加入铝、硅、铬等元素，使铸件表面形成一层致密的SiO2、Al2O3、CrO3等氧化膜，能明显提高高温下的抗氧化能力，同时能够使铸铁的基体变为单相铁素体。此外，硅、铝可提高相变点，使其在工作温度下不发生固态相变，可减少由此而产生的体积变化和显微裂纹。铬可形成稳定的碳化物，提高铸铁的热稳定性。·常用的耐热铸铁有中硅铸铁、高铬铸铁、镍铬硅铸铁等，主要用于制造加热炉附件，如炉底板、送链构件、换热器等。表6.1耐热铸铁件的牌号和化学成分类别牌号化学成分(质量分数)(％)CSiMnPSCrAl≤耐热铸铁RTCr3.0～3.81.5～2.51.00.20O．120.50～1.00RTCr23.0～3.82.0～3.01．O0.200.12>1.00～2.00RTCr161.6～2.41.5～2.21．OO．100.0515.00～18.00RTSi52.4～3.24.5～5.50.80.20O．120.50～1.00耐热球墨铸铁RTQSi42.4～3.23.5～4.50.7O．100.03RTQSi4Mo2.7～3.53.5～4.50.50.100.03Mo0.3～0.7RTQSi52.4～3.2>4.～5.50.70.100.03RTQAl4Si42.5～3.03.5～4.50.5O．100.024.0～5.0RTQAl5si52.3～2.8>4.～5.20.5O．100.02>5.0～5.8RTQAl221．6～2.21．O～2.00.70.100.0320.0～24．O注：牌号的符号中，“RT”表示耐热铸铁，“Q”表示球墨铸铁，其余字母为合金元素符号，数字表示合金元素的平均含量(质量分数)。取整数值。(2)力学性能见表。表6.2耐热铸铁件的室温力学性能牌

号抗拉强度σb／MPa≥硬度HBS牌

号抗拉强度σb/MPa≥硬度HBSRTCr200189～288RTQSi4Mo540197～280RTCr2150207～288RTQSi5370228～302RTCrl6340400～450RTQAl4Si4250285～341RTSi5140160～270RTQAL5Si5200302～63RTQSi4480187～209RTQAl22300241～364表6.3耐热铸铁件的高温短时抗拉强度牌

号下列温度(℃)时的抗拉强度σb／MPa牌

号下列温度(℃)时的抗拉强度σb／MPa500600700800900500600700800900RTCr225144RTQSi4Mo10146RTCr2243166RTQSi56730RTCrl614488RTQAl4Si48232RTSi54l27RTQAl5Si516775RTQSi47535RTQAl2213077(3)用途见表。表6.4耐热铸铁件的使用条件和应用牌号使用条件应用举例RTCr在空气炉气中，耐热温度达550ºC炉条、高炉支梁式水箱、金属型玻璃模RTCr2在空气炉气中，耐热温度达600°C煤气炉内灰盒、矿山烧结车挡板RTCrl6在空气炉气中耐热温度到900°C，在室温及高温下有抗磨性，耐硝酸白{；腐蚀退火罐、煤粉烧嘴、炉栅、水泥焙烧炉零件、化工机械零件RTSi5在空气炉气中，耐热温度到700°C炉条、煤粉烧嘴、锅炉用梳形定位板、换热器针状管、二硫化碳反应甑RQTSi4在空气炉气中耐热温度到650℃，其含si上限时到750°C，力学性能、抗裂性较RQTSi5好玻璃窑烟道闸门、玻璃引上机墙板、加热炉两端管架RQTSi4Mo在空气炉气中耐热温度到680％，其含硅上限时到780°C，高温力学性能较好罩式退火炉导向器、烧结机中后热筛板、加热炉吊梁等RQTSi5在空气炉气中耐热温度到800°C硅上限时到900°C煤粉烧嘴、炉条、辐射管、烟道闸门、加热炉中间管架RQTA14Si4在空气炉气中耐热温度到900°C烧结机篦条、炉用件RQTA15Si5在空气炉气中耐热温度到1050℃焙烧机篦条、炉用件RQTA122在空气炉气中耐热温度到1100℃，抗高温硫蚀性好锅炉用侧密封块、链式加热炉炉爪、黄铁矿焙烧炉零件根据市场价格知耐热铸铁为：11000元/吨。通过查机械设计手册了解到一般机械的疲劳寿命，矿石下料斗的使用寿命一般为一年左右。6.2成本的合理性中厚板：本周陕西中厚板价格累计下跌30元/吨，市场成交小幅减少。价格方面：截止本周五，陕西市场20mm普中板均价为3920元/吨。唐山等华北主流中板价格接连下跌，下游终端用户观望心态逐渐增加，致使本地市场成交量始终未有较大的起色。此外，受太原等临近市场价格频频走低，商户为避免资源倒流，只能随行就市。同时，受上海等主流中板市场价格的走低，下游终端用户采购逐渐放缓，致使成交量小幅萎缩，商户接货意愿也大幅减弱。资源方面：目前酒钢薄规格低合金资源缺规断档的现象较为普遍，以10mm低合金资源为例，市场有此资源的商户不足5%，因而其组距加价也较平常高出50元/吨。据不完全统计，本周陕西中板库存基本维持在2.2万吨左右。预计，受市场成交乏力的影响，短期内陕西中板市场仍以弱势下行为主。表6.5陕西市场钢材价格变化表钢材日期高线Φ6.5mmHPB235螺纹钢Φ20mmHRB335中厚板20mmQ235B热轧板卷4.75mmQ235B槽钢16#Q235西安2014.4.12360036303890399037002014.4.1935803600386039303700产地龙钢龙钢酒钢酒钢信发涨幅-20-30-30-600宝鸡2014.4.12375036604010407038902014.4.1937503660398040303890产地龙钢龙钢酒钢酒钢江天涨幅00-30-400备注：单位为元/吨7结论本课题主要针对炉顶连续旋转布料系统设计进行结构分析及设计。简述了炉顶连续旋转布料系统的发展趋势，国内外矿热炉炉顶连续旋转布料系统设计的应用情况。对炉顶连续旋转布料系统设计国内外研究现状进行了系统性的概述，针对炉顶连续旋转布料系统设计的设计计算方法，简述了我国当前设计中的问题与不足。对布料系统的分类和布料系统的结构及其可行性进行了详细介绍。对于炉顶连续旋转布料系统设计电机功率和成本分析中给出了具体的计算公式。参考文献[1]郝素菊，张玉柱，蒋武锋.高炉炼铁设计与设备[M].普通高等教育“十二五”规划教材.冶金工业出版社.2011.80-89.[2]许智慧，蒋孝德，喻乐康.布料机技术参数[M].长沙中联重工科技发展股份有限公司[3]青雪梅，戚波，周强.大型高炉并罐式无钟炉顶的应用现状及设计理念[J].中冶南方工程技术有限公司.武汉.2012.616-619.[4]李晖实，陈明，赵艳敏等.高炉布料系统的精确控制[J].山东省莱芜市莱芜钢铁集团自动化部.2013，(2):68-72.[5]李云涛，井元伟.高炉炉顶装料系统的控制与研究[D].东北大学.2008.[6]郑宗平.高炉无料钟炉顶装料装置国内外发展概况和改进意见[J].冶金机械教研室.1979.81-89.[7]白洪光，曲思民，贾法强等.环形套筒窑旋转布料器液压系统和控制程序的改进[J].1山东省冶金科学研究院，山东济南250014；2济南钢铁集团总公司，山东济南25010.2006，28(3):31-31.[8]关景林，陈雪波，于政军.基于PLC高炉布料专家自学习得设计与实现[D].辽宁科技大学.2011.[9]罗志辉，黄挚雄.基于PLC模糊控制的回转布料机[D].中南大学.2009.[10]谢子洪，汤顺祥，段文成等.矿热炉炉顶布料控制系统的设计与实践[J].云南文山斗南锰业有限责任公司铁合金厂.文山.中国.663101.2006，(6):43-47.[11]谢振远，陈西，李迎新（河南省冶金研究所）.陶林（河南冶金工业学校）炉料堆尖的形成及炉顶设备的布料能力[J].1997，16(4):28-31.[12]汪延来，马钢4000m3高炉供料和上料系统的设计特点[J].中冶华天工程技术有限公司.2013，(3):42-45.[13]霍秀梅，李建国.谈BT型无料钟炉顶特点及存在的问题[J].中冶东方工程技术有限公司.内蒙古包头.2008，27(3):202-205.[14]于要伟，白晨光.无料钟高炉布料模型的研究[D].冶金工程.2008.[15]李大斯，无钟高炉均匀布料控制系统[J].宝钢集团八一钢铁有限公司.检修中心.新疆.乌鲁木齐830022.2010.49-51.[16]吴海龙，夏建芳.震动布料机固有特性及最佳布料工作参数匹[D].中南大学.2012.[17]XIANGZhong-yong，CHENYing-ming，ZOUZhong-ping.ANewDesignSystemofBlastFurnace(CISDIEngineeringCoLtd，Chongqing，China).2010.1020-1026.[18]ZHANGHui，LIHuiQuan，TANGQing&BAOWeiJun.ConceptualdesignandsimulationanalysisofthermalbehaviorsofTGRblastfurnaceandoxygenblastfurna